JP2937735B2 - 高周波焼入用耐銹・耐摩耗用鋼 - Google Patents
高周波焼入用耐銹・耐摩耗用鋼Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、医療機器、精密計器、
産業機械等において耐銹性と耐摩耗性が要求される部品
の素材として利用する際、耐銹性と共に耐摩耗性を付与
するために、高周波焼入れを施して使用される優れた特
性を有する鋼に関し、例えば、特に、直線運動軸受やシ
ャフト類、さらに耐食性を要する刃物類等の用途に好適
な鋼に関する。
産業機械等において耐銹性と耐摩耗性が要求される部品
の素材として利用する際、耐銹性と共に耐摩耗性を付与
するために、高周波焼入れを施して使用される優れた特
性を有する鋼に関し、例えば、特に、直線運動軸受やシ
ャフト類、さらに耐食性を要する刃物類等の用途に好適
な鋼に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から上記産業分野において、耐銹性
および高硬度が要求される部品の用途は、ＮＣ旋盤、マ
シニングセンターを始めとする工作機械さらにロボッ
ト、ＯＡ機器、コンピューター等の広い分野にわたって
いる。
および高硬度が要求される部品の用途は、ＮＣ旋盤、マ
シニングセンターを始めとする工作機械さらにロボッ
ト、ＯＡ機器、コンピューター等の広い分野にわたって
いる。
【０００３】このような用途には従来Ｓ５５Ｃ等ににＣ
ｒメッキしたものが主流であったが、最近では、メンテ
ナンスフリー化に伴い、高硬度で耐銹性に優れた素材が
要求され、ＳＵＳ４４０Ｃ、ＳＵＳ４２０Ｊ２等のマル
テンサイト系ステンレス鋼の使用量が増加しており、ま
た熱処理コストの低減や工程合理化のため、これらマル
テンサイト系ステンレス鋼に対しても、従来の全体焼入
れ処理から高周波焼入れへの転換要求が強くなってきて
いる。
ｒメッキしたものが主流であったが、最近では、メンテ
ナンスフリー化に伴い、高硬度で耐銹性に優れた素材が
要求され、ＳＵＳ４４０Ｃ、ＳＵＳ４２０Ｊ２等のマル
テンサイト系ステンレス鋼の使用量が増加しており、ま
た熱処理コストの低減や工程合理化のため、これらマル
テンサイト系ステンレス鋼に対しても、従来の全体焼入
れ処理から高周波焼入れへの転換要求が強くなってきて
いる。
【０００４】しかしながら、これらのステンレス鋼は高
周波焼入れ性の点で必ずしも満足な結果が得られていな
いのが現状である。
周波焼入れ性の点で必ずしも満足な結果が得られていな
いのが現状である。
【０００５】高Ｃ−Ｃｒ鋼のＳＵＳ４４０Ｃは、通常の
焼入れ・低温焼戻し処理において５８ＨＲＣ以上の高硬
度が得られるが、加工性が悪く、コスト高になるととも
に粗大共晶炭化物による靱性低下のため使用中に割れや
欠け等が生じやすい。
焼入れ・低温焼戻し処理において５８ＨＲＣ以上の高硬
度が得られるが、加工性が悪く、コスト高になるととも
に粗大共晶炭化物による靱性低下のため使用中に割れや
欠け等が生じやすい。
【０００６】中Ｃ−Ｃｒ鋼のＳＵＳ４２０Ｊ２は、ＳＵ
Ｓ４４０Ｃに比べると、Ｃ量が低いため、焼入れ・低温
焼戻しで高硬度が得られない。そのため使用中の摩耗が
著しく、寿命が短い。
Ｓ４４０Ｃに比べると、Ｃ量が低いため、焼入れ・低温
焼戻しで高硬度が得られない。そのため使用中の摩耗が
著しく、寿命が短い。
【０００７】以上のような、従来のマルテンサイト系ス
テンレス鋼に対し、0.7%Ｃ-13%Ｃｒ系のマルテンサイト
系ステンレス鋼が既に開発されているが、これらの鋼で
も高周波焼入性が悪く、耐銹性、硬度にも若干問題があ
り、十分要求を果たしているとは言えないのが現状であ
る。また、出願人は上記特性を改善した0.5%Ｃ-10%Ｃｒ
マルテンサイト系ステンレス鋼を発明したが（特開平2-
22444 号公報参照）、高周波焼入処理において、上記特
性が十分得られない。
テンレス鋼に対し、0.7%Ｃ-13%Ｃｒ系のマルテンサイト
系ステンレス鋼が既に開発されているが、これらの鋼で
も高周波焼入性が悪く、耐銹性、硬度にも若干問題があ
り、十分要求を果たしているとは言えないのが現状であ
る。また、出願人は上記特性を改善した0.5%Ｃ-10%Ｃｒ
マルテンサイト系ステンレス鋼を発明したが（特開平2-
22444 号公報参照）、高周波焼入処理において、上記特
性が十分得られない。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は上記の問題点
を解決し、特に高周波焼入れ処理に適した耐銹・耐摩耗
用鋼を提供することにある。すなわち、高周波焼入性を
大幅に向上させることにより、プロセスコストの低減を
可能とすると共に、耐銹性はＳＵＳ４４０Ｃ並で、且つ
５μm 以上の巨大炭化物を著しく減少し、さらに冷間加
工性にも優れた耐銹・耐摩耗用鋼を提供することにあ
る。
を解決し、特に高周波焼入れ処理に適した耐銹・耐摩耗
用鋼を提供することにある。すなわち、高周波焼入性を
大幅に向上させることにより、プロセスコストの低減を
可能とすると共に、耐銹性はＳＵＳ４４０Ｃ並で、且つ
５μm 以上の巨大炭化物を著しく減少し、さらに冷間加
工性にも優れた耐銹・耐摩耗用鋼を提供することにあ
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、多くの実験を重ねた結果、高周波焼入性を向上さ
せるためには、Ａ1 変態点を下げることが有効であると
の知見を得、本発明鋼を得た。
めに、多くの実験を重ねた結果、高周波焼入性を向上さ
せるためには、Ａ1 変態点を下げることが有効であると
の知見を得、本発明鋼を得た。
【００１０】すなわち、高周波焼入性の向上には、Ｃの
固溶を促進させることが必要であり、そのためには、よ
り低温でかつ短時間にＣの固溶を促進させる手段として
Ａ1変態点を低下させることが考えられる。そこでオー
ステナイト生成元素であるＮｉを添加し、フェライト生
成元素であるＭｏを前記発明鋼である0.5%Ｃ-10%Ｃｒマ
ルテンサイト系ステンレス鋼のＭｏ含有量（０．５〜
４．０％）の下限域以下に抑制するか、あるいは添加し
ないことによってＡ1 変態点を７８０℃以下に下げるこ
とが可能となった。
固溶を促進させることが必要であり、そのためには、よ
り低温でかつ短時間にＣの固溶を促進させる手段として
Ａ1変態点を低下させることが考えられる。そこでオー
ステナイト生成元素であるＮｉを添加し、フェライト生
成元素であるＭｏを前記発明鋼である0.5%Ｃ-10%Ｃｒマ
ルテンサイト系ステンレス鋼のＭｏ含有量（０．５〜
４．０％）の下限域以下に抑制するか、あるいは添加し
ないことによってＡ1 変態点を７８０℃以下に下げるこ
とが可能となった。
【００１１】上記知見に基づく本発明の第１発明鋼は、
重量％で、Ｃ：０．４５〜０．９％、Ｓｉ：０．１〜
１．５％、Ｍｎ：０．１０〜１．０％、Ｎｉ：０．３〜
２．０％、Ｃｒ：６〜１４％、Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０３％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなり、かつ、高周波焼入硬さがＨｖ≧７２０で
ある高周波焼入性に優れた耐銹・耐磨耗用鋼であり、第
２発明鋼は、特により耐磨耗性が必要な場合のために、
前記第１発明鋼の化学成分にさらに、Ｍｏ：０．０５〜
０．８％を含有させた鋼である。
重量％で、Ｃ：０．４５〜０．９％、Ｓｉ：０．１〜
１．５％、Ｍｎ：０．１０〜１．０％、Ｎｉ：０．３〜
２．０％、Ｃｒ：６〜１４％、Ｐ：０．０４％以下、
Ｓ：０．０３％以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなり、かつ、高周波焼入硬さがＨｖ≧７２０で
ある高周波焼入性に優れた耐銹・耐磨耗用鋼であり、第
２発明鋼は、特により耐磨耗性が必要な場合のために、
前記第１発明鋼の化学成分にさらに、Ｍｏ：０．０５〜
０．８％を含有させた鋼である。
【００１２】
【作用】本発明は、Ｎｉ含有量を高め、Ｍｏの添加量を
抑制するかあるいは無添加とすることにより変態点を下
げて高周波焼入性を向上せしめ、かつ、耐銹性を高めて
いる。
抑制するかあるいは無添加とすることにより変態点を下
げて高周波焼入性を向上せしめ、かつ、耐銹性を高めて
いる。
【００１３】以下に、本願発明鋼の各化学成分の作用お
よびその添加限定理由を示す。
よびその添加限定理由を示す。
【００１４】Ｃは、高周波焼入時の硬さを上昇させると
共にＡ1 変態点を低下させるに有効な元素であるが、
０．９％を超えると球状化焼なまし後にも粗大な炭化物
が存在して加工性を著しく害し、高周波焼入れ時の硬さ
にもバラツキが生じる。また、マトリックスの有効Ｃｒ
量が減少して耐銹性を低下させるので上限を０．９％と
した。また、０．４５％未満では十分なマトリックス硬
さを得るには不十分で、かつＡ1 変態点の低下の効果も
あまりないので下限を％とした。
共にＡ1 変態点を低下させるに有効な元素であるが、
０．９％を超えると球状化焼なまし後にも粗大な炭化物
が存在して加工性を著しく害し、高周波焼入れ時の硬さ
にもバラツキが生じる。また、マトリックスの有効Ｃｒ
量が減少して耐銹性を低下させるので上限を０．９％と
した。また、０．４５％未満では十分なマトリックス硬
さを得るには不十分で、かつＡ1 変態点の低下の効果も
あまりないので下限を％とした。
【００１５】Ｓｉは、主に脱酸剤として添加し、また焼
入性を向上させるが、０．１％未満では本発明の他の添
加元素との関係において、あまりこれらの効果がない。
１．５％を超えて添加すると、加工性および靱性の劣化
が生じるので上限を１．５％とした。
入性を向上させるが、０．１％未満では本発明の他の添
加元素との関係において、あまりこれらの効果がない。
１．５％を超えて添加すると、加工性および靱性の劣化
が生じるので上限を１．５％とした。
【００１６】Ｍｎは、焼入性を向上させる元素である
が、他の添加元素との関係において、０．１０％未満で
は焼入性向上効果があまりない。１．０％を超えて添加
すると鋼の耐銹性および加工性を著しく損ねるので上限
を１．０％とした。
が、他の添加元素との関係において、０．１０％未満で
は焼入性向上効果があまりない。１．０％を超えて添加
すると鋼の耐銹性および加工性を著しく損ねるので上限
を１．０％とした。
【００１７】Ｎｉは、オーステナイト生成元素であるの
で、Ａ1 変態点を低下させるには有効であるが、本発明
においては、０．３％未満ではＡ1 変態点の低下が顕著
でない。２．０％を超えるとマルテンサイト変態開始温
度（ＭS 点）が低下し、焼入れ時に残留オーステナイト
を過剰に生成させ、焼入硬さ低下を招く原因となるため
上限を２．０％とした。
で、Ａ1 変態点を低下させるには有効であるが、本発明
においては、０．３％未満ではＡ1 変態点の低下が顕著
でない。２．０％を超えるとマルテンサイト変態開始温
度（ＭS 点）が低下し、焼入れ時に残留オーステナイト
を過剰に生成させ、焼入硬さ低下を招く原因となるため
上限を２．０％とした。
【００１８】Ｃｒは、Ｃと結合して硬質炭化物を形成
し、耐摩耗性を向上させると共にマトリックス中に固溶
して耐銹性を向上させる元素である。このため十分な耐
銹性を確保するには６％以上必要であるが、14％以上添
加すると粗大な炭化物が生じやすくなると共に硬さが低
下して高硬度が得られなくなるので上限を14％とした。
し、耐摩耗性を向上させると共にマトリックス中に固溶
して耐銹性を向上させる元素である。このため十分な耐
銹性を確保するには６％以上必要であるが、14％以上添
加すると粗大な炭化物が生じやすくなると共に硬さが低
下して高硬度が得られなくなるので上限を14％とした。
【００１９】Ｍｏは、鋼の耐銹性を高める作用を優して
いる。本発明においては、特に高い耐銹性が必要な場合
に、Ｍｏを添加する。本発明においては、0.05％以下で
は耐銹性の効果はみられない。一方、0.8 ％を超えて添
加すると炭化物の粗大化を助長し、加工性が著しく劣化
するため上限を0.8 ％とした。
いる。本発明においては、特に高い耐銹性が必要な場合
に、Ｍｏを添加する。本発明においては、0.05％以下で
は耐銹性の効果はみられない。一方、0.8 ％を超えて添
加すると炭化物の粗大化を助長し、加工性が著しく劣化
するため上限を0.8 ％とした。
【００２０】本発明鋼は前述の成分のほか、残部はＦｅ
と不可避不純物である。不純物として代表的なものはＰ
とＳである。Ｐは粒界に偏析して靱性を劣化させるため
含有料は0.04％以下に抑えた。また、Ｓは熱間加工性を
害すると共に耐銹性を劣化させるために0.03％以下に抑
えた。
と不可避不純物である。不純物として代表的なものはＰ
とＳである。Ｐは粒界に偏析して靱性を劣化させるため
含有料は0.04％以下に抑えた。また、Ｓは熱間加工性を
害すると共に耐銹性を劣化させるために0.03％以下に抑
えた。
【００２１】
【実施例】次に、本発明鋼の実施例について述べる。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１に示す化学成分の本発明鋼（Ａ〜
Ｆ）、比較鋼（Ｇ〜Ｊ）および従来鋼（Ｋ〜Ｍ）を真空
溶解炉にて１００ｋｇ鋼塊を溶製し、鍛伸して直径25mm
の素材を製造した。次いで、これらの素材を軟化させる
ために焼なましを行った。焼きなまし後の素材から、試
験片を切り出し、変態点を測定した。変態点は全自動変
態記録測定装置により測定を行った。
Ｆ）、比較鋼（Ｇ〜Ｊ）および従来鋼（Ｋ〜Ｍ）を真空
溶解炉にて１００ｋｇ鋼塊を溶製し、鍛伸して直径25mm
の素材を製造した。次いで、これらの素材を軟化させる
ために焼なましを行った。焼きなまし後の素材から、試
験片を切り出し、変態点を測定した。変態点は全自動変
態記録測定装置により測定を行った。
【００２４】次に、焼なまし後の素材に高周波焼入れ・
低温焼戻し(1100 ℃→180 ℃×1hrAC)を施した後、硬さ
および耐銹性を調べた。
低温焼戻し(1100 ℃→180 ℃×1hrAC)を施した後、硬さ
および耐銹性を調べた。
【００２５】図１に、高周波焼き入れした本発明鋼Ｃと
比較鋼Ｉについての、鋼材表面からの距離と硬さとの関
係についてグラフで示す。700HV の硬度が得られる鋼材
表面からの深さでみると、本発明鋼Ｃは比較鋼Ｉの約
１．５倍である。
比較鋼Ｉについての、鋼材表面からの距離と硬さとの関
係についてグラフで示す。700HV の硬度が得られる鋼材
表面からの深さでみると、本発明鋼Ｃは比較鋼Ｉの約
１．５倍である。
【００２６】
【表２】
【００２７】耐銹性はサイクル湿潤試験(20 ℃〜50℃間
繰返し 90%RH 20 サイクル) を行い、外観の発銹状況に
よって評価を行った。これら結果を表２に併記する。表
２から本発明鋼（Ａ〜Ｆ）は、いずれも変態点が７８０
℃以下であり、高周波焼入れ硬さが７２０ＨＶ以上あ
り、かつ、湿潤テストにおいても発銹が観察されず、従
来鋼に比べて硬さ、耐銹性において優れていることが判
る。なお、Ｊ、Ｌ鋼の硬さが、変態点が低いにもかかわ
らず、低下している原因は、高Ｃ化により発生した残留
オーステナイトの影響によるものである。
繰返し 90%RH 20 サイクル) を行い、外観の発銹状況に
よって評価を行った。これら結果を表２に併記する。表
２から本発明鋼（Ａ〜Ｆ）は、いずれも変態点が７８０
℃以下であり、高周波焼入れ硬さが７２０ＨＶ以上あ
り、かつ、湿潤テストにおいても発銹が観察されず、従
来鋼に比べて硬さ、耐銹性において優れていることが判
る。なお、Ｊ、Ｌ鋼の硬さが、変態点が低いにもかかわ
らず、低下している原因は、高Ｃ化により発生した残留
オーステナイトの影響によるものである。
【００２８】また、高周波焼入れ性を示すために、前記
全体焼入れの模擬テストにおける2.5 分の短時間加熱後
の焼入れ硬さを図２に示す。本発明鋼Ａは比較鋼Ｉと比
較し、より低温加熱雰囲気において高硬さを示し、比較
鋼Ｉが、1200℃においても十分な硬さが得られないのに
対し、本発明鋼Ａは1100〜1200℃の広い範囲において安
定的に高硬さが得られている。すなわち、温度の不安定
な高周波焼入れにおいて、異形材の処理も容易であり、
かつ、処理後の品質も安定することが判る。
全体焼入れの模擬テストにおける2.5 分の短時間加熱後
の焼入れ硬さを図２に示す。本発明鋼Ａは比較鋼Ｉと比
較し、より低温加熱雰囲気において高硬さを示し、比較
鋼Ｉが、1200℃においても十分な硬さが得られないのに
対し、本発明鋼Ａは1100〜1200℃の広い範囲において安
定的に高硬さが得られている。すなわち、温度の不安定
な高周波焼入れにおいて、異形材の処理も容易であり、
かつ、処理後の品質も安定することが判る。
【００２９】
【発明の効果】本発明は、高周波焼入れ・低温焼戻し状
態での硬度は７２０ＨＶ以上であり、従来鋼のＳＵＳ４
４０Ｃの６９２ＨＶに比べると、高硬度で、かつ、耐銹
性も一段と優れている。本発明鋼は高硬度で耐銹性が要
求される医療機器、精密計器、産業機械等において使用
される部品の素材、特に直線運動軸受やシャフト類さら
に耐食性を要する刃物類およびミニチュアベアリング等
の用途に好適であると共に、高周波焼入れが可能なこと
から生産性の向上が図れるなど、実用上の効果は大き
い。なお、焼入れは、高周波焼入れの他にも、例えば、
レーザー焼入れや電子ビーム焼入れ等の高エネルギー熱
源によっても可能である。
態での硬度は７２０ＨＶ以上であり、従来鋼のＳＵＳ４
４０Ｃの６９２ＨＶに比べると、高硬度で、かつ、耐銹
性も一段と優れている。本発明鋼は高硬度で耐銹性が要
求される医療機器、精密計器、産業機械等において使用
される部品の素材、特に直線運動軸受やシャフト類さら
に耐食性を要する刃物類およびミニチュアベアリング等
の用途に好適であると共に、高周波焼入れが可能なこと
から生産性の向上が図れるなど、実用上の効果は大き
い。なお、焼入れは、高周波焼入れの他にも、例えば、
レーザー焼入れや電子ビーム焼入れ等の高エネルギー熱
源によっても可能である。
【図１】本発明鋼Ｃと比較鋼Ｉについての、鋼材表面か
らの距離と硬さとの関係をグラフで示した図である。
らの距離と硬さとの関係をグラフで示した図である。
【図２】本発明鋼Ａと比較鋼Ｉについての、焼入保持時
間と硬さの関係を示す。
間と硬さの関係を示す。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭63−143239（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−68019（ＪＰ，Ａ) 特開 昭52−7818（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．４５〜０．９％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．１０〜１．０％、Ｎ
ｉ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：６〜１４％、Ｐ：０．０
４％以下、Ｓ：０．０３％以下を含有し、残部Ｆｅおよ
び不可避不純物からなり、かつ、高周波焼入硬さがＨｖ
≧７２０であることを特徴とする高周波焼入性に優れた
耐銹・耐磨耗用鋼。 - 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．４５〜０．９％、Ｓ
ｉ：０．１〜１．５％、Ｍｎ：０．１０〜１．０％、Ｎ
ｉ：０．３〜２．０％、Ｃｒ：６〜１４％、Ｍｏ：０．
０５〜０．８％、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％
以下を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり、
かつ、高周波焼入硬さがＨｖ≧７２０であることを特徴
とする高周波焼入性に優れた耐銹・耐磨耗用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5292994A JP2937735B2 (ja) | 1994-02-25 | 1994-02-25 | 高周波焼入用耐銹・耐摩耗用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5292994A JP2937735B2 (ja) | 1994-02-25 | 1994-02-25 | 高周波焼入用耐銹・耐摩耗用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07238348A JPH07238348A (ja) | 1995-09-12 |
| JP2937735B2 true JP2937735B2 (ja) | 1999-08-23 |
Family
ID=12928537
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5292994A Expired - Fee Related JP2937735B2 (ja) | 1994-02-25 | 1994-02-25 | 高周波焼入用耐銹・耐摩耗用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2937735B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102776435A (zh) * | 2011-05-13 | 2012-11-14 | 中国科学院金属研究所 | 一种可降解Fe-Mn-C三元铁合金材料及应用 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE509205C2 (sv) * | 1996-05-21 | 1998-12-14 | Ovako Steel Ab | Förfarande för tillverkning av en stålkomponent med hård yta och seg kärna |
| JP2000145964A (ja) * | 1998-11-09 | 2000-05-26 | Daido Steel Co Ltd | マルテンサイト系ステンレス鋼部品及びその製造方法 |
| JP4273609B2 (ja) | 2000-02-10 | 2009-06-03 | 日本精工株式会社 | 転がり軸受 |
| CN109913766B (zh) * | 2019-04-09 | 2020-12-25 | 东北大学 | 一种激光增材制造用50Cr6Ni2Y合金钢粉末及其制备方法 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS527818A (en) * | 1975-07-09 | 1977-01-21 | Kawasaki Steel Corp | Process for producing rust proofing, medium carbon, martensitic, chrom ium stainless steel |
| JPS5268019A (en) * | 1975-12-02 | 1977-06-06 | Kubota Ltd | Roller conveying steel plate |
| JPS63143239A (ja) * | 1986-12-05 | 1988-06-15 | Hitachi Metals Ltd | 耐食、耐摩軸受用鋼 |
| JP2859287B2 (ja) * | 1989-03-15 | 1999-02-17 | 日立金属株式会社 | 高周波焼入用高硬度耐食耐摩耗ステンレス鋼 |
| JP3354163B2 (ja) * | 1991-08-05 | 2002-12-09 | 日立金属株式会社 | ステンレスかみそり用鋼およびその製造方法 |
| JPH06145907A (ja) * | 1992-11-04 | 1994-05-27 | Hitachi Metals Ltd | 焼入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼 |
| JPH06240414A (ja) * | 1993-02-16 | 1994-08-30 | Nisshin Steel Co Ltd | 耐食性に優れた高強度焼入れ鋼管 |
-
1994
- 1994-02-25 JP JP5292994A patent/JP2937735B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102776435A (zh) * | 2011-05-13 | 2012-11-14 | 中国科学院金属研究所 | 一种可降解Fe-Mn-C三元铁合金材料及应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07238348A (ja) | 1995-09-12 |
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