JPS5916950A - 軟窒化用鋼 - Google Patents
軟窒化用鋼Info
- Publication number
- JPS5916950A JPS5916950A JP12303482A JP12303482A JPS5916950A JP S5916950 A JPS5916950 A JP S5916950A JP 12303482 A JP12303482 A JP 12303482A JP 12303482 A JP12303482 A JP 12303482A JP S5916950 A JPS5916950 A JP S5916950A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- soft
- hardness
- steel
- surface hardness
- effective
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は軟窒化用鋼、特に軟窒化処理後の硬化特性（硬
化深さ、表面硬さ）にすぐれ、かつ芯部硬さも十分に高
く、疲労強度、耐ピツチング性の点で理想的な硬化曲線
を示す軟窒化用ｍＫ関する。
化深さ、表面硬さ）にすぐれ、かつ芯部硬さも十分に高
く、疲労強度、耐ピツチング性の点で理想的な硬化曲線
を示す軟窒化用ｍＫ関する。
軟窒化処理は、Ａ１ 変態点以下、一般に５７０℃程
度の温度で、例えばシアン系化合物の塩浴、ＲＸガス（
吸熱型変性ガスンまたはＮＸガス（発熱型変性ガス）等
圧より被処理物を処理して、窒素と共に一部の炭素を劇
中に侵入させ、表層部を硬化させる表面硬化法の１種で
ある。
度の温度で、例えばシアン系化合物の塩浴、ＲＸガス（
吸熱型変性ガスンまたはＮＸガス（発熱型変性ガス）等
圧より被処理物を処理して、窒素と共に一部の炭素を劇
中に侵入させ、表層部を硬化させる表面硬化法の１種で
ある。
この方法は浸炭−焼入法の如く被処理物に大きな歪を生
じさせることがなく、また窒化法の如く長時間を要する
こともないので、機械部品等の量産に適した方法である
が、これに適する鋼種としての軟窒化用鋼の開発は未だ
十分でなく、短時間の軟窒化処理で所望の特性が得られ
るものけこれまでみられなかった。
じさせることがなく、また窒化法の如く長時間を要する
こともないので、機械部品等の量産に適した方法である
が、これに適する鋼種としての軟窒化用鋼の開発は未だ
十分でなく、短時間の軟窒化処理で所望の特性が得られ
るものけこれまでみられなかった。
従来、軟窒化用鋼としては、ＪＩＳ−８ＣＭ ４２０（
０，２Ｃ−０，７５Ｍｎ −１，Ｉ Ｃｒ −０，２Ｍ
ｏ ）やＳＣＭ４３５（０，３５Ｃ−０，７５Ｍｎ −
１、ＩＣｒ −０，２Ｍｏ ）が多用されていたが、こ
れらの鋼の軟窒化処理後の有効硬化深さ （微小ビッカ
ース硬さ Ｈｖ ＝ ５００に対応する表面からの距離
）はたかだか０．１０隨程度であり、表面硬さく表面下
２５μｍでの微小ビッカース硬さ）も）（、ｖ ６５０
以上にはならないため、疲労強度、耐摩耗性の点で満足
のゆくものではなかった。
０，２Ｃ−０，７５Ｍｎ −１，Ｉ Ｃｒ −０，２Ｍ
ｏ ）やＳＣＭ４３５（０，３５Ｃ−０，７５Ｍｎ −
１、ＩＣｒ −０，２Ｍｏ ）が多用されていたが、こ
れらの鋼の軟窒化処理後の有効硬化深さ （微小ビッカ
ース硬さ Ｈｖ ＝ ５００に対応する表面からの距離
）はたかだか０．１０隨程度であり、表面硬さく表面下
２５μｍでの微小ビッカース硬さ）も）（、ｖ ６５０
以上にはならないため、疲労強度、耐摩耗性の点で満足
のゆくものではなかった。
また、これらの欠点を改善するために、窒化特性を向上
させるＡｌおよびＣｒを多量に添加したＪＩＳ −ＳＡ
ＣＭ６４５ （０，４５Ｃ−０，４Ｓｉ−１，５Ｃｒ−
０，２Ｍｏ −１，０ＡＩ）の場合には、軟窒化処理に
よって表面硬さはＨＶ ８００〜１１００と非常に高く
なるが、有効硬化深さはせいぜい０．１５ｗ程度と小さ
いため、表面部から芯部への硬さ勾配が急激になりすぎ
る。そのため、高負荷の下で使用される歯車やベアリン
グなどでは、表面硬化部上芯部の境界付近からの剥離現
象か起きやすく、耐ピツチング性あるいは耐スポーリン
グ性が劣っていた。
させるＡｌおよびＣｒを多量に添加したＪＩＳ −ＳＡ
ＣＭ６４５ （０，４５Ｃ−０，４Ｓｉ−１，５Ｃｒ−
０，２Ｍｏ −１，０ＡＩ）の場合には、軟窒化処理に
よって表面硬さはＨＶ ８００〜１１００と非常に高く
なるが、有効硬化深さはせいぜい０．１５ｗ程度と小さ
いため、表面部から芯部への硬さ勾配が急激になりすぎ
る。そのため、高負荷の下で使用される歯車やベアリン
グなどでは、表面硬化部上芯部の境界付近からの剥離現
象か起きやすく、耐ピツチング性あるいは耐スポーリン
グ性が劣っていた。
さらに、Ｃｒ糸肌焼鋼に硬化深さ向上に有効なＶを添加
した軟窒化用鋼も提案されており、外国規格（ＡＩＳＩ
６１１８）もある。
した軟窒化用鋼も提案されており、外国規格（ＡＩＳＩ
６１１８）もある。
しかし、上述した従来Ｗｉは、既述の欠点以外に、いず
れも芯部硬さが低く、疲労強度の点で不満があった。
れも芯部硬さが低く、疲労強度の点で不満があった。
よって、本発明の目的は、疲労強度、耐摩耗性にすぐれ
ていると同時に、耐ピツチング性、耐スポ−リング性に
もすぐれている軟窒化用鋼を提供することである。
ていると同時に、耐ピツチング性、耐スポ−リング性に
もすぐれている軟窒化用鋼を提供することである。
本発明者らは、通常の条件下での軟窒化処理により表面
硬さをＨｖ ６５０以上、有効硬化深さを０．２ｎ以上
、芯部硬さを）ｌｖ２３０以上として疲労強度、耐摩耗
性の向上を図ると同時に、表面硬さは一方でＨＶ７５０
以下に制限して、表面部から芯部への硬さ勾配の緩やか
な硬化曲線を得るようＫすれば、耐ピツチング性、耐ス
ポーリング性の向上も図れるとの知見を得た。
硬さをＨｖ ６５０以上、有効硬化深さを０．２ｎ以上
、芯部硬さを）ｌｖ２３０以上として疲労強度、耐摩耗
性の向上を図ると同時に、表面硬さは一方でＨＶ７５０
以下に制限して、表面部から芯部への硬さ勾配の緩やか
な硬化曲線を得るようＫすれば、耐ピツチング性、耐ス
ポーリング性の向上も図れるとの知見を得た。
このような知見に基き研究を進めた結果、上記のＨｖ６
５０〜７５０の範囲内の表面硬さを得るためには表面硬
さを高めるＣｒとＭの添加量を調整することが必要であ
ることが判明した。また、緩やかな硬化曲線を得るため
に、まず、表面硬さをそれｔなど増加させずに硬化深さ
を大きくするのに有効なＶを添加し、さらに芯部硬さを
大きくするために、Ｃのほかに、固溶強化と焼戻し軟化
抵抗の向上により芯部硬さ増大に寄与するＳｔを従来よ
り多量に添加することにより、耐ピツチング性、耐スポ
ーリング性の点で非常に有利な硬さ勾配の緩やかな硬化
曲線が得られることも見出された。
５０〜７５０の範囲内の表面硬さを得るためには表面硬
さを高めるＣｒとＭの添加量を調整することが必要であ
ることが判明した。また、緩やかな硬化曲線を得るため
に、まず、表面硬さをそれｔなど増加させずに硬化深さ
を大きくするのに有効なＶを添加し、さらに芯部硬さを
大きくするために、Ｃのほかに、固溶強化と焼戻し軟化
抵抗の向上により芯部硬さ増大に寄与するＳｔを従来よ
り多量に添加することにより、耐ピツチング性、耐スポ
ーリング性の点で非常に有利な硬さ勾配の緩やかな硬化
曲線が得られることも見出された。
必要に応じてＢを添加すると、芯部硬さのより一層の向
上が図られ、疲労強度が向上する。
上が図られ、疲労強度が向上する。
さらに、軟窒化処理前に切削を施す場合には、切削性向
上に有効なｓ、ｐｂまたはＣａを添加するのが好ましい
。
上に有効なｓ、ｐｂまたはＣａを添加するのが好ましい
。
ここに、本発明は、
Ｃ： ０．１５〜０．３５％、 Ｓｉ ： ０．３５
〜１．２０％。
〜１．２０％。
Ｍｎ：０．６０〜１．３０％、 Ｃｒ ： ０．７０
％を越え、１．５０％以下。
％を越え、１．５０％以下。
Ｖ ： ０．０５〜０．２０％。
ｓｏｌ、ＪｊＪ ： ０．０２〜０．１０％、 Ｎ ：
０．００６〜０．０２０％。
０．００６〜０．０２０％。
さらに必要により、Ｂ ： ０．０００５〜０．００５
０％、ならびに／もしくはＳ ： ０．０４〜０．１３
％、 Ｐｂ ： ０．０３〜０．３５％およびＣａ
： ０．００１０〜０．０１００％ のうちの１種もし
くは２種以上を含有し、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる軟窒化用鋼にあ
る。
０％、ならびに／もしくはＳ ： ０．０４〜０．１３
％、 Ｐｂ ： ０．０３〜０．３５％およびＣａ
： ０．００１０〜０．０１００％ のうちの１種もし
くは２種以上を含有し、 残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる軟窒化用鋼にあ
る。
本発明に係る軟窒化用鋼の組成を上記の範囲内に限定し
た理由について次に述べる。
た理由について次に述べる。
Ｃ：Ｃは強度確保のための基本成分であり、芯部強度確
保のためには最低０．１５％必要である。しかし、０．
３５％を越えると芯部の延性、靭性が低下し、切削性、
冷間加工性が低下すると共に、軟窒化後の表面硬さ、硬
化深さが急激に減少し始める。したがって、本発明にお
けるＣ量は下限を０．１５％、上限を０．３５％とした
。
保のためには最低０．１５％必要である。しかし、０．
３５％を越えると芯部の延性、靭性が低下し、切削性、
冷間加工性が低下すると共に、軟窒化後の表面硬さ、硬
化深さが急激に減少し始める。したがって、本発明にお
けるＣ量は下限を０．１５％、上限を０．３５％とした
。
Ｓｉ ： Ｓｔは通常、脱酸剤として添加されるが、固
溶強化および焼戻し軟化抵抗の向上にも有効で、結果と
して軟窒化処理後の芯部硬さを高め、疲労強度を向上さ
せる。このためには少なくとも０．３５％必要であるが
、１．２０％を越えると軟窒化特性の劣化が始まる。特
に表面硬さの低下が著しくなるとともに、冷間加工性や
溶接性にも害を及ばずので、上限を１．２０％とした。
溶強化および焼戻し軟化抵抗の向上にも有効で、結果と
して軟窒化処理後の芯部硬さを高め、疲労強度を向上さ
せる。このためには少なくとも０．３５％必要であるが
、１．２０％を越えると軟窒化特性の劣化が始まる。特
に表面硬さの低下が著しくなるとともに、冷間加工性や
溶接性にも害を及ばずので、上限を１．２０％とした。
Ｍｎ ： Ｍｎは製鋼時の脱酸剤として不可欠であると
共に、芯部の強度・靭性の向上にも有効であって、軟窒
化処理品の性能確保のために最低０．６０％は必要であ
る。しかし、１．３０％を越えろと切削性が著しく低下
し始めるので、下限を０．６０％、上限を１．３０％と
した。
共に、芯部の強度・靭性の向上にも有効であって、軟窒
化処理品の性能確保のために最低０．６０％は必要であ
る。しかし、１．３０％を越えろと切削性が著しく低下
し始めるので、下限を０．６０％、上限を１．３０％と
した。
Ｃｒ ： Ｃｒは軟窒化による侵入Ｎと結合して表面硬
さを高め、且つ硬化深さを大きくする極めて有効な元素
である。その効果を十分に発揮せしめるには０．７０％
を越える量のＣｒ量が必要であるが、１．５０％を越え
ると通常の軟窒化処理条件下での軟窒化後に表面硬さが
Ｈｖ ７５０以上になるため、上限を１．５０％とした
。
さを高め、且つ硬化深さを大きくする極めて有効な元素
である。その効果を十分に発揮せしめるには０．７０％
を越える量のＣｒ量が必要であるが、１．５０％を越え
ると通常の軟窒化処理条件下での軟窒化後に表面硬さが
Ｈｖ ７５０以上になるため、上限を１．５０％とした
。
■：■は軟窒化による侵入Ｎおよび侵入Ｃと結合して表
面層に微細なＶ炭窒化物を析出することにより、表面硬
さおよび表面深さを向上させる。特に、ＶはＯｒに比し
て、表面硬さの上昇に対する寄与は比較的小さいが、硬
化深さの増加に対する寄与が大きく、シたがって、表面
硬さをあまり増大させずに硬化深さを大きくする。同時
に、■は含有Ｎとの結合によるＶ窒化物の析出硬化によ
って、芯部硬さの向上にも寄与する。この両者の効果が
相まって、表面から芯部への硬さ勾配が緩やかな硬化曲
線が得られ、疲労強度の向上に有効となる。
面層に微細なＶ炭窒化物を析出することにより、表面硬
さおよび表面深さを向上させる。特に、ＶはＯｒに比し
て、表面硬さの上昇に対する寄与は比較的小さいが、硬
化深さの増加に対する寄与が大きく、シたがって、表面
硬さをあまり増大させずに硬化深さを大きくする。同時
に、■は含有Ｎとの結合によるＶ窒化物の析出硬化によ
って、芯部硬さの向上にも寄与する。この両者の効果が
相まって、表面から芯部への硬さ勾配が緩やかな硬化曲
線が得られ、疲労強度の向上に有効となる。
このためにけ■は少なくとも０．０５％必要である。
しかし、０．２０％を越えて添加しても硬化深さ増大効
果はあまり期待できないばかりか、芯部硬さの向上が急
激になりすぎ、軟窒化処理後に大きな熱処理歪を伴なう
ようになるので、下限を０．０５％、上限を０．２０％
とした。
果はあまり期待できないばかりか、芯部硬さの向上が急
激になりすぎ、軟窒化処理後に大きな熱処理歪を伴なう
ようになるので、下限を０．０５％、上限を０．２０％
とした。
ｓｏｌ、Ａｌ： ＡｌもＣｒと同様に侵入Ｎと結合して
表面硬さを高めるが、硬化深さ向上にはあまり有効でな
い。特に、本発明におけるようにＶとの複合添加では、
０．１０％を越えて添加すると硬化深さはむしろ低下す
る。しかし、表面硬さに対してけ微１でも有効であり、
Ｈｖ６５０以上の表面硬さを確保するためには少なくと
も０．０２％の添加が必要であるので、下限を０．０２
％、上限を０．１０％とした。
表面硬さを高めるが、硬化深さ向上にはあまり有効でな
い。特に、本発明におけるようにＶとの複合添加では、
０．１０％を越えて添加すると硬化深さはむしろ低下す
る。しかし、表面硬さに対してけ微１でも有効であり、
Ｈｖ６５０以上の表面硬さを確保するためには少なくと
も０．０２％の添加が必要であるので、下限を０．０２
％、上限を０．１０％とした。
ＮＵＮけ結晶粒度を微細化させ、それ罠より芯部の靭性
な向上させる。このためにはＯ，０Ｃ１６％以上必要で
あるが、０．０２０％を越えると、芯部における■窒化
物の生成が顕著になり、逆に芯部の靭性が劣化しはじめ
るので、下限を０．００６％゛、上限を０．０２０％と
した。
な向上させる。このためにはＯ，０Ｃ１６％以上必要で
あるが、０．０２０％を越えると、芯部における■窒化
物の生成が顕著になり、逆に芯部の靭性が劣化しはじめ
るので、下限を０．００６％゛、上限を０．０２０％と
した。
ＢＩＢを微量添加すると焼入性が向上するため、軟窒化
処理前の加工（熱間圧延、熱間鍛造）あるいは熱処理（
焼ならし等）後の硬さが大きくなる。
処理前の加工（熱間圧延、熱間鍛造）あるいは熱処理（
焼ならし等）後の硬さが大きくなる。
したがって、これに軟窒化処理を施すと、結果として芯
部硬さが向上するので、疲労強度が向上する。そのため
、Ｂの添加は特に高い疲労強度が要求される場合に有効
である。Ｂを添加する場合、上記の向上を得るには少な
くとも０．０００５％の量が必要であるが、０．００５
０ ％を越えるとその効果が飽和しはじめるので、下限
を帆０００５％、上限を０．００５０ ％とした。
部硬さが向上するので、疲労強度が向上する。そのため
、Ｂの添加は特に高い疲労強度が要求される場合に有効
である。Ｂを添加する場合、上記の向上を得るには少な
くとも０．０００５％の量が必要であるが、０．００５
０ ％を越えるとその効果が飽和しはじめるので、下限
を帆０００５％、上限を０．００５０ ％とした。
Ｓ、 Ｐｂ、 Ｃａ ：これらの成分は、軟窒化処
理前に切削を施す場合の切削性向上に有効である。軟窒
化処理前に深穴穿孔、重切削、高速切削などが施される
場合には、切削性が要求される度合いに応じて、これら
の元素の１種又Ｆｉ２種以上を含有させることができる
。これらの元素は硬化特性に対しては影響を及げさない
。
理前に切削を施す場合の切削性向上に有効である。軟窒
化処理前に深穴穿孔、重切削、高速切削などが施される
場合には、切削性が要求される度合いに応じて、これら
の元素の１種又Ｆｉ２種以上を含有させることができる
。これらの元素は硬化特性に対しては影響を及げさない
。
構造用鋼の切削性を高めるのに必要最少限の添加ｆｆｉ
は、Ｓ ： ０．０４％、 Ｐｂ ： ０．０３％、Ｃ
ａ：０．００１０％である。またＳけ０．１３％、Ｐｂ
け０．３５％を越えると強度・靭性の低下が甚しくなり
、一方ＣａＩｆ′ｉ溶製上０．０１００％を越えて添加
するのは困難であるので、Ｓについては下限を０．０４
％、上限を０．１３％、Ｐｂについては下限を０．０３
％、上限を０．３５％、Ｃａについては下限を０．００
１０％、上限なｏ、ｏｉｏｏ％とじた。
は、Ｓ ： ０．０４％、 Ｐｂ ： ０．０３％、Ｃ
ａ：０．００１０％である。またＳけ０．１３％、Ｐｂ
け０．３５％を越えると強度・靭性の低下が甚しくなり
、一方ＣａＩｆ′ｉ溶製上０．０１００％を越えて添加
するのは困難であるので、Ｓについては下限を０．０４
％、上限を０．１３％、Ｐｂについては下限を０．０３
％、上限を０．３５％、Ｃａについては下限を０．００
１０％、上限なｏ、ｏｉｏｏ％とじた。
次に本発明を実施例によって説明する。
実施例
第１表に示す組成を有する鋼を高周波溶解炉により大気
溶解し、銅塊にしたのち、１２５０℃に加熱し、直径３
０龍の丸棒に熱間鍛造し、鍛造ままの材料およびさらに
９５０℃で１時間の焼ならしなした材料のそれぞれにつ
いて機械加工により直径２５龍×厚さ１０闘の円板状試
験片な作成した。
溶解し、銅塊にしたのち、１２５０℃に加熱し、直径３
０龍の丸棒に熱間鍛造し、鍛造ままの材料およびさらに
９５０℃で１時間の焼ならしなした材料のそれぞれにつ
いて機械加工により直径２５龍×厚さ１０闘の円板状試
験片な作成した。
これら一連の試験片に対し、アンモニアガス十ＲＸガス
（１： １）の混合ガス中において５７０℃で４時間の
ガス軟窒化処理を施した。この軟窒イヒ処理後、円板状
試験片の表面硬さく ＨＶ ）、芯６硬さく’ＨＶ）お
よび有効硬化深さくｍｌを測定した。
（１： １）の混合ガス中において５７０℃で４時間の
ガス軟窒化処理を施した。この軟窒イヒ処理後、円板状
試験片の表面硬さく ＨＶ ）、芯６硬さく’ＨＶ）お
よび有効硬化深さくｍｌを測定した。
結果を第１表にまとめて示す。
鋼種Ｎ１１１〜２０は本発明に係る鋼であり、Ｗｉ種Ｎ
２１，２２，２３，２４けそれぞれＶ含有量、Ｃｒ含有
量、Ｓｔ含有量、ｓｏｌ、ＡＪ含有量の点で本発明の範
囲外となる比較用の錆である。また鋼種％２５．２６は
それぞれＪＩＳ −ＳＣＭ４３５ およびＪＩＳ−８Ａ
ＣＭ６４５に相当する従来鋼である。
２１，２２，２３，２４けそれぞれＶ含有量、Ｃｒ含有
量、Ｓｔ含有量、ｓｏｌ、ＡＪ含有量の点で本発明の範
囲外となる比較用の錆である。また鋼種％２５．２６は
それぞれＪＩＳ −ＳＣＭ４３５ およびＪＩＳ−８Ａ
ＣＭ６４５に相当する従来鋼である。
第１表の結果から明らかなように、本発明鋼はいずれも
表面硬さがＨｖ６５０〜７５０ の範囲内にあり、有効
硬化深さも０．２關以上ある。さらに芯部硬さもすべて
Ｊ（ｖ ２３０以上である。したがって、耐ピツチング
性および耐スポーリング性の向上をもたらす表面から芯
部への緩やかな硬さ勾配が得られると共に、疲労強度の
点でもすぐれていることが予期される。
表面硬さがＨｖ６５０〜７５０ の範囲内にあり、有効
硬化深さも０．２關以上ある。さらに芯部硬さもすべて
Ｊ（ｖ ２３０以上である。したがって、耐ピツチング
性および耐スポーリング性の向上をもたらす表面から芯
部への緩やかな硬さ勾配が得られると共に、疲労強度の
点でもすぐれていることが予期される。
これに対して、比較鋼であるＷ４種Ｎｎ２１，２２゜２
４．２５．２６では有効硬化深さが０．１６ｍ以下と小
さい上に、Ｎ１２４〜２６では表面硬さも本発明で目標
とするＭｙ ６５０〜７５０の範囲外にある。一方、比
較鋼の鋼種ＮＱ２３にあっては、表面硬さと有効硬化深
さはともに満足のゆくものであるが、芯部硬さがＨｖ
２０ Ｂ以下と小さく、すぐれた疲労強度は望めない。
４．２５．２６では有効硬化深さが０．１６ｍ以下と小
さい上に、Ｎ１２４〜２６では表面硬さも本発明で目標
とするＭｙ ６５０〜７５０の範囲外にある。一方、比
較鋼の鋼種ＮＱ２３にあっては、表面硬さと有効硬化深
さはともに満足のゆくものであるが、芯部硬さがＨｖ
２０ Ｂ以下と小さく、すぐれた疲労強度は望めない。
出願人代理人 弁理士広瀬章−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１１Ｃ： ０．１５〜０．３５％、 Ｓｉ ： ０
．３５〜１．２０％。 Ｍｎ ： ０．６０〜１．３０％、 Ｃｒ ： ０．
７０％を越え、１．５０％以下 Ｖ ： ０．０５〜０．２０％。 ｓｏｌ、Ａ１７０．０２〜０．１０％、 Ｎ：０．００
６〜０．０２０％。 残部Ｆｅと不可避的不純物からなる軟窒化用鋼。 （２） Ｃ： Ｏ，１５〜０．３５％、 Ｓｔ ：
０．３５〜１．２０％。 Ｍｎ ： ０．６０〜１．３０％、 Ｃｒ ： ０．
７０％を越え、１．５０％以下、 Ｖ ： ０．０５〜０．２０％、 ｓｏ１．Ａｌ： ０．０２〜０．０２０ Ｎ ： ０．
００６〜０．０２０ ％。 Ｂ ： ０．０００５〜０．００５０％。 残部Ｆｅと不可避的不純物からなる軟窒化用鋼。 （３） Ｃ： ０．１５〜０．３５％、 Ｓｔ ：
０．３５〜１．２０％。 Ｍｎ ： ０．６０〜１．３０％、 Ｃｒ ： ０．
７０％を越え、１．５０％以下、 ｖ ： ０．０５〜０．２０％。 ｓｏｌ、ＡＪ ： ０．０２〜０．１０％、 Ｎ ｊ
０．００６〜０．０２０％。 さらにＳ ： ０．０４〜０．１３％、 Ｐｂ ： ０
．０３〜０．３５％およびＣａ ： ０．００１０〜０
．０１００％のうちの１種または２種以上を含有し、 残部Ｆｅと不可避的不純物からなる軟窒化用鋼。 （４）Ｃ：０゜１５〜０．３５％、 Ｓｉ ： ０．
３５〜１．２０％。 Ｍｎ ： ０．６０〜１．３０％、 Ｃｒ ： ０．
７０％を越え、１．５０％以下、 Ｖ ： ０．０５〜０．２０％。 ８０１−ＡＡ！ ： ０．０２〜０．１０％、 Ｎ ：
０．００６〜０．０２０％。 Ｂ ｉ Ｏ，０００５〜０．００５０％。 さらにＳ ： ０．０４〜０．１３％、 Ｐｂ ： ０
．０３〜０．３５％およびＣａ ： ０．００１０〜０
．０１００％のうちの１種または２種以上を含有し、 残部Ｆｅと不可避的不純物からなる軟窒化用Ｗ４゜
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12303482A JPS5916950A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 軟窒化用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12303482A JPS5916950A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 軟窒化用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5916950A true JPS5916950A (ja) | 1984-01-28 |
| JPH0447023B2 JPH0447023B2 (ja) | 1992-07-31 |
Family
ID=14850569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12303482A Granted JPS5916950A (ja) | 1982-07-16 | 1982-07-16 | 軟窒化用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5916950A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619555A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-17 | Komatsu Ltd | 迅速軟窒化用鋼 |
| US4930909A (en) * | 1988-07-11 | 1990-06-05 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling bearing |
| JP2007332421A (ja) * | 2006-06-15 | 2007-12-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化部品の製造方法 |
| CN103834877A (zh) * | 2014-03-26 | 2014-06-04 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种薄板坯生产切割鞋模用钢及其制备方法 |
| CN109790591A (zh) * | 2016-10-13 | 2019-05-21 | 卡特彼勒公司 | 一种用于机器履带链组件的氮化履带销 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS556456A (en) * | 1978-06-29 | 1980-01-17 | Daido Steel Co Ltd | Blank for surface hardened material having less heat treatment strain |
| JPS5871359A (ja) * | 1981-10-22 | 1983-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼 |
-
1982
- 1982-07-16 JP JP12303482A patent/JPS5916950A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS556456A (en) * | 1978-06-29 | 1980-01-17 | Daido Steel Co Ltd | Blank for surface hardened material having less heat treatment strain |
| JPS5871359A (ja) * | 1981-10-22 | 1983-04-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化用鋼 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619555A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-17 | Komatsu Ltd | 迅速軟窒化用鋼 |
| US4930909A (en) * | 1988-07-11 | 1990-06-05 | Nippon Seiko Kabushiki Kaisha | Rolling bearing |
| JP2007332421A (ja) * | 2006-06-15 | 2007-12-27 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 軟窒化部品の製造方法 |
| CN103834877A (zh) * | 2014-03-26 | 2014-06-04 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种薄板坯生产切割鞋模用钢及其制备方法 |
| CN109790591A (zh) * | 2016-10-13 | 2019-05-21 | 卡特彼勒公司 | 一种用于机器履带链组件的氮化履带销 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0447023B2 (ja) | 1992-07-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| WO2017150738A1 (ja) | ステンレス鋼部材およびその製造方法、ならびに、ステンレス鋼部品およびその製造方法 | |
| JPH0421718A (ja) | 耐硫化物応力割れ性に優れた高強度鋼の製造法 | |
| JP2006348321A (ja) | 窒化処理用鋼 | |
| JPS5916949A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JPS5916950A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JPH08176733A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| JPH06271975A (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高強度鋼およびその製法 | |
| WO2009122653A1 (ja) | 軟窒化クランクシャフト用素材及びその製造方法 | |
| JPS5916948A (ja) | 軟窒化用鋼 | |
| US4853049A (en) | Nitriding grade alloy steel article | |
| JPH01191764A (ja) | 浸炭焼入れ用快削鋼 | |
| JPH04371547A (ja) | 高強度強靭鋼の製造方法 | |
| JP2009221497A (ja) | 黒皮外周旋削性とねじり強度に優れた鋼材 | |
| JPH0227408B2 (ja) | ||
| JPS627243B2 (ja) | ||
| JPH07238348A (ja) | 高周波焼入用耐銹・耐摩耗用鋼 | |
| JPH04297548A (ja) | 高強度高靭性非調質鋼とその製造方法 | |
| JPS6131184B2 (ja) | ||
| JPH04160135A (ja) | 浸炭用鋼 | |
| JPS58171558A (ja) | 機械部品用強靭窒化用鋼 | |
| JP2000345292A (ja) | 軟窒化用鋼および軟窒化部品の製造方法 | |
| JP2006328457A (ja) | 軟窒化用鋼及び軟窒化部品 | |
| JPH02149643A (ja) | 温間鍛造用肌焼鋼 | |
| JPH01177338A (ja) | 窒化用非調質鋼 | |
| JPH02179841A (ja) | 高周波焼入用非調質鋼およびその製造方法 |