JPH06145907A - 焼入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼 - Google Patents
焼入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼Info
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- JPH06145907A JPH06145907A JP29473992A JP29473992A JPH06145907A JP H06145907 A JPH06145907 A JP H06145907A JP 29473992 A JP29473992 A JP 29473992A JP 29473992 A JP29473992 A JP 29473992A JP H06145907 A JPH06145907 A JP H06145907A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 短時間の熱処理で優れた硬さが得られ、しか
も耐食性にも優れたステンレスかみそり用鋼を提供す
る。 【構成】 重量%でＣ 0.55を越え0.73%以下、Ｓi 1.0%
以下、Ｍn 1.0%以下、Ｃr12%以上14%以下、Ｍo 0.2%以
上1.0%以下、あるいはさらに、Ｎi 1.0%以下、残部Ｆe
および不純物よりなり、焼なまし状態での炭化物密度を
140〜200個/100μm2とした焼入れ性の優れたステンレス
かみそり用鋼である。
も耐食性にも優れたステンレスかみそり用鋼を提供す
る。 【構成】 重量%でＣ 0.55を越え0.73%以下、Ｓi 1.0%
以下、Ｍn 1.0%以下、Ｃr12%以上14%以下、Ｍo 0.2%以
上1.0%以下、あるいはさらに、Ｎi 1.0%以下、残部Ｆe
および不純物よりなり、焼なまし状態での炭化物密度を
140〜200個/100μm2とした焼入れ性の優れたステンレス
かみそり用鋼である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、かみそり刃を作るため
に使用されるステンレス鋼系のかみそり用鋼に関するも
のである。
に使用されるステンレス鋼系のかみそり用鋼に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】現在、かみそり用鋼として広く一般に用
いられているマルテンサイト系ステンレス鋼(Ｃr 12〜1
3%含有)は、焼入れ焼もどしの熱処理により、かみそり
刃としての硬さであるHV620ないし650の硬さが得られ
る。また、防錆性および耐食性の点で高炭素鋼よりも優
れている。上記のかみそり用のマルテンサイト系ステン
レス鋼は、通常、熱間圧延と冷間圧延および焼なまし処
理の組合せにより帯状のかみそり用鋼として次工程に供
給される。次工程では打抜きのあと、連続炉による焼入
れ焼もどしの熱処理と刃付けおよび表面処理（テフロン
コーティングやスパッタリング）が施されて製品とな
る。上記のマルテンサイト系ステンレス鋼は、組織的に
は基地にクロム炭化物が分散した状態であり、この炭化
物の粒度や分布状態が加工性や熱処理後のかみそり刃と
しての特性に大きな影響を及ぼす。
いられているマルテンサイト系ステンレス鋼(Ｃr 12〜1
3%含有)は、焼入れ焼もどしの熱処理により、かみそり
刃としての硬さであるHV620ないし650の硬さが得られ
る。また、防錆性および耐食性の点で高炭素鋼よりも優
れている。上記のかみそり用のマルテンサイト系ステン
レス鋼は、通常、熱間圧延と冷間圧延および焼なまし処
理の組合せにより帯状のかみそり用鋼として次工程に供
給される。次工程では打抜きのあと、連続炉による焼入
れ焼もどしの熱処理と刃付けおよび表面処理（テフロン
コーティングやスパッタリング）が施されて製品とな
る。上記のマルテンサイト系ステンレス鋼は、組織的に
は基地にクロム炭化物が分散した状態であり、この炭化
物の粒度や分布状態が加工性や熱処理後のかみそり刃と
しての特性に大きな影響を及ぼす。
【０００３】主に熱間加工後の冷間加工性を向上させる
目的として炭化物を微細化する方法は、米国特許４,０
２１,２７２に開示されている。この方法は、熱間加工
されてコイル状に巻かれた帯鋼のコイル状態をゆるめ
（オープンコイルという）、塩浴で恒温焼なましするも
のである。かみそり刃としての特性のうち、耐食性と高
硬度を得るために0.30〜0.15%の比較的低いＣ量を含有
する高Ｃr鋼の炭化物の密度を200〜500個/100in2とした
かみそり刃は米国特許４，１８０，４２０に開示されて
いる。また同様に、耐食性と切れ味を向上させるため
に、比較的低いＣ量(0.30〜0.55%)とし、焼なまし状態
での炭化物の平均粒径を0.5μm以下としたかみそり用鋼
およびその製造方法が特開昭５４−１２１２１８号に開
示されている。
目的として炭化物を微細化する方法は、米国特許４,０
２１,２７２に開示されている。この方法は、熱間加工
されてコイル状に巻かれた帯鋼のコイル状態をゆるめ
（オープンコイルという）、塩浴で恒温焼なましするも
のである。かみそり刃としての特性のうち、耐食性と高
硬度を得るために0.30〜0.15%の比較的低いＣ量を含有
する高Ｃr鋼の炭化物の密度を200〜500個/100in2とした
かみそり刃は米国特許４，１８０，４２０に開示されて
いる。また同様に、耐食性と切れ味を向上させるため
に、比較的低いＣ量(0.30〜0.55%)とし、焼なまし状態
での炭化物の平均粒径を0.5μm以下としたかみそり用鋼
およびその製造方法が特開昭５４−１２１２１８号に開
示されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】現在かみそり用鋼に対
しては、切れ味をさらに向上させるため、より高硬度が
求められているが、同時に製造時の生産性、特に連続炉
による焼入れ焼もどしやテフロンコーティング処理のラ
インスピードの向上も求められている。つまり、短時間
焼入れで高硬度が得られる材料が必要となる。前述の特
開昭５４−１２１２１８号および米国特許４，１８０，
４２０号に見られる提案は、炭化物の粒径を小さくした
り、炭化物の密度を高めることにより、十分な熱処理硬
さを得ようとするものであるが、化学組成の点でＣ量が
少ないため、十分な硬さを確保することが難しく、実用
に至っていない。また、現用の0.65%Ｃ−13%Ｃr鋼は炭
化物密度が十分でなく、せいぜい100個/100μm2程度と
小さいため、短時間焼入に適した材料とは言えない。
しては、切れ味をさらに向上させるため、より高硬度が
求められているが、同時に製造時の生産性、特に連続炉
による焼入れ焼もどしやテフロンコーティング処理のラ
インスピードの向上も求められている。つまり、短時間
焼入れで高硬度が得られる材料が必要となる。前述の特
開昭５４−１２１２１８号および米国特許４，１８０，
４２０号に見られる提案は、炭化物の粒径を小さくした
り、炭化物の密度を高めることにより、十分な熱処理硬
さを得ようとするものであるが、化学組成の点でＣ量が
少ないため、十分な硬さを確保することが難しく、実用
に至っていない。また、現用の0.65%Ｃ−13%Ｃr鋼は炭
化物密度が十分でなく、せいぜい100個/100μm2程度と
小さいため、短時間焼入に適した材料とは言えない。
【０００５】米国特許４,０２１,２７２は、かみそり用
鋼の炭化物の微細化の方法を提案しているものの、本発
明の主目的の１つである短時間焼入を達成するために、
どのような炭化物密度にすれば良いかについては、全く
開示のないものである。また、米国特許４,０２１,２７
２はソルトバスを用いるため、その取扱いと処理時間が
長い点でも難点があり改善が要望されていた。すなわ
ち、従来知られている技術は、主に耐食性向上のために
低Ｃ量のステンレス鋼とし、低Ｃとしたために劣化する
熱処理硬さを保証する目的で炭化物密度を特定の範囲に
するもの、あるいは一般的に炭化物の微細化を促進する
煩雑な方法を開示するに留まり、Ｃ量が0.55を越える範
囲で新しい課題である短時間焼入に対応できるかみそり
用鋼および新規な簡便な製造方法は知られていなかった
のである。本発明の目的は、課題解決の手段として、化
学組成を適正化することにより、短時間熱処理が可能な
高い炭化物密度を有し、しかも高硬度のかみそり刃が得
られるかみそり用鋼を提供するものである。
鋼の炭化物の微細化の方法を提案しているものの、本発
明の主目的の１つである短時間焼入を達成するために、
どのような炭化物密度にすれば良いかについては、全く
開示のないものである。また、米国特許４,０２１,２７
２はソルトバスを用いるため、その取扱いと処理時間が
長い点でも難点があり改善が要望されていた。すなわ
ち、従来知られている技術は、主に耐食性向上のために
低Ｃ量のステンレス鋼とし、低Ｃとしたために劣化する
熱処理硬さを保証する目的で炭化物密度を特定の範囲に
するもの、あるいは一般的に炭化物の微細化を促進する
煩雑な方法を開示するに留まり、Ｃ量が0.55を越える範
囲で新しい課題である短時間焼入に対応できるかみそり
用鋼および新規な簡便な製造方法は知られていなかった
のである。本発明の目的は、課題解決の手段として、化
学組成を適正化することにより、短時間熱処理が可能な
高い炭化物密度を有し、しかも高硬度のかみそり刃が得
られるかみそり用鋼を提供するものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、主要成分がＣ
0.55を越え0.73%以下、Ｃr 12%以上14%以下の鋼につい
て、かみそり用鋼の新しい要求特性である短時間焼入を
可能にし、かつ十分な熱処理硬さを得るために必要な炭
化物密度を見出した結果なされたものである。そして、
炭化物密度向上に少量に制限されたＭo添加が効果があ
ることを見出したものである。
0.55を越え0.73%以下、Ｃr 12%以上14%以下の鋼につい
て、かみそり用鋼の新しい要求特性である短時間焼入を
可能にし、かつ十分な熱処理硬さを得るために必要な炭
化物密度を見出した結果なされたものである。そして、
炭化物密度向上に少量に制限されたＭo添加が効果があ
ることを見出したものである。
【０００７】具体的には、本発明は重量%でＣ 0.55を越
え0.73%以下、Ｓi 1.0%以下、Ｍn 1.0%以下、Ｃr 12%以
上14%以下、Ｍo 0.2%以上1.0%以下、あるいはさらにＮi
1.0%以下を含有し、残部Ｆeおよび不純物よりなり、焼
なまし状態での炭化物密度を140〜200個/100μm2とした
焼入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼である。ま
た、本発明のステンレスかみそり用鋼は、前記の化学組
成の帯鋼を熱間圧延後、Ａc1点以上に設定した焼鈍炉で
焼なましを行なうことにより得ることができる。
え0.73%以下、Ｓi 1.0%以下、Ｍn 1.0%以下、Ｃr 12%以
上14%以下、Ｍo 0.2%以上1.0%以下、あるいはさらにＮi
1.0%以下を含有し、残部Ｆeおよび不純物よりなり、焼
なまし状態での炭化物密度を140〜200個/100μm2とした
焼入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼である。ま
た、本発明のステンレスかみそり用鋼は、前記の化学組
成の帯鋼を熱間圧延後、Ａc1点以上に設定した焼鈍炉で
焼なましを行なうことにより得ることができる。
【０００８】
【作用】本発明は、Ｍoの少量の添加によって、炭化物
密度の向上を図ったものである。また、Ｍoは非酸化性
の酸や孔食を誘発する塩素のようなハロゲン系元素に対
する耐食性の向上などの効果もある。加えて、Ｍoは焼
入れ臨界冷却速度を下げる効果が著しく大きく、その結
果として焼入れ硬化能、焼入れ深さを向上させる他、焼
もどし軟化抵抗も増加させる。しかし、Ｍoは過度に添
加するとＭs点を低下させ、焼入時に残留オーステナイ
トを過剰に生成させ焼入れ硬さの低下をまねくため、少
量に制限する必要がある。本発明ではＭoによる炭化物
密度を高める効果が1.0%でほぼ飽和するため、1.0%以下
に規定した。また、本発明に際しての研究の結果、炭化
物密度を高めて短時間焼入れを可能にするためにはＭo
0.20%以上は必要である。
密度の向上を図ったものである。また、Ｍoは非酸化性
の酸や孔食を誘発する塩素のようなハロゲン系元素に対
する耐食性の向上などの効果もある。加えて、Ｍoは焼
入れ臨界冷却速度を下げる効果が著しく大きく、その結
果として焼入れ硬化能、焼入れ深さを向上させる他、焼
もどし軟化抵抗も増加させる。しかし、Ｍoは過度に添
加するとＭs点を低下させ、焼入時に残留オーステナイ
トを過剰に生成させ焼入れ硬さの低下をまねくため、少
量に制限する必要がある。本発明ではＭoによる炭化物
密度を高める効果が1.0%でほぼ飽和するため、1.0%以下
に規定した。また、本発明に際しての研究の結果、炭化
物密度を高めて短時間焼入れを可能にするためにはＭo
0.20%以上は必要である。
【０００９】その他の化学組成の限定理由について述べ
る。Ｃは、焼入れ時オーステナイト化温度において炭化
物から基地に固溶し、焼入れで生成するマルテンサイト
の硬さを決定する重要な元素である。かみそり用鋼とし
ての十分な硬さを得るため、および炭化物密度を安定し
て140〜200個/100μm2とするためには少なくとも0.55%
を越えることが必要である。また、マルテンサイトステ
ンレス鋼では、ＣとＣr量のバランスにより、凝固時に
大型の共晶炭化物が晶出する。かみそり替刃材のような
0.1mm程度の厚さで、しかも鋭利な刃先を有する用途に
は、このような大型の炭化物は、刃欠けの原因となるた
め、絶対に避けなければならない。このため、Ｃr量と
のバランスから上限を0.73%とした。Ｓiは通常鋼の精錬
時の脱酸剤として用いられるが、鋼中に固溶し、低温焼
もどしにおける軟化を抑制する元素として知られてい
る。しかし、Ｓiの量が多すぎるとＳiＯ2系の硬質の非
金属介在物として鋼中に残存する確率が高く、刃欠けや
点錆の原因となるため上限を1%とした。
る。Ｃは、焼入れ時オーステナイト化温度において炭化
物から基地に固溶し、焼入れで生成するマルテンサイト
の硬さを決定する重要な元素である。かみそり用鋼とし
ての十分な硬さを得るため、および炭化物密度を安定し
て140〜200個/100μm2とするためには少なくとも0.55%
を越えることが必要である。また、マルテンサイトステ
ンレス鋼では、ＣとＣr量のバランスにより、凝固時に
大型の共晶炭化物が晶出する。かみそり替刃材のような
0.1mm程度の厚さで、しかも鋭利な刃先を有する用途に
は、このような大型の炭化物は、刃欠けの原因となるた
め、絶対に避けなければならない。このため、Ｃr量と
のバランスから上限を0.73%とした。Ｓiは通常鋼の精錬
時の脱酸剤として用いられるが、鋼中に固溶し、低温焼
もどしにおける軟化を抑制する元素として知られてい
る。しかし、Ｓiの量が多すぎるとＳiＯ2系の硬質の非
金属介在物として鋼中に残存する確率が高く、刃欠けや
点錆の原因となるため上限を1%とした。
【００１０】ＭnもＳiと同様、精錬時の脱酸剤としての
役割を有するが、1%を越えると本成分系では熱間におけ
る加工性を低下させるため、これを上限とした。Ｃrは
耐食性を向上させる点からステンレス鋼には不可欠の元
素であることは周知の通りである。この耐食性を十分に
発揮させるためおよび炭素との結合により微細なクロム
炭化物を本発明の炭化物密度で分散させるためには、少
なくとも12%以上必要である。また、14%を越えるとＣ量
とのバランスからＭ7Ｃ3型（Ｍ＝Ｃr,Ｆe)の大型炭化物
の晶出をまねき、優れた焼入れ性を確保するのに必要な
炭化物密度の条件からも外れてくるため、これを上限と
した。
役割を有するが、1%を越えると本成分系では熱間におけ
る加工性を低下させるため、これを上限とした。Ｃrは
耐食性を向上させる点からステンレス鋼には不可欠の元
素であることは周知の通りである。この耐食性を十分に
発揮させるためおよび炭素との結合により微細なクロム
炭化物を本発明の炭化物密度で分散させるためには、少
なくとも12%以上必要である。また、14%を越えるとＣ量
とのバランスからＭ7Ｃ3型（Ｍ＝Ｃr,Ｆe)の大型炭化物
の晶出をまねき、優れた焼入れ性を確保するのに必要な
炭化物密度の条件からも外れてくるため、これを上限と
した。
【００１１】Ｎiは硫酸のような非酸化性の酸に対する
耐食性を向上させるのに有効な元素である。しかし、1%
を越えるとマルテンサイト変態開始温度(Ｍs点)を低下
させ焼入時に残留オーステナイトを過剰に生成させ焼入
硬さの低下をまねくため添加する場合は、1%以下に抑え
る必要がある。
耐食性を向上させるのに有効な元素である。しかし、1%
を越えるとマルテンサイト変態開始温度(Ｍs点)を低下
させ焼入時に残留オーステナイトを過剰に生成させ焼入
硬さの低下をまねくため添加する場合は、1%以下に抑え
る必要がある。
【００１２】次に、本発明のかみそり用鋼の重要な構成
要件である炭化物密度の条件について述べる。短い焼入
れ保持時間でしかも、高い硬さを得るためには、オース
テナイト化温度において、炭化物が迅速に、しかも十分
に固溶し、基地の炭素量を高めることが必要となる。こ
のためには、焼なまし状態において、微細な炭化物を、
高密度で分散させる必要がある。本発明者は現用材の密
度100個/100μm2と比較して、短時間焼入れの効果を得
るには、少なくとも140個/100μm2以上必要であること
を知見した。炭化物密度が高くなるほど、短時間の焼入
れで、高硬度が得られる効果は大となるが、一方密度が
高くなるにつれ、焼なまし硬さは上昇する。これは、素
材の冷間圧延性を阻害する原因となる。この観点から、
200個/100μm2を越えると、冷間圧延に多大の工数を必
要とするだけでなく、冷間圧延時の帯鋼の破断の確率も
増加するためこれを上限とした。
要件である炭化物密度の条件について述べる。短い焼入
れ保持時間でしかも、高い硬さを得るためには、オース
テナイト化温度において、炭化物が迅速に、しかも十分
に固溶し、基地の炭素量を高めることが必要となる。こ
のためには、焼なまし状態において、微細な炭化物を、
高密度で分散させる必要がある。本発明者は現用材の密
度100個/100μm2と比較して、短時間焼入れの効果を得
るには、少なくとも140個/100μm2以上必要であること
を知見した。炭化物密度が高くなるほど、短時間の焼入
れで、高硬度が得られる効果は大となるが、一方密度が
高くなるにつれ、焼なまし硬さは上昇する。これは、素
材の冷間圧延性を阻害する原因となる。この観点から、
200個/100μm2を越えると、冷間圧延に多大の工数を必
要とするだけでなく、冷間圧延時の帯鋼の破断の確率も
増加するためこれを上限とした。
【００１３】
【実施例】本発明鋼Ｂ〜Ｈ、比較鋼Ａ、従来鋼Ｉは、表
１に示す組成の厚さ 1.5mmの熱間圧延帯鋼をＡｃ1点以
上の840℃×5時間に設定したバッチ式焼鈍炉で焼なまし
を行ない、その後冷間圧延−780℃×5分の焼なまし−冷
間圧延−780℃×5分の焼なまし−冷間圧延によって0.1m
mの厚さに仕上げたものである。表１に炭化物密度を示
す。従来鋼Ｉが98個/100μm2であるのに対し、本発明鋼
Ｂ〜Ｈは140〜200個/100μm2となっている。Ｍo 0.12%
添加の比較鋼Ａは、118個/100μm2にとどまっている。
Ｍoを添加した本発明鋼Ｂ〜Ｈの炭化物の密度調査よ
り、十分な炭化物微細化のためには、Ｍoが0.20%以上必
要であることがわかる。
１に示す組成の厚さ 1.5mmの熱間圧延帯鋼をＡｃ1点以
上の840℃×5時間に設定したバッチ式焼鈍炉で焼なまし
を行ない、その後冷間圧延−780℃×5分の焼なまし−冷
間圧延−780℃×5分の焼なまし−冷間圧延によって0.1m
mの厚さに仕上げたものである。表１に炭化物密度を示
す。従来鋼Ｉが98個/100μm2であるのに対し、本発明鋼
Ｂ〜Ｈは140〜200個/100μm2となっている。Ｍo 0.12%
添加の比較鋼Ａは、118個/100μm2にとどまっている。
Ｍoを添加した本発明鋼Ｂ〜Ｈの炭化物の密度調査よ
り、十分な炭化物微細化のためには、Ｍoが0.20%以上必
要であることがわかる。
【００１４】
【表１】
【００１５】本発明鋼Ｂ〜Ｈ、比較鋼Ａ、従来鋼Ｉのか
みそり刃製造における熱処理特性を確認するために、真
空中でオーステナイト化温度に保持した後急冷し、実際
のかみそり刃製造と同じ-75℃、15分のサブゼロ処理を
行ない、さらに実際の製造工程で行なわれるテフロンコ
ーティング処理と同じ350℃、１時間で焼もどしした場
合の製品硬さおよびこの状態での分極特性から、かみそ
り刃の耐食性を示す１つの指針となる腐食電位を測定し
た結果も表２に示した。
みそり刃製造における熱処理特性を確認するために、真
空中でオーステナイト化温度に保持した後急冷し、実際
のかみそり刃製造と同じ-75℃、15分のサブゼロ処理を
行ない、さらに実際の製造工程で行なわれるテフロンコ
ーティング処理と同じ350℃、１時間で焼もどしした場
合の製品硬さおよびこの状態での分極特性から、かみそ
り刃の耐食性を示す１つの指針となる腐食電位を測定し
た結果も表２に示した。
【００１６】
【表２】
【００１７】表２より、従来鋼Ｉより本発明鋼Ｂ〜Ｈ
は、何れも焼入れ焼もどし硬さが高くなっている。ま
た、腐食電位は従来鋼Ｉに比べ本発明鋼Ｂ〜Ｈは、電気
化学的に貴側に移行しており、Ｍo添加によって耐食性
向上の効果があった。また、本発明鋼Ｃ，Ｈおよび従来
鋼Ｉについて、かみそり刃の製造工程を仮定して、焼入
れ時のオーステナイト化保持温度を1100℃とし、焼入れ
後 -75℃、15分のサブゼロ処理を行なった後の硬さとオ
ーステナイト化保持時間の関係を図１に示す。図１より
本発明鋼Ｃ，Ｈが従来鋼Ｉよりも同一オーステナイト化
保持時間で高い硬さが得られ、同一硬さを得るには従来
鋼の1/2〜2/3のオーステナイト化保持時間で十分である
ことがわかる。以上の結果により、本発明鋼は従来鋼に
比べて短時間で高硬度が得られることが確認された。
は、何れも焼入れ焼もどし硬さが高くなっている。ま
た、腐食電位は従来鋼Ｉに比べ本発明鋼Ｂ〜Ｈは、電気
化学的に貴側に移行しており、Ｍo添加によって耐食性
向上の効果があった。また、本発明鋼Ｃ，Ｈおよび従来
鋼Ｉについて、かみそり刃の製造工程を仮定して、焼入
れ時のオーステナイト化保持温度を1100℃とし、焼入れ
後 -75℃、15分のサブゼロ処理を行なった後の硬さとオ
ーステナイト化保持時間の関係を図１に示す。図１より
本発明鋼Ｃ，Ｈが従来鋼Ｉよりも同一オーステナイト化
保持時間で高い硬さが得られ、同一硬さを得るには従来
鋼の1/2〜2/3のオーステナイト化保持時間で十分である
ことがわかる。以上の結果により、本発明鋼は従来鋼に
比べて短時間で高硬度が得られることが確認された。
【００１８】
【発明の効果】本発明のかみそり用鋼は、従来の材料に
比べて短時間の焼入れで高い硬度が得られるため、かみ
そり刃製造工程における焼入れスピードを1.5〜2倍に上
げることが可能となり、しかも同一の焼入れ条件では従
来鋼より高い熱処理硬さが得られ、かつ耐食性も向上す
ることができるため、高生産性、高性能のかみそり刃の
製造が達成できる。また、Ｍoにより炭化物密度を高め
ているため、特別な製造工程の変更が必要でなく、低コ
ストで短時間の焼入れが可能なかみそり用鋼を得ること
ができ、工業上極めて有用である。
比べて短時間の焼入れで高い硬度が得られるため、かみ
そり刃製造工程における焼入れスピードを1.5〜2倍に上
げることが可能となり、しかも同一の焼入れ条件では従
来鋼より高い熱処理硬さが得られ、かつ耐食性も向上す
ることができるため、高生産性、高性能のかみそり刃の
製造が達成できる。また、Ｍoにより炭化物密度を高め
ているため、特別な製造工程の変更が必要でなく、低コ
ストで短時間の焼入れが可能なかみそり用鋼を得ること
ができ、工業上極めて有用である。
【図１】本発明鋼および従来鋼のオーステナイト化保持
時間と硬さの関係を示す図である。
時間と硬さの関係を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年１月１２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００３
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００３】主に熱間加工後の冷間加工性を向上させる
目的として炭化物を微細化する方法は、米国特許４,０
２１,２７２に開示されている。この方法は、熱間加工
されてコイル状に巻かれた帯鋼のコイル状態をゆるめ
（オープンコイルという）、塩浴で恒温焼なましするも
のである。かみそり刃としての特性のうち、耐食性と高
硬度を得るために0.30〜0.15%の比較的低いＣ量を含有
する高Ｃr鋼の炭化物の密度を200〜500個/100μm2とし
たかみそり刃は米国特許４，１８０，４２０に開示され
ている。また同様に、耐食性と切れ味を向上させるため
に、比較的低いＣ量(0.30〜0.55%)とし、焼なまし状態
での炭化物の平均粒径を0.5μm以下としたかみそり用鋼
およびその製造方法が特開昭５４−１２１２１８号に開
示されている。
目的として炭化物を微細化する方法は、米国特許４,０
２１,２７２に開示されている。この方法は、熱間加工
されてコイル状に巻かれた帯鋼のコイル状態をゆるめ
（オープンコイルという）、塩浴で恒温焼なましするも
のである。かみそり刃としての特性のうち、耐食性と高
硬度を得るために0.30〜0.15%の比較的低いＣ量を含有
する高Ｃr鋼の炭化物の密度を200〜500個/100μm2とし
たかみそり刃は米国特許４，１８０，４２０に開示され
ている。また同様に、耐食性と切れ味を向上させるため
に、比較的低いＣ量(0.30〜0.55%)とし、焼なまし状態
での炭化物の平均粒径を0.5μm以下としたかみそり用鋼
およびその製造方法が特開昭５４−１２１２１８号に開
示されている。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】
【実施例】本発明鋼Ｂ〜Ｈ、比較鋼Ａ、従来鋼Ｉは、表
１に示す組成の厚さ 1.7mmの熱間圧延帯鋼をＡｃ1点以
上の840℃×5時間に設定したバッチ式焼鈍炉で焼なまし
を行ない、その後冷間圧延−780℃×5分の焼なまし−冷
間圧延−780℃×5分の焼なまし−冷間圧延によって0.1m
mの厚さに仕上げたものである。表１に炭化物密度を示
す。従来鋼Ｉが98個/100μm2であるのに対し、本発明鋼
Ｂ〜Ｈは140〜200個/100μm2となっている。Ｍo 0.12%
添加の比較鋼Ａは、118個/100μm2にとどまっている。
Ｍoを添加した本発明鋼Ｂ〜Ｈの炭化物の密度調査よ
り、十分な炭化物微細化のためには、Ｍoが0.20%以上必
要であることがわかる。
１に示す組成の厚さ 1.7mmの熱間圧延帯鋼をＡｃ1点以
上の840℃×5時間に設定したバッチ式焼鈍炉で焼なまし
を行ない、その後冷間圧延−780℃×5分の焼なまし−冷
間圧延−780℃×5分の焼なまし−冷間圧延によって0.1m
mの厚さに仕上げたものである。表１に炭化物密度を示
す。従来鋼Ｉが98個/100μm2であるのに対し、本発明鋼
Ｂ〜Ｈは140〜200個/100μm2となっている。Ｍo 0.12%
添加の比較鋼Ａは、118個/100μm2にとどまっている。
Ｍoを添加した本発明鋼Ｂ〜Ｈの炭化物の密度調査よ
り、十分な炭化物微細化のためには、Ｍoが0.20%以上必
要であることがわかる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】
【発明の効果】本発明のかみそり用鋼は、従来の材料に
比べて短時間の焼入れで高い硬度が得られるため、かみ
そり刃製造工程における焼入れスピードを1.2〜1.5倍に
上げることが可能となり、しかも同一の焼入れ条件では
従来鋼より高い熱処理硬さが得られ、かつ耐食性も向上
することができるため、高生産性、高性能のかみそり刃
の製造が達成できる。また、Ｍoにより炭化物密度を高
めているため、特別な製造工程の変更が必要でなく、低
コストで短時間の焼入れが可能なかみそり用鋼を得るこ
とができ、工業上極めて有用である。
比べて短時間の焼入れで高い硬度が得られるため、かみ
そり刃製造工程における焼入れスピードを1.2〜1.5倍に
上げることが可能となり、しかも同一の焼入れ条件では
従来鋼より高い熱処理硬さが得られ、かつ耐食性も向上
することができるため、高生産性、高性能のかみそり刃
の製造が達成できる。また、Ｍoにより炭化物密度を高
めているため、特別な製造工程の変更が必要でなく、低
コストで短時間の焼入れが可能なかみそり用鋼を得るこ
とができ、工業上極めて有用である。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
Claims (2)
- 【請求項１】 重量%でＣ 0.55を越え0.73%以下、Ｓi
1.0%以下、Ｍn 1.0%以下、Ｃr 12%以上14%以下、Ｍo 0.
2%以上1.0%以下、残部Ｆeおよび不純物よりなり、焼な
まし状態での炭化物密度を140〜200個/100μm2とした焼
入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼。 - 【請求項２】 重量%でＣ 0.55を越え0.73%以下、Ｓi
1.0%以下、Ｍn 1.0%以下、Ｃr 12%以上14%以下、Ｍo 0.
2%以上1.0%以下、Ｎi 1.0%以下、残部Ｆeおよび不純物
よりなり、焼なまし状態での炭化物密度を140〜200個/1
00μm2とした焼入れ性の優れたステンレスかみそり用
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29473992A JPH06145907A (ja) | 1992-11-04 | 1992-11-04 | 焼入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29473992A JPH06145907A (ja) | 1992-11-04 | 1992-11-04 | 焼入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06145907A true JPH06145907A (ja) | 1994-05-27 |
Family
ID=17811684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29473992A Pending JPH06145907A (ja) | 1992-11-04 | 1992-11-04 | 焼入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06145907A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07238348A (ja) * | 1994-02-25 | 1995-09-12 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 高周波焼入用耐銹・耐摩耗用鋼 |
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-
1992
- 1992-11-04 JP JP29473992A patent/JPH06145907A/ja active Pending
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