JPH05117805A - 高い耐食性を持つかみそり刃用鋼，かみそり刃及びこれらのかみそり刃を製造する方法 - Google Patents
高い耐食性を持つかみそり刃用鋼，かみそり刃及びこれらのかみそり刃を製造する方法Info
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- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
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Abstract
(57)【要約】
〔目的〕 十分高い硬度を持つかみそり刃用材料を用い
て，高い耐食性及び高い切断品質を持つかみそり刃を容
易にかつ経済的に製造できるようにする。 〔構成〕 高耐食性のかみそり刃用鋼，かみそり刃及び
これらのかみそり刃を製造する方法であり，すべて重量
で表わして，０．４５％より多く０．５５％より少ない
炭素，０．４ないし１．０％の珪素，０．５ないし１．
０％のマンガン，１２ないし１４％のクロム及び１．０
ないし１．６％のモリブデンを含み，その組成の残部が
鉄及び不可避な不純物でありかつ焼鈍された場合に１０
０平方ミクロン当たり１００ないし１５０の粒子の炭化
物密度を持つ鋼及びこの鋼の帯鋼を１０７５℃ないし１
１２０℃の温度で連続的にオーステナイト化し，帯鋼を
焼き入れするために−６０℃ないし−８０℃の温度に冷
却しかつ帯鋼を少なくとも６２０のビツカース硬度を持
つように２５０℃ないし４００℃の温度で焼き戻すこと
を特徴としている。
て，高い耐食性及び高い切断品質を持つかみそり刃を容
易にかつ経済的に製造できるようにする。 〔構成〕 高耐食性のかみそり刃用鋼，かみそり刃及び
これらのかみそり刃を製造する方法であり，すべて重量
で表わして，０．４５％より多く０．５５％より少ない
炭素，０．４ないし１．０％の珪素，０．５ないし１．
０％のマンガン，１２ないし１４％のクロム及び１．０
ないし１．６％のモリブデンを含み，その組成の残部が
鉄及び不可避な不純物でありかつ焼鈍された場合に１０
０平方ミクロン当たり１００ないし１５０の粒子の炭化
物密度を持つ鋼及びこの鋼の帯鋼を１０７５℃ないし１
１２０℃の温度で連続的にオーステナイト化し，帯鋼を
焼き入れするために−６０℃ないし−８０℃の温度に冷
却しかつ帯鋼を少なくとも６２０のビツカース硬度を持
つように２５０℃ないし４００℃の温度で焼き戻すこと
を特徴としている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，かみそり刃を作るため
に使用されかつ高耐食性を示すＣｒ−Ｍｏステンレス
鋼，かみそり刃及びこれらのかみそり刃を製造する方法
に関する。
に使用されかつ高耐食性を示すＣｒ−Ｍｏステンレス
鋼，かみそり刃及びこれらのかみそり刃を製造する方法
に関する。
【０００２】
【従来の技術】重量で表わして１．２％の炭素及び重量
で表わして０．４％のクロムを含む高炭素鋼は，通常，
かみそり刃を作るために使用された。この材料は熱処理
された場合に高い硬度を示しかつ高い切断品質を持つ刃
を作ることができたが，しかし不十分な耐食性及びさび
やすいという欠点を持つていた。
で表わして０．４％のクロムを含む高炭素鋼は，通常，
かみそり刃を作るために使用された。この材料は熱処理
された場合に高い硬度を示しかつ高い切断品質を持つ刃
を作ることができたが，しかし不十分な耐食性及びさび
やすいという欠点を持つていた。
【０００３】いずれのかみそりも通常，多かれ少なかれ
湿気のある環境で使用される。かみそりが使用される場
合，かみそりは，汗，せつけん及びひげそり用泡の成分
のような腐食性物質と接触せしめられる。その上，ひげ
そりのために使用される水の性質及びかみそりが使用さ
れる場所の温度は，かみそり刃のさびつきを助長しやす
い。高炭素鋼製のかみそり刃は高い切断品質を提供する
ことを第一の目的としており，通常，前述したような条
件での繰り返し使用に耐えなかつた。
湿気のある環境で使用される。かみそりが使用される場
合，かみそりは，汗，せつけん及びひげそり用泡の成分
のような腐食性物質と接触せしめられる。その上，ひげ
そりのために使用される水の性質及びかみそりが使用さ
れる場所の温度は，かみそり刃のさびつきを助長しやす
い。高炭素鋼製のかみそり刃は高い切断品質を提供する
ことを第一の目的としており，通常，前述したような条
件での繰り返し使用に耐えなかつた。
【０００４】従つて，高い切断品質を持つかみそり刃を
作ることができる防銹性材料として１３Ｃｒマルテンサ
イト系ステンレス鋼が広く使用されるようになつた。両
方共重量で表わして，０．６ないし０．７％の炭素及び
１２ないし１３％のクロムを含むマルテンサイト系ステ
ンレス鋼は，かみそり刃を作るために，他のいかなるス
テンレス鋼よりもしばしば使用される。この材料は熱処
理された場合に，例えばＨＶ６２０ないし６５０の硬度
を持つており，かつ含まれている１３％Ｃｒのために防
銹性及び耐食性の点で高炭素鋼よりも勝つている。
作ることができる防銹性材料として１３Ｃｒマルテンサ
イト系ステンレス鋼が広く使用されるようになつた。両
方共重量で表わして，０．６ないし０．７％の炭素及び
１２ないし１３％のクロムを含むマルテンサイト系ステ
ンレス鋼は，かみそり刃を作るために，他のいかなるス
テンレス鋼よりもしばしば使用される。この材料は熱処
理された場合に，例えばＨＶ６２０ないし６５０の硬度
を持つており，かつ含まれている１３％Ｃｒのために防
銹性及び耐食性の点で高炭素鋼よりも勝つている。
【０００５】しかしこの材料はさびつきの問題から完全
には免かれておらず，この材料がかみそり刃を作るため
に使用される場合は，その耐食性を改善するために通常
のやり方はスパツタリングにより材料の表面に，例えば
白金，クロム又は窒化クロム（ＣｒＮ）の被覆を形成す
る。被覆は確かに材料の耐食性を改善するが，この材料
で作られたかみそり刃は依然として，粒界に生ずる腐食
及び被覆と基体との間に生ずるさびによる好ましくない
ほどに短い寿命を持つ。その上，被覆の形成は付加的な
装置を必要としかつ付加的な費用を招く。
には免かれておらず，この材料がかみそり刃を作るため
に使用される場合は，その耐食性を改善するために通常
のやり方はスパツタリングにより材料の表面に，例えば
白金，クロム又は窒化クロム（ＣｒＮ）の被覆を形成す
る。被覆は確かに材料の耐食性を改善するが，この材料
で作られたかみそり刃は依然として，粒界に生ずる腐食
及び被覆と基体との間に生ずるさびによる好ましくない
ほどに短い寿命を持つ。その上，被覆の形成は付加的な
装置を必要としかつ付加的な費用を招く。
【０００６】ドイツ連邦共和国特許出願公開第１５３３
３８０号明細書に，耐食性を持つかみそり刃用材料とし
て低炭素ステンレス鋼が開示されている。この鋼は０．
３２ないし０．４４％の炭素，１１ないし１６％のクロ
ム，０．２ないし０．５％の珪素及び０．２ないし０．
５％のマンガンを含んでおり，組成の残部は鉄である。
この鋼は，１０８０℃ないし１１３５℃の温度でオース
テナイト化され，−２５℃ないし−５０℃の温度に冷却
することにより焼き入れされかつ焼き戻された場合に，
少なくとも７５％のマルテンサイトを含みかつ（０．５
ｋｇの荷重を受けて試験されて）少なくとも５００のビ
ツカース硬度（ＨＶ）を持つ。この材料は，帯かみそり
用の刃を形成する帯を作るためのものである。この帯か
みそりは，帯をロールの形に保持するためのマンガンを
持つており，このロールから帯を少しずつ繰り出して，
新しい刃として規定された部分を供給することができ
る。この低炭素鋼及び高クロム鋼は腐食に対して十分に
耐えかつ巻かれてロールにされるに十分強いが，しかし
熱処理された場合の硬度は高い切断品質を持つ刃の製造
を可能にするには低すぎる。
３８０号明細書に，耐食性を持つかみそり刃用材料とし
て低炭素ステンレス鋼が開示されている。この鋼は０．
３２ないし０．４４％の炭素，１１ないし１６％のクロ
ム，０．２ないし０．５％の珪素及び０．２ないし０．
５％のマンガンを含んでおり，組成の残部は鉄である。
この鋼は，１０８０℃ないし１１３５℃の温度でオース
テナイト化され，−２５℃ないし−５０℃の温度に冷却
することにより焼き入れされかつ焼き戻された場合に，
少なくとも７５％のマルテンサイトを含みかつ（０．５
ｋｇの荷重を受けて試験されて）少なくとも５００のビ
ツカース硬度（ＨＶ）を持つ。この材料は，帯かみそり
用の刃を形成する帯を作るためのものである。この帯か
みそりは，帯をロールの形に保持するためのマンガンを
持つており，このロールから帯を少しずつ繰り出して，
新しい刃として規定された部分を供給することができ
る。この低炭素鋼及び高クロム鋼は腐食に対して十分に
耐えかつ巻かれてロールにされるに十分強いが，しかし
熱処理された場合の硬度は高い切断品質を持つ刃の製造
を可能にするには低すぎる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は，熱処
理された場合に十分高い硬度を示し，かつ防銹表面処理
なしに十分高い耐食性を持つかみそり刃用材料を提供す
ることである。
理された場合に十分高い硬度を示し，かつ防銹表面処理
なしに十分高い耐食性を持つかみそり刃用材料を提供す
ることである。
【０００８】本発明の別の目的は，高い耐食性及び高い
切断品質を持つかみそり刃を提供することである。
切断品質を持つかみそり刃を提供することである。
【０００９】本発明の更に別の目的は，高い耐食性及び
高い切断品質を持つかみそり刃を容易にかつ経済的に製
造することができる方法を提供することである。
高い切断品質を持つかみそり刃を容易にかつ経済的に製
造することができる方法を提供することである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の面によれ
ば，すべて重量で表わして，０．４５％より多く０．５
５％より少ない炭素，０．４ないし１．０％の珪素，
０．５ないし１．０％のマンガン，１２ないし１４％の
クロム及び１．０ないし１．６％のモリブデンを含み，
その組成の残部が鉄及び不可避な不純物でありかつ焼鈍
された場合に１００平方ミクロン当たり１００ないし１
５０の粒子の炭化物密度を持つ，かみそり刃を作るため
の高耐食性鋼が提供される。
ば，すべて重量で表わして，０．４５％より多く０．５
５％より少ない炭素，０．４ないし１．０％の珪素，
０．５ないし１．０％のマンガン，１２ないし１４％の
クロム及び１．０ないし１．６％のモリブデンを含み，
その組成の残部が鉄及び不可避な不純物でありかつ焼鈍
された場合に１００平方ミクロン当たり１００ないし１
５０の粒子の炭化物密度を持つ，かみそり刃を作るため
の高耐食性鋼が提供される。
【００１１】この鋼は，すべて重量で表わして，０．４
８％より多く０．５２％より少ない炭素，０．４５ない
し０．６０％の珪素，０．７０ないし０．８５％のマン
ガン，１３ないし１４％のクロム及び１．１５ないし
１．４５％のモリブデンを含むのが好ましい。
８％より多く０．５２％より少ない炭素，０．４５ない
し０．６０％の珪素，０．７０ないし０．８５％のマン
ガン，１３ないし１４％のクロム及び１．１５ないし
１．４５％のモリブデンを含むのが好ましい。
【００１２】本発明の第２の面によれば，すべて重量で
表わして，０．４５％より多く０．５５％より少ない炭
素，０．４ないし１．０％の珪素，０．５ないし１．０
％のマンガン，１２ないし１４％のクロム及び１．０な
いし１．６％のモリブデンを含み，その組成の残部が鉄
及び不可避な不純物である材料から形成され，少なくと
も６２０のビツカース硬度及び完成したかみそり刃に１
００平方ミクロン当たり１０ないし４５の粒子の炭化物
密度を持つ，高い耐食性のかみそり刃が提供される。
表わして，０．４５％より多く０．５５％より少ない炭
素，０．４ないし１．０％の珪素，０．５ないし１．０
％のマンガン，１２ないし１４％のクロム及び１．０な
いし１．６％のモリブデンを含み，その組成の残部が鉄
及び不可避な不純物である材料から形成され，少なくと
も６２０のビツカース硬度及び完成したかみそり刃に１
００平方ミクロン当たり１０ないし４５の粒子の炭化物
密度を持つ，高い耐食性のかみそり刃が提供される。
【００１３】刃は，その表面の少なくとも一部がポリテ
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）又はシリコーンの層
で被覆されているのが好ましい。刃は，表面において２
４ないし３２％に達し，表面から横断面の中心へ次第に
減少しかつ表面より５０ミクロン下の深さにおいて６な
いし１４％に達するように制御される残留オーステナイ
ト含有量を持つのが好ましい。刃の残留オーステナイト
含有量が制御されているので，オーステナイトの減少が
均一な研削を可能にすると共に，刃の表面の耐食性及び
刃の切断エツジの鋭さを保証する。
トラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）又はシリコーンの層
で被覆されているのが好ましい。刃は，表面において２
４ないし３２％に達し，表面から横断面の中心へ次第に
減少しかつ表面より５０ミクロン下の深さにおいて６な
いし１４％に達するように制御される残留オーステナイ
ト含有量を持つのが好ましい。刃の残留オーステナイト
含有量が制御されているので，オーステナイトの減少が
均一な研削を可能にすると共に，刃の表面の耐食性及び
刃の切断エツジの鋭さを保証する。
【００１４】本発明の第３の面によれば，すべて重量で
表わして，０．４５％より多く０．５５％より少ない炭
素，０．４ないし１．０％の珪素，０．５ないし１．０
％のマンガン，１２ないし１４％のクロム及び１．０な
いし１．６％のモリブデンを含み，その組成の残部が鉄
及び不可避な不純物であり，かつ焼鈍された場合に１０
０平方ミクロン当たり１００ないし１５０の粒子の炭化
物密度を持つ帯鋼を１０７５℃ないし１１２０℃の温度
で連続的にオーステナイト化し，帯鋼を焼き入れするた
めに−６０℃ないし−８０℃の温度に冷却し，かつ帯鋼
を少なくとも６２０のビツカース硬度を持つように２５
０℃ないし４００℃の温度で焼き戻すようにする高耐食
性のかみそり刃を作る方法が提供される。
表わして，０．４５％より多く０．５５％より少ない炭
素，０．４ないし１．０％の珪素，０．５ないし１．０
％のマンガン，１２ないし１４％のクロム及び１．０な
いし１．６％のモリブデンを含み，その組成の残部が鉄
及び不可避な不純物であり，かつ焼鈍された場合に１０
０平方ミクロン当たり１００ないし１５０の粒子の炭化
物密度を持つ帯鋼を１０７５℃ないし１１２０℃の温度
で連続的にオーステナイト化し，帯鋼を焼き入れするた
めに−６０℃ないし−８０℃の温度に冷却し，かつ帯鋼
を少なくとも６２０のビツカース硬度を持つように２５
０℃ないし４００℃の温度で焼き戻すようにする高耐食
性のかみそり刃を作る方法が提供される。
【００１５】本発明の鋼は，０．６ないし０．７％の炭
素及び１２ないし１３％のクロムを含み，かみそり刃を
作るために一般に使用される鋼と比較しても，熱処理さ
れた場合の硬度の点で少なくともひけを取らず，かつ耐
食性の点ではるかにまさつている。この鋼は，もはや防
銹表面処理を必要としないから，かみそり刃の経済的な
製造を可能にする。
素及び１２ないし１３％のクロムを含み，かみそり刃を
作るために一般に使用される鋼と比較しても，熱処理さ
れた場合の硬度の点で少なくともひけを取らず，かつ耐
食性の点ではるかにまさつている。この鋼は，もはや防
銹表面処理を必要としないから，かみそり刃の経済的な
製造を可能にする。
【００１６】本発明の方法は，刃の耐食性を改善するた
めに従来用いられたような特別の表面処理をもはや含ま
ない。換言すれば，本発明のかみそり刃には，被覆と鋼
との間に生ずる腐食及び被覆が刃に与える鈍い刃先のよ
うな問題をしばしば起こしている被覆，例えばクロム又
は白金がない。従つて，本発明のかみそり刃は長い寿命
と，高い切断品質を保証する鋭い切断エツジとを持つて
いる。
めに従来用いられたような特別の表面処理をもはや含ま
ない。換言すれば，本発明のかみそり刃には，被覆と鋼
との間に生ずる腐食及び被覆が刃に与える鈍い刃先のよ
うな問題をしばしば起こしている被覆，例えばクロム又
は白金がない。従つて，本発明のかみそり刃は長い寿命
と，高い切断品質を保証する鋭い切断エツジとを持つて
いる。
【００１７】本発明の鋼は，従来利用できる鋼より少な
い炭素含有量を持つており，従つてかみそり刃を作るた
めの打ち抜き，研削及びその他の加工が一層しやすい。
い炭素含有量を持つており，従つてかみそり刃を作るた
めの打ち抜き，研削及びその他の加工が一層しやすい。
【００１８】
【実施例】本発明のそれ以外の特徴及び利点は，以下の
説明及び添付の図面から明らかになる。
説明及び添付の図面から明らかになる。
【００１９】本発明の鋼は，すべて重量で表わして，
０．４５％より多く０．５５％より少ない炭素，０．４
ないし１．０％の珪素，０．５ないし１．０％のマンガ
ン，１２ないし１４％のクロム及び１．０ないし１．６
％のモリブデンを含み，その組成の残部が鉄及び不可避
な不純物である。
０．４５％より多く０．５５％より少ない炭素，０．４
ないし１．０％の珪素，０．５ないし１．０％のマンガ
ン，１２ないし１４％のクロム及び１．０ないし１．６
％のモリブデンを含み，その組成の残部が鉄及び不可避
な不純物である。
【００２０】炭素は，熱処理された場合の鋼の硬度にと
つて重要であるが，しかしその割合が増大するにつれて
耐食性を低下させる元素である。その他の元素（主にク
ロム）の割合も考慮に入れて，０．５ｋｇの荷重のもと
で測定して，焼き入れされかつ焼き戻された場合に，少
なくとも６２０のビツカース硬度を鋼が持つことを保証
する炭素の最適割合が調査された。その結果，上に述べ
た硬度の観点から，０．４５％以上の炭素の存在が不可
欠であることが分かつた。しかし０．５５％又はそれ以
上の炭素の存在は鋼の耐食性を低下させ，かつ０．６５
％の炭素及び１３％のクロムを含む現在利用可能な鋼に
施されたような，一層低い耐食性を補うための表面処理
を必要とすることが分かつた。従つて本発明の鋼は０．
４５％より多く０．５５％より少ない炭素を含んでい
る。本発明の鋼の顕著な特徴によれば，この鋼は，現在
利用可能なステンレス鋼より少ない炭素含有量のため，
改善された耐食性と，それにも拘らず以下に説明するよ
うに，特定の炭化物密度により，熱処理された場合の十
分高い硬度を持つている。
つて重要であるが，しかしその割合が増大するにつれて
耐食性を低下させる元素である。その他の元素（主にク
ロム）の割合も考慮に入れて，０．５ｋｇの荷重のもと
で測定して，焼き入れされかつ焼き戻された場合に，少
なくとも６２０のビツカース硬度を鋼が持つことを保証
する炭素の最適割合が調査された。その結果，上に述べ
た硬度の観点から，０．４５％以上の炭素の存在が不可
欠であることが分かつた。しかし０．５５％又はそれ以
上の炭素の存在は鋼の耐食性を低下させ，かつ０．６５
％の炭素及び１３％のクロムを含む現在利用可能な鋼に
施されたような，一層低い耐食性を補うための表面処理
を必要とすることが分かつた。従つて本発明の鋼は０．
４５％より多く０．５５％より少ない炭素を含んでい
る。本発明の鋼の顕著な特徴によれば，この鋼は，現在
利用可能なステンレス鋼より少ない炭素含有量のため，
改善された耐食性と，それにも拘らず以下に説明するよ
うに，特定の炭化物密度により，熱処理された場合の十
分高い硬度を持つている。
【００２１】珪素は通常，脱酸剤として溶鋼に添加され
る。珪素は鋼を低温で焼き戻しする場合に，鋼からの炭
化物の析出を抑制し，かつ鋼の軟化を抑制するために役
立つ。
る。珪素は鋼を低温で焼き戻しする場合に，鋼からの炭
化物の析出を抑制し，かつ鋼の軟化を抑制するために役
立つ。
【００２２】かみそり刃は通常，切断エツジが形成され
た後に，かみそり刃が皮膚にとつて滑らかになるよう
に，ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）又はシリ
コーンのような樹脂で被覆され，その場合，かみそり刃
は３５０℃ないし４００℃の温度で加熱される。珪素は
樹脂被覆が形成される際に加熱される場合の鋼の硬度の
減少を抑制するための最も有効な元素である。このため
に少なくとも０．４％の珪素の存在は，鋼が少なくとも
６２０のビツカースを硬度を維持することを保証するた
めに不可欠である。
た後に，かみそり刃が皮膚にとつて滑らかになるよう
に，ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）又はシリ
コーンのような樹脂で被覆され，その場合，かみそり刃
は３５０℃ないし４００℃の温度で加熱される。珪素は
樹脂被覆が形成される際に加熱される場合の鋼の硬度の
減少を抑制するための最も有効な元素である。このため
に少なくとも０．４％の珪素の存在は，鋼が少なくとも
６２０のビツカースを硬度を維持することを保証するた
めに不可欠である。
【００２３】しかし珪素は鋼中に固溶体を形成し，それ
により鋼を脆化しかつ鋼の冷間加工性を低下させる。珪
素は又，ＳｉＯ２のような硬質の非金属介在物を形成す
る。従つて，多すぎる珪素の添加は，適当な切断エツジ
の形成を困難にし又は破損しやすいエツジを生ぜしめ
る。こういう事情で，１．０％以上の珪素の添加は好ま
しくないことが分かつた。従つて，本発明の鋼は０．４
ないし１．０％の珪素を含んでいる。
により鋼を脆化しかつ鋼の冷間加工性を低下させる。珪
素は又，ＳｉＯ２のような硬質の非金属介在物を形成す
る。従つて，多すぎる珪素の添加は，適当な切断エツジ
の形成を困難にし又は破損しやすいエツジを生ぜしめ
る。こういう事情で，１．０％以上の珪素の添加は好ま
しくないことが分かつた。従つて，本発明の鋼は０．４
ないし１．０％の珪素を含んでいる。
【００２４】マンガンは脱酸剤としても使用される。マ
ンガンは鋼中に固溶体の形で存在し，かつ非金属介在物
として硫化マンガン及び珪酸マンガンを形成する。珪素
により形成された硬質の介在物は鋼から除去されなけれ
ばならない。なぜならばこれらの介在物は鋼を冷間加工
するために加えられる強い力によつても不変のままであ
り，かつ逐にはかみそり刃における適当な切断エツジの
形成をできないようにし，かつかみそり刃の特性に悪影
響を及ぼすからである。他方，硫化マンガン及び珪酸マ
ンガンはかみそり刃の形成に，又はかみそり刃の特性の
観点からほとんど問題を生ぜしめない。なぜならばこれ
らのマンガンは冷間加工によつて非常に小さい厚さに変
形可能であるに十分やわらかいからである。
ンガンは鋼中に固溶体の形で存在し，かつ非金属介在物
として硫化マンガン及び珪酸マンガンを形成する。珪素
により形成された硬質の介在物は鋼から除去されなけれ
ばならない。なぜならばこれらの介在物は鋼を冷間加工
するために加えられる強い力によつても不変のままであ
り，かつ逐にはかみそり刃における適当な切断エツジの
形成をできないようにし，かつかみそり刃の特性に悪影
響を及ぼすからである。他方，硫化マンガン及び珪酸マ
ンガンはかみそり刃の形成に，又はかみそり刃の特性の
観点からほとんど問題を生ぜしめない。なぜならばこれ
らのマンガンは冷間加工によつて非常に小さい厚さに変
形可能であるに十分やわらかいからである。
【００２５】従つて，当然の帰結として，あらゆる不可
避な非金属介在物は，マンガンによつて形成されたもの
のようなやわらかいものの形に固定される必要がある。
硫化マンガンを形成するために少なくとも０．５％のマ
ンガンが必要である。上に規定されたような珪素の割合
が考慮に入れられる場合は，珪酸マンガンを形成するた
めに少なくとも０．５％のマンガンが必要である。しか
し多すぎるマンガンの添加は鋼の熱間加工性を低下させ
るから回避されなければならない。従つて本発明の鋼は
０．５ないし１．０％のマンガンを含んでいる。
避な非金属介在物は，マンガンによつて形成されたもの
のようなやわらかいものの形に固定される必要がある。
硫化マンガンを形成するために少なくとも０．５％のマ
ンガンが必要である。上に規定されたような珪素の割合
が考慮に入れられる場合は，珪酸マンガンを形成するた
めに少なくとも０．５％のマンガンが必要である。しか
し多すぎるマンガンの添加は鋼の熱間加工性を低下させ
るから回避されなければならない。従つて本発明の鋼は
０．５ないし１．０％のマンガンを含んでいる。
【００２６】クロムは鋼の防銹性及び耐食性にとつて最
も重要な元素の一つである。本発明の鋼を腐食に耐える
ようにするのに十分な不働態皮膜を形成するために，少
なくとも１２％のクロムが必要である。しかし多すぎる
クロムの使用は回避されなければならない。なぜならば
鋼をオーステナイト化するために用いられる温度におけ
るクロム炭化物の形成は，鋼の炭素含有量，従つて又熱
処理された場合の硬度の減少を引き起こすからである。
本発明の鋼が熱処理された場合に示すことを要求される
硬度は，この鋼が１４％より多くないクロムを含む場合
にしか得られない。従つて，本発明の鋼は１２ないし１
４％のクロムを含んでいる。
も重要な元素の一つである。本発明の鋼を腐食に耐える
ようにするのに十分な不働態皮膜を形成するために，少
なくとも１２％のクロムが必要である。しかし多すぎる
クロムの使用は回避されなければならない。なぜならば
鋼をオーステナイト化するために用いられる温度におけ
るクロム炭化物の形成は，鋼の炭素含有量，従つて又熱
処理された場合の硬度の減少を引き起こすからである。
本発明の鋼が熱処理された場合に示すことを要求される
硬度は，この鋼が１４％より多くないクロムを含む場合
にしか得られない。従つて，本発明の鋼は１２ないし１
４％のクロムを含んでいる。
【００２７】モリブデンは，ハロゲン（特に塩素）イオ
ンが不働態皮膜を破壊することによつて生ぜしめるよう
な点食を防止するために最も有効な元素として用いられ
る。添加されるモリブデンの量とこのような腐食が防止
され得る可能性との間に存在することが実験により分か
つた相関関係は，その添加が明らかに有効であることを
保証するために少なくとも１．０％のモリブデンを添加
することが必要であることを教えている。モリブデンの
添加は，更に別の利益を与える。モリブデンを含む鋼
は，焼き入れされた場合の最大硬度を得るために，モリ
ブデンを含まない鋼より高い温度で焼き入れされ得る。
なぜならばモリブデンは炭化クロム中に固溶体を形成し
かつ鋼がオーステナイト化される温度における炭化物の
固溶体の形成を抑制するからである。しかし多すぎるモ
リブデンの使用は，炭化物の硬化及び鋼中の固溶体の強
化に至らせ，それは熱間加工を低下させる。こういう事
情で，本発明による鋼のモリブデン含有量の最適上限は
１．６％に設定されている。従つて，本発明の鋼は１．
０ないし１．６％のモリブデンを含んでいる。
ンが不働態皮膜を破壊することによつて生ぜしめるよう
な点食を防止するために最も有効な元素として用いられ
る。添加されるモリブデンの量とこのような腐食が防止
され得る可能性との間に存在することが実験により分か
つた相関関係は，その添加が明らかに有効であることを
保証するために少なくとも１．０％のモリブデンを添加
することが必要であることを教えている。モリブデンの
添加は，更に別の利益を与える。モリブデンを含む鋼
は，焼き入れされた場合の最大硬度を得るために，モリ
ブデンを含まない鋼より高い温度で焼き入れされ得る。
なぜならばモリブデンは炭化クロム中に固溶体を形成し
かつ鋼がオーステナイト化される温度における炭化物の
固溶体の形成を抑制するからである。しかし多すぎるモ
リブデンの使用は，炭化物の硬化及び鋼中の固溶体の強
化に至らせ，それは熱間加工を低下させる。こういう事
情で，本発明による鋼のモリブデン含有量の最適上限は
１．６％に設定されている。従つて，本発明の鋼は１．
０ないし１．６％のモリブデンを含んでいる。
【００２８】しかし上述した鋼の化学組成は，熱処理さ
れた場合の硬度を規定する唯一の要因ではない。硬度に
重大な関係がある別の要因がある。それは焼鈍された鋼
のミクロ組織である。
れた場合の硬度を規定する唯一の要因ではない。硬度に
重大な関係がある別の要因がある。それは焼鈍された鋼
のミクロ組織である。
【００２９】鋼が焼き入れされた場合に得る硬度は，オ
ーステナイト化温度で固溶体中に形成される炭化物の量
に左右される。少なすぎる量の炭化物が形成される場合
は，鋼中の炭素の不足は，鋼が十分に高い硬度に焼き入
れされることを妨げる。多すぎる量の炭化物が形成され
る場合は，残留オーステナイトの増加は，鋼を高い硬度
に焼き入れすることを妨げる。本発明の鋼中に形成され
る炭化物が式Ｍ２３Ｃ８（ここではＭはＣｒ，Ｆｅ又は
Ｍｏ）である限りにおいて，少なすぎる量の炭化物の形
成は，鋼を腐食に十分に耐えないようにするクロムの不
足を意味している。
ーステナイト化温度で固溶体中に形成される炭化物の量
に左右される。少なすぎる量の炭化物が形成される場合
は，鋼中の炭素の不足は，鋼が十分に高い硬度に焼き入
れされることを妨げる。多すぎる量の炭化物が形成され
る場合は，残留オーステナイトの増加は，鋼を高い硬度
に焼き入れすることを妨げる。本発明の鋼中に形成され
る炭化物が式Ｍ２３Ｃ８（ここではＭはＣｒ，Ｆｅ又は
Ｍｏ）である限りにおいて，少なすぎる量の炭化物の形
成は，鋼を腐食に十分に耐えないようにするクロムの不
足を意味している。
【００３０】従つて，多すぎも少なすぎもしない適量の
炭化物の形成は，高い耐食性及び焼き入れされた場合の
十分高い硬度を持つ鋼の製造に不可欠である。更に，か
みそり刃を作るために使用される帯鋼は連続加熱炉で焼
き入れされるから，固溶体中の適量の炭化物の形成は短
時間内に作われることが必要である。
炭化物の形成は，高い耐食性及び焼き入れされた場合の
十分高い硬度を持つ鋼の製造に不可欠である。更に，か
みそり刃を作るために使用される帯鋼は連続加熱炉で焼
き入れされるから，固溶体中の適量の炭化物の形成は短
時間内に作われることが必要である。
【００３１】これらの要件を満足させるために，どのよ
うな要因が重要な役割を演じるかを分析することによ
り，焼鈍された鋼の炭化物密度が最も重要な要因である
ことが分かつた。鋼が１００平方ミクロン当たり１００
粒子より少ない炭化物密度を持つ場合は，これらの炭化
物粒子は粗大すぎて固溶体を形成するに十分な反応を受
けることができず，その結果，鋼は好ましい硬度を得る
ことができない。鋼が，１００平方ミクロン当たり１５
０粒子以上である炭化物密度を持つ場合は，これらの炭
化物粒子は過度に多量の固溶体を形成するほどに大き
い。これは，残留オーステナイトの増加による鋼の硬度
の減少，結晶粒の粗大化及び不均一な固溶体又はマルテ
ンサイト変態による過度な膨張による応力の発生を含む
種々の問題を生ぜしめる。
うな要因が重要な役割を演じるかを分析することによ
り，焼鈍された鋼の炭化物密度が最も重要な要因である
ことが分かつた。鋼が１００平方ミクロン当たり１００
粒子より少ない炭化物密度を持つ場合は，これらの炭化
物粒子は粗大すぎて固溶体を形成するに十分な反応を受
けることができず，その結果，鋼は好ましい硬度を得る
ことができない。鋼が，１００平方ミクロン当たり１５
０粒子以上である炭化物密度を持つ場合は，これらの炭
化物粒子は過度に多量の固溶体を形成するほどに大き
い。これは，残留オーステナイトの増加による鋼の硬度
の減少，結晶粒の粗大化及び不均一な固溶体又はマルテ
ンサイト変態による過度な膨張による応力の発生を含む
種々の問題を生ぜしめる。
【００３２】従つて，本発明の鋼は焼鈍された場合で１
００平方ミクロン当たり１００ないし１５０粒子の炭化
物密度を持つており，この炭化物密度は，連続加熱炉で
焼き入れされ，かつ焼き戻された場合に６５０ないし６
７０のビツカース硬度及び十分に高い耐食性を持つ帯鋼
を製造するための最適範囲であることが分かつた。炭化
物密度の最適範囲は冷間圧延及び焼鈍条件の適当な調整
により得られる。もつと具体的に言えば，この最適範囲
は，焼鈍のために用いられる加熱速度及び温度の適当な
調整により得られる。例えば，鋼の熱間圧延中に形成さ
れた炭化物の完全な固溶体を含む鋼を，連続焼鈍炉で１
時間当たり少なくとも１５℃の加熱速度で８００℃ない
し８４０℃の温度に加熱しかつこの鋼を適当な長さの時
間の間その温度に保持し，その後にこの鋼を炉の中で冷
却させるようにすれば十分である。
００平方ミクロン当たり１００ないし１５０粒子の炭化
物密度を持つており，この炭化物密度は，連続加熱炉で
焼き入れされ，かつ焼き戻された場合に６５０ないし６
７０のビツカース硬度及び十分に高い耐食性を持つ帯鋼
を製造するための最適範囲であることが分かつた。炭化
物密度の最適範囲は冷間圧延及び焼鈍条件の適当な調整
により得られる。もつと具体的に言えば，この最適範囲
は，焼鈍のために用いられる加熱速度及び温度の適当な
調整により得られる。例えば，鋼の熱間圧延中に形成さ
れた炭化物の完全な固溶体を含む鋼を，連続焼鈍炉で１
時間当たり少なくとも１５℃の加熱速度で８００℃ない
し８４０℃の温度に加熱しかつこの鋼を適当な長さの時
間の間その温度に保持し，その後にこの鋼を炉の中で冷
却させるようにすれば十分である。
【００３３】本発明のかみそり刃は，上述した特定の組
成及び焼鈍された場合の１００平方ミクロン当たり１０
０ないし１５０粒子の炭化物密度を持つ帯鋼を熱処理す
ることによつて製造される。この鋼は先ず１０７５℃な
いし１１２０℃の温度でオーステナイト化される。この
温度範囲は、固溶体を形成しない過剰な炭化物及び結晶
粒の粗大化を回避することを可能にする。オーステナイ
ト化された材料は直ちに大気中で冷却され，それから−
６０℃ないし−８０℃の温度で深冷処理を受ける。この
深冷処理は残留オーステナイトの分解のために重要であ
り，それにより鋼が焼き入れされた場合に十分に高い硬
度を持つことを保証する。それから，この鋼は少なくと
も６２０のビツカース硬度を得るために２５０℃ないし
４００℃の温度で焼き戻される。焼き戻し温度が２５０
℃より低い場合，鋼は十分には強じんでなく，焼き戻し
温度が４００℃を超える場合，鋼はほとんど少なくとも
６２０以上のビツカース硬度を得ることができない。焼
き入れされかつ焼き戻された材料は，１００平方ミクロ
ン当たり１０ないし４５粒子の炭化物密度を持つてお
り，この炭化物密度は，材料が少なくとも６２０のビツ
カース硬度及び高い耐食性を持つことを保証する。
成及び焼鈍された場合の１００平方ミクロン当たり１０
０ないし１５０粒子の炭化物密度を持つ帯鋼を熱処理す
ることによつて製造される。この鋼は先ず１０７５℃な
いし１１２０℃の温度でオーステナイト化される。この
温度範囲は、固溶体を形成しない過剰な炭化物及び結晶
粒の粗大化を回避することを可能にする。オーステナイ
ト化された材料は直ちに大気中で冷却され，それから−
６０℃ないし−８０℃の温度で深冷処理を受ける。この
深冷処理は残留オーステナイトの分解のために重要であ
り，それにより鋼が焼き入れされた場合に十分に高い硬
度を持つことを保証する。それから，この鋼は少なくと
も６２０のビツカース硬度を得るために２５０℃ないし
４００℃の温度で焼き戻される。焼き戻し温度が２５０
℃より低い場合，鋼は十分には強じんでなく，焼き戻し
温度が４００℃を超える場合，鋼はほとんど少なくとも
６２０以上のビツカース硬度を得ることができない。焼
き入れされかつ焼き戻された材料は，１００平方ミクロ
ン当たり１０ないし４５粒子の炭化物密度を持つてお
り，この炭化物密度は，材料が少なくとも６２０のビツ
カース硬度及び高い耐食性を持つことを保証する。
【００３４】本発明による鋼及びかみそり刃用材料の硬
度及び構造特徴を示す図面に言及する。図１は，本発明
の鋼が焼き入れされた場合に示した硬度（ＨＶ）及びオ
ーステナイト化温度に関係する残留オーステナイト含有
量（％）を示している。これから明らかなように，１０
９０℃の代表的なオーステナイト化温度で焼き入れされ
た鋼は，約７８０の高さのビツカース硬度を持つてお
り，この鋼の残留オーステナイト含有量は３０％以下で
ある。このような，焼き入れされた場合の高い硬度を持
つ鋼は，図２から明らかなように，鋼が１０９０℃のオ
ーステナイト化温度で焼き入れされた場合に，少なくと
も６２０又は少なくとも６４０ものビツカース硬度を持
つ最終製品となる。これらの硬度水準は，本発明による
かみそり刃の高い切断品質を保証するに十分高い。
度及び構造特徴を示す図面に言及する。図１は，本発明
の鋼が焼き入れされた場合に示した硬度（ＨＶ）及びオ
ーステナイト化温度に関係する残留オーステナイト含有
量（％）を示している。これから明らかなように，１０
９０℃の代表的なオーステナイト化温度で焼き入れされ
た鋼は，約７８０の高さのビツカース硬度を持つてお
り，この鋼の残留オーステナイト含有量は３０％以下で
ある。このような，焼き入れされた場合の高い硬度を持
つ鋼は，図２から明らかなように，鋼が１０９０℃のオ
ーステナイト化温度で焼き入れされた場合に，少なくと
も６２０又は少なくとも６４０ものビツカース硬度を持
つ最終製品となる。これらの硬度水準は，本発明による
かみそり刃の高い切断品質を保証するに十分高い。
【００３５】本発明の方法は，図３から明らかなよう
に，帯鋼の表面と，その表面より５０ミクロン下の深さ
を持つ内部区域（この区域は０．１ｍｍの厚さを持つか
みそり刃の反対側の面からは等距離で離れており，かつ
研削された場合に切断エツジとなる所である）との残留
オーステナイトの量の本質的な差を得ることを可能にす
る。帯鋼の表面は，かみそり刃の耐食性を増す多量の残
留オーステナイトを含んでおり，他方，この帯鋼の中心
部分は，その厚さ方向に見て，十分に硬い切断エツジを
形成するために均一な研削性を保証する，低い残留オー
ステナイト含有量を持つている。かみそり刃の表面の高
耐食性は，以下に述べる塩水噴霧試験及びひげそり試験
の結果から明らかになる。
に，帯鋼の表面と，その表面より５０ミクロン下の深さ
を持つ内部区域（この区域は０．１ｍｍの厚さを持つか
みそり刃の反対側の面からは等距離で離れており，かつ
研削された場合に切断エツジとなる所である）との残留
オーステナイトの量の本質的な差を得ることを可能にす
る。帯鋼の表面は，かみそり刃の耐食性を増す多量の残
留オーステナイトを含んでおり，他方，この帯鋼の中心
部分は，その厚さ方向に見て，十分に硬い切断エツジを
形成するために均一な研削性を保証する，低い残留オー
ステナイト含有量を持つている。かみそり刃の表面の高
耐食性は，以下に述べる塩水噴霧試験及びひげそり試験
の結果から明らかになる。
【００３６】もつと明確に言えば，本発明のかみそり刃
は表面において２４ないし３２％の残留オーステナイト
含有量を持つており，切断線が規定される表面より５０
ミクロン下の深さにおいて６ないし１４％の残留オース
テナイト含有量を持つている。
は表面において２４ないし３２％の残留オーステナイト
含有量を持つており，切断線が規定される表面より５０
ミクロン下の深さにおいて６ないし１４％の残留オース
テナイト含有量を持つている。
【００３７】かみそり刃は，摩擦を減少させかつ刃を皮
膚に対して一層滑らかにするポリテトラフルオロエチレ
ン（ＰＴＦＥ）又はシリコーンの層で被覆されるのが好
ましい。この被覆は焼成され，この焼成は通常約３５０
℃ないし４００℃の温度における加熱により行われる。
これは一般に，鋼が焼き戻され，その硬度を低下させる
温度の高さであるが，しかし本発明のかみそり刃は，こ
のような被覆を焼成するために用いられる熱により目に
つくほどには影響されず，従つて被覆が焼成された場合
に硬度の目につくほどの減少を示さない。
膚に対して一層滑らかにするポリテトラフルオロエチレ
ン（ＰＴＦＥ）又はシリコーンの層で被覆されるのが好
ましい。この被覆は焼成され，この焼成は通常約３５０
℃ないし４００℃の温度における加熱により行われる。
これは一般に，鋼が焼き戻され，その硬度を低下させる
温度の高さであるが，しかし本発明のかみそり刃は，こ
のような被覆を焼成するために用いられる熱により目に
つくほどには影響されず，従つて被覆が焼成された場合
に硬度の目につくほどの減少を示さない。
【００３８】本発明を，更に特定の例について以下に詳
細に説明する。
細に説明する。
【００３９】異なる化学組成の鋼が用意されており，表
１に示されている。表１において，ＡないしＥはそれぞ
れ本発明を実現する鋼であり，他方，Ｆはかみそり刃を
作るために現在使われておりかつ０．６７Ｃ−１３Ｃｒ
鋼として知られている代表的な鋼である。
１に示されている。表１において，ＡないしＥはそれぞ
れ本発明を実現する鋼であり，他方，Ｆはかみそり刃を
作るために現在使われておりかつ０．６７Ｃ−１３Ｃｒ
鋼として知られている代表的な鋼である。
【００４０】それぞれの鋼を作るための原料はアーク炉
で溶解され，この溶鋼はインゴツトに形成された。この
インゴツトはビレツトに熱間圧延され，このビレツトは
１．０ないし２．０ｍｍの厚さを持つ帯鋼に熱間圧延さ
れ，それにより炭化物は完全に固溶体に変換された。こ
の帯鋼は焼鈍と冷間圧延を繰り返し０．１ｍｍの厚さを
持つ帯鋼とした。
で溶解され，この溶鋼はインゴツトに形成された。この
インゴツトはビレツトに熱間圧延され，このビレツトは
１．０ないし２．０ｍｍの厚さを持つ帯鋼に熱間圧延さ
れ，それにより炭化物は完全に固溶体に変換された。こ
の帯鋼は焼鈍と冷間圧延を繰り返し０．１ｍｍの厚さを
持つ帯鋼とした。
【００４１】
【表１】
【００４２】異なる炭化物密度を持つ帯鋼の３つの試料
は，連続焼鈍とバツチ焼鈍の適当な組み合わせを用いる
ことによりかつ冷間圧延率を変えることにより鋼Ａない
しＦのそれぞれから製造された。これらの試料は，硬度
及び耐食性の評価のために用意された
は，連続焼鈍とバツチ焼鈍の適当な組み合わせを用いる
ことによりかつ冷間圧延率を変えることにより鋼Ａない
しＦのそれぞれから製造された。これらの試料は，硬度
及び耐食性の評価のために用意された
【００４３】各試料は，本発明によりかみそり刃を作る
ために用いられたものを模凝実験する条件のもとで熱処
理された。この熱処理は１１００℃における４０秒間の
焼き入れ，続く空気冷却，−７８℃における１０分間の
深冷処理及び３５０℃における３０分間の焼き戻しから
成つている。熱処理された試料は硬度について試験され
た。各試料を耐食性について評価するために，塩水噴霧
試験が行われた。これらの結果は表２に示されている。
ために用いられたものを模凝実験する条件のもとで熱処
理された。この熱処理は１１００℃における４０秒間の
焼き入れ，続く空気冷却，−７８℃における１０分間の
深冷処理及び３５０℃における３０分間の焼き戻しから
成つている。熱処理された試料は硬度について試験され
た。各試料を耐食性について評価するために，塩水噴霧
試験が行われた。これらの結果は表２に示されている。
【００４４】鋼ＡないしＦのそれぞれから用意された，
異なる炭化物密度を持つ３つの試料が，試料番号１ない
し３として表２に示されている。鋼ＡないしＥのすべて
が，化学組成に関する限り，本発明の範囲内に入るが，
しかし焼鈍された鋼の炭化物密度も考慮に入れられる場
合に本発明の範囲内に入るのは試料番号２だけである。
試料番号２は，焼鈍状態で１００平方ミクロン当たり１
００ないし１５０粒子の範囲内に炭化物密度を持つてお
り，他方，試料番号１及び３はこのような炭化物密度を
持つておらず，従つて比較試料である。従来の鋼Ｆの試
料番号２も，焼鈍状態で本発明の鋼について指定された
範囲内に入る炭化物密度を持つている。試料Ｆ′−２は
化学組成及び焼鈍された場合の炭化物密度の点で試料Ｆ
−２と同等であるが，しかしスパツタリングにより形成
されたクロムの表面層を持つことで試料Ｆ−２と異な
る。
異なる炭化物密度を持つ３つの試料が，試料番号１ない
し３として表２に示されている。鋼ＡないしＥのすべて
が，化学組成に関する限り，本発明の範囲内に入るが，
しかし焼鈍された鋼の炭化物密度も考慮に入れられる場
合に本発明の範囲内に入るのは試料番号２だけである。
試料番号２は，焼鈍状態で１００平方ミクロン当たり１
００ないし１５０粒子の範囲内に炭化物密度を持つてお
り，他方，試料番号１及び３はこのような炭化物密度を
持つておらず，従つて比較試料である。従来の鋼Ｆの試
料番号２も，焼鈍状態で本発明の鋼について指定された
範囲内に入る炭化物密度を持つている。試料Ｆ′−２は
化学組成及び焼鈍された場合の炭化物密度の点で試料Ｆ
−２と同等であるが，しかしスパツタリングにより形成
されたクロムの表面層を持つことで試料Ｆ−２と異な
る。
【００４５】
【表２】
【００４６】各試料番号２により示された結果から明ら
かなように，６２０ないし６７０の範囲内に入るビツカ
ース硬度は，焼鈍状態で１００平方ミクロン当たり少な
くとも１００粒子の範囲内に入る炭化物密度を持つ鋼に
よつてのみ得られる。本発明の鋼は，炭素含有量が従来
の鋼のそれよりも低いが，適当に制御された，焼鈍状態
での炭化物密度によつて，熱処理された場合の十分高い
硬度を示すということを付言しておく。焼純状態での高
すぎる炭化物密度を持つ鋼（各試料番号３を参照）は，
固溶体の過度の形成による残留オーステナイトの安定化
の結果として，熱処理された場合に，好ましくないほど
に低い硬度を示している。
かなように，６２０ないし６７０の範囲内に入るビツカ
ース硬度は，焼鈍状態で１００平方ミクロン当たり少な
くとも１００粒子の範囲内に入る炭化物密度を持つ鋼に
よつてのみ得られる。本発明の鋼は，炭素含有量が従来
の鋼のそれよりも低いが，適当に制御された，焼鈍状態
での炭化物密度によつて，熱処理された場合の十分高い
硬度を示すということを付言しておく。焼純状態での高
すぎる炭化物密度を持つ鋼（各試料番号３を参照）は，
固溶体の過度の形成による残留オーステナイトの安定化
の結果として，熱処理された場合に，好ましくないほど
に低い硬度を示している。
【００４７】塩水噴霧試験は，５０ｍｍ平方ある熱処理
された各試料を，３時間の間３０℃の温度を持つ塩化ナ
トリウムの５％水溶液の噴霧中に放置することによつて
行われた。各試料に見つかつたさび個所の数は，耐食性
の尺度として数えられた。表２に示された結果は，本発
明による試料にさび個所が全く見つからなかつたか又は
ほとんど見つからなかつたとして，本発明の鋼が従来の
鋼Ｆ−２より耐食性の点で非常に勝つていることを証明
している。スパツタリングにより形成されたクロムの表
面層を持つ試料番号Ｆ′−２は，このような層を持たな
い試料番号Ｆ−２の耐食性をかなり改善することが分か
つたが，しかしこの改善された耐食性は，本発明の試料
により示された耐食性からは未だ非常にかけ離れてい
る。焼鈍状態での炭化物密度の点で本発明の範囲からは
ずれている比較試料は，良好な耐食性を持つていたが，
しかし既に述べたように，これらの比較試料が熱処理さ
れた場合に示した硬度は，高い切断品質を持ついかなる
かみそり刃にとつても低すぎた。
された各試料を，３時間の間３０℃の温度を持つ塩化ナ
トリウムの５％水溶液の噴霧中に放置することによつて
行われた。各試料に見つかつたさび個所の数は，耐食性
の尺度として数えられた。表２に示された結果は，本発
明による試料にさび個所が全く見つからなかつたか又は
ほとんど見つからなかつたとして，本発明の鋼が従来の
鋼Ｆ−２より耐食性の点で非常に勝つていることを証明
している。スパツタリングにより形成されたクロムの表
面層を持つ試料番号Ｆ′−２は，このような層を持たな
い試料番号Ｆ−２の耐食性をかなり改善することが分か
つたが，しかしこの改善された耐食性は，本発明の試料
により示された耐食性からは未だ非常にかけ離れてい
る。焼鈍状態での炭化物密度の点で本発明の範囲からは
ずれている比較試料は，良好な耐食性を持つていたが，
しかし既に述べたように，これらの比較試料が熱処理さ
れた場合に示した硬度は，高い切断品質を持ついかなる
かみそり刃にとつても低すぎた。
【００４８】本発明の試料Ａ−２，Ｂ−２，Ｃ−２，Ｄ
−２及びＥ−２と，従来の鋼の試料Ｆ−２及びＦ′−２
はそれぞれダブルエツジのかみそり刃を作るための下記
条件のもとで熱処理された。
−２及びＥ−２と，従来の鋼の試料Ｆ−２及びＦ′−２
はそれぞれダブルエツジのかみそり刃を作るための下記
条件のもとで熱処理された。
【００４９】熱処理の条件： オーステナイト化温度：１０９０℃ オーステナイト化のための保持時間：４０ｓｅｃ 深冷処理温度：−７０℃ 予備焼き戻し後のＰＴＦＥ被覆を焼成するための湿度：
３５０℃
３５０℃
【００５０】各かみそり刃はひげそり試験のために使用
された。この試験は１週間続けられ，その間，各かみそ
り刃は毎日使用された。この試験結果は表２に示されて
いる。試料Ｆ−２で作られたかみそり刃の切断エツジに
又はその近くに８つのさび個所が見つかり，スパツタリ
ングにより形成されたクロムの表面層を持つ試料Ｆ′−
２で作られたかみそり刃に４つのさび個所が見つかつ
た。他方，防銹性表面処理が本発明によるかみそり刃に
施されなかつたにも拘らず，本発明による鋼で作られた
かみそり刃の露出した切断エツジには少しのさび個所も
見つからなかつたし，又，刃保持体と通常接触する他方
の切断エツジにも腐食が見つからなかつた。
された。この試験は１週間続けられ，その間，各かみそ
り刃は毎日使用された。この試験結果は表２に示されて
いる。試料Ｆ−２で作られたかみそり刃の切断エツジに
又はその近くに８つのさび個所が見つかり，スパツタリ
ングにより形成されたクロムの表面層を持つ試料Ｆ′−
２で作られたかみそり刃に４つのさび個所が見つかつ
た。他方，防銹性表面処理が本発明によるかみそり刃に
施されなかつたにも拘らず，本発明による鋼で作られた
かみそり刃の露出した切断エツジには少しのさび個所も
見つからなかつたし，又，刃保持体と通常接触する他方
の切断エツジにも腐食が見つからなかつた。
【００５１】本発明による鋼を使用すれば，もはやいか
なる不動態化又は防銹油処理を含まない，簡単化された
方法によるかみそり刃の経済的製造が可能となる。本発
明のかみそり刃は，切断エツジを保護するための，クロ
ム，クロム白金，窒化クロムなどの被覆を形成するため
のいかなる表面処理も必要としない。このような被覆と
基体との間に生じやすい腐食は従来，重大な間題であつ
た。更に，通常１００ないし５００Åの厚さを持つ被覆
は，切断エツジの鋭さを損いやすかつた。このような被
覆を持たない本発明のかみそり刃は，鋭い刃先を持つて
おり，かつ高い切断品質を示すものである。
なる不動態化又は防銹油処理を含まない，簡単化された
方法によるかみそり刃の経済的製造が可能となる。本発
明のかみそり刃は，切断エツジを保護するための，クロ
ム，クロム白金，窒化クロムなどの被覆を形成するため
のいかなる表面処理も必要としない。このような被覆と
基体との間に生じやすい腐食は従来，重大な間題であつ
た。更に，通常１００ないし５００Åの厚さを持つ被覆
は，切断エツジの鋭さを損いやすかつた。このような被
覆を持たない本発明のかみそり刃は，鋭い刃先を持つて
おり，かつ高い切断品質を示すものである。
【００５２】図２は，焼き入れ（オーステナイト化）温
度に関係して３５０℃で焼き戻された場合の試料Ｃ−２
の硬度を示している。これから明らかなように，この試
料は３５０℃で焼き戻された後でも少なくとも６２０の
ビツカース硬度を示した。これらの結果は，本発明のか
みそり刃が例えばＰＴＦＥを用いた表面処理の後でも少
なくとも６２０のビツカース硬度を維持し，従つて高い
切断品質及び長い寿命を持つことを証明している。
度に関係して３５０℃で焼き戻された場合の試料Ｃ−２
の硬度を示している。これから明らかなように，この試
料は３５０℃で焼き戻された後でも少なくとも６２０の
ビツカース硬度を示した。これらの結果は，本発明のか
みそり刃が例えばＰＴＦＥを用いた表面処理の後でも少
なくとも６２０のビツカース硬度を維持し，従つて高い
切断品質及び長い寿命を持つことを証明している。
【００５３】図４は，焼鈍された場合の，従来の鋼Ｆ−
２（０．６７％Ｃ）及び本発明（０．５０％Ｃ）を実現
する鋼Ｃ−２中の炭化物分布を１０００倍率で示す１組
の顕微鏡写真である。図５は，同し鋼，即ちＦ−２及び
Ｃ−２からそれぞれ製造されたかみそり刃の切断エツジ
の組織を４０００倍率で示す１組の顕微鏡写真である。
図５で数えられているように，本発明を実現する鋼で作
られたかみそり刃は１００平方ミクロン当たり１６の炭
化物粒子を含んでおり，他方，従来の鋼で作られたかみ
そり刃は１００平方ミクロン当たり３９の炭化物粒子を
含んでいる。本発明によるかみそり刃の一層低い密度
は，腐食が炭化物と鋼との間に一層生じにくいから，改
善された防銹性を保証する。
２（０．６７％Ｃ）及び本発明（０．５０％Ｃ）を実現
する鋼Ｃ−２中の炭化物分布を１０００倍率で示す１組
の顕微鏡写真である。図５は，同し鋼，即ちＦ−２及び
Ｃ−２からそれぞれ製造されたかみそり刃の切断エツジ
の組織を４０００倍率で示す１組の顕微鏡写真である。
図５で数えられているように，本発明を実現する鋼で作
られたかみそり刃は１００平方ミクロン当たり１６の炭
化物粒子を含んでおり，他方，従来の鋼で作られたかみ
そり刃は１００平方ミクロン当たり３９の炭化物粒子を
含んでいる。本発明によるかみそり刃の一層低い密度
は，腐食が炭化物と鋼との間に一層生じにくいから，改
善された防銹性を保証する。
【図１】本発明の鋼を焼き入れするために用いられた温
度，焼き入れされた場合の鋼の硬度及び鋼の残留オース
テナイト含有量を示す図である。
度，焼き入れされた場合の鋼の硬度及び鋼の残留オース
テナイト含有量を示す図である。
【図２】本発明を実現する鋼Ｃ−２をオーステナイト化
するために用いられた温度及び焼き戻された場合のこの
鋼の硬度を示す図である。
するために用いられた温度及び焼き戻された場合のこの
鋼の硬度を示す図である。
【図３】かみそり刃の厚さ方向に沿つて変わる残留オー
ステナイトの量を示す図である。
ステナイトの量を示す図である。
【図４】１０００倍率の電子顕微鏡で撮影された，焼鈍
状態の従来の鋼Ｆ−２及び本発明を実現する鋼Ｃ−２中
の炭化物分布をそれぞれ示す１組の写真である。
状態の従来の鋼Ｆ−２及び本発明を実現する鋼Ｃ−２中
の炭化物分布をそれぞれ示す１組の写真である。
【図５】４０００倍率の電子顕微鏡で撮影された，従来
の鋼Ｆ−２及び本発明を実現する鋼Ｃ−２から製造され
たかみそり刃の切断エツジのミクロ組織をそれぞれ示す
１組の写真である。
の鋼Ｆ−２及び本発明を実現する鋼Ｃ−２から製造され
たかみそり刃の切断エツジのミクロ組織をそれぞれ示す
１組の写真である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成４年９月２２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図面の簡単な説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の鋼を焼き入れするために用いられた温
度，焼き入れされた場合の鋼の硬度及び鋼の残留オース
テナイト含有量を示す図である。
度，焼き入れされた場合の鋼の硬度及び鋼の残留オース
テナイト含有量を示す図である。
【図２】本発明を実現する鋼Ｃ−２をオーステナイト化
するために用いられた温度及び焼き戻された場合のこの
鋼の硬度を示す図である。
するために用いられた温度及び焼き戻された場合のこの
鋼の硬度を示す図である。
【図３】かみそり刃の厚さ方向に沿つて変わる残留オー
ステナイトの量を示す図である。
ステナイトの量を示す図である。
【図４】１０００倍率の電子顕微鏡で撮影された，焼鈍
状態の従来の鋼Ｆ−２及び本発明を実現する鋼Ｃ−２中
の炭化物分布をそれぞれ示す１組の金属組織の写真であ
る。
状態の従来の鋼Ｆ−２及び本発明を実現する鋼Ｃ−２中
の炭化物分布をそれぞれ示す１組の金属組織の写真であ
る。
【図５】４０００倍率の電子顕微鏡で撮影された，従来
の鋼Ｆ−２及び本発明を実現する鋼Ｃ−２から製造され
たかみそり刃の切断エツジのミクロ組織をそれぞれ示す
１組の金属組織の写真である。
の鋼Ｆ−２及び本発明を実現する鋼Ｃ−２から製造され
たかみそり刃の切断エツジのミクロ組織をそれぞれ示す
１組の金属組織の写真である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ヴオルフガング・アルトハウス ドイツ連邦共和国ヴツペルタール12・ヒユ ルスベルク94 (72)発明者 態谷 敦 鳥取県米子市西町116−４西町コーポ205号
Claims (6)
- 【請求項１】 すべて重量で表わして，０．４５％より
多く０．５５％より少ない炭素，０．４ないし１．０％
の珪素，０．５ないし１．０％のマンガン，１２ないし
１４％のクロム及び１．０ないし１．６％のモリブデン
を含み，その組成の残部が鉄及び不可避な不純物であり
かつ焼鈍された場合に１００平方ミクロン当たり１００
ないし１５０の粒子の炭化物密度を持つことを特徴とす
る，高耐食性の鋼。 - 【請求項２】 炭素が０．４８％より多く０．５２％よ
り少なく，珪素が０．４５ないし０．６０％，マンガン
が０．７０ないし０．８５％，クロムが１３ないし１４
％，モリブデンが１．１５ないし１．４５％であること
を待徴とする，請求項１に記載の鋼。 - 【請求項３】 すべて重量で表わして，０．４５％より
多く０．５５％より少ない炭素，０．４ないし１．０％
の珪素，０．５ないし１．０％のマンガン，１２ないし
１４％のクロム及び１．０ないし１．６％のモリブデン
を含み，その組成の残部が鉄及び不可避な不純物である
鋼で作られ，少なくとも６２０のビツカース硬度及び完
成したかみそり刃に１００平方ミクロン当たり１０ない
し４５の粒子の炭化物密度を持つことを特徴とする，高
耐食性のかみそり刃。 - 【請求項４】 更に，表面の少なくとも一部にポリテト
ラフルオロエチレン又はシリコーンの被覆を含んでいる
ことを特徴とする，請求項３に記載のかみそり刃。 - 【請求項５】 鋼が，刃の表面から次第に減少しかつ表
面において２４ないし３２％，表面より５０ミクロン下
の深さにおいて６ないし１４％に達する残留オーステナ
イト含有量を持つことを特徴とする，請求項３又は４に
記載のかみそり刃。 - 【請求項６】 すべて重量で表わして，０．４５％より
多く０．５５％より少ない炭素，０．４ないし１．０％
の珪素，０．５ないし１．０％のマンガン，１２ないし
１４％のクロム及び１．０ないし１．６％のモリブデン
を含み，その組成の残部が鉄及び不可避な不純物であり
かつ焼鈍状態で１００平方ミクロン当たり１００ないし
１５０の粒子の炭化物密度を持つ帯鋼を１０７５℃ない
し１１２０℃の温度で連続的にオーステナイト化し，帯
鋼を焼き入れするために−６０℃ないし−８０℃の温度
に冷却しかつ帯鋼を少なくとも６２０のビツカース硬度
を持つように２５０℃ないし４００℃の温度で焼き戻す
ことを特徴とする，高耐食性のかみそり刃を製造する方
法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP90121538A EP0485641B1 (en) | 1990-11-10 | 1990-11-10 | Razor blade steel having high corrosion resistance, razor blades and a process for manufacturing razor blades |
| DE90121538.4 | 1990-11-10 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05117805A true JPH05117805A (ja) | 1993-05-14 |
| JP2811511B2 JP2811511B2 (ja) | 1998-10-15 |
Family
ID=8204706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3188367A Expired - Lifetime JP2811511B2 (ja) | 1990-11-10 | 1991-04-26 | 高い耐食性を持つかみそり刃用鋼，かみそり刃及びこれらのかみそり刃を製造する方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5275672A (ja) |
| EP (1) | EP0485641B1 (ja) |
| JP (1) | JP2811511B2 (ja) |
| DE (1) | DE69011118T2 (ja) |
| HK (1) | HK78795A (ja) |
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