KR20180004253A - 날붙이용 강 스트립 - Google Patents

날붙이용 강 스트립 Download PDF

Info

Publication number
KR20180004253A
KR20180004253A KR1020177035393A KR20177035393A KR20180004253A KR 20180004253 A KR20180004253 A KR 20180004253A KR 1020177035393 A KR1020177035393 A KR 1020177035393A KR 20177035393 A KR20177035393 A KR 20177035393A KR 20180004253 A KR20180004253 A KR 20180004253A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
molybdenum
steel strip
content
amount
cutter
Prior art date
Application number
KR1020177035393A
Other languages
English (en)
Other versions
KR102009702B1 (ko
Inventor
노리히데 후쿠자와
토모노리 우에노
로라 밍 쉬
찰스 사무엘 화이트
Original Assignee
히다찌긴조꾸가부시끼가이사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 히다찌긴조꾸가부시끼가이사 filed Critical 히다찌긴조꾸가부시끼가이사
Publication of KR20180004253A publication Critical patent/KR20180004253A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR102009702B1 publication Critical patent/KR102009702B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
    • C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
    • C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/04—Hardening by cooling below 0 degrees Celsius
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/18—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for knives, scythes, scissors, or like hand cutting tools
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/004—Dispersions; Precipitations
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

본 발명은 질량%로, 0.45% 내지 0.55%의 탄소, 0.2% 내지 1.0%의 규소, 0.2% 내지 1.0%의 망간, 및 12% 내지 14%의 크롬을 함유하고, 몰리브덴을 더 함유하며, 나머지는 철 및 불가피한 불순물로 구성된 날붙이용 강 스트립을 제공한다. 몰리브덴은 2.1% 내지 2.8%로 함유되고, 템퍼링에 의해 용착된 M3C의 생성량이 감소하여 굽힘 가공성이 향상된다.

Description

날붙이용 강 스트립
본 발명은 날붙이(cutlery)용 강 스트립(steel strip)에 관한 것이다.
현재, 날붙이를 형성하기 위해 광범위하고 일반적으로 사용되는 마르텐사이트계 스테인리스 강은 담금질(quenching) 및 템퍼링(tempering)의 열처리에 의해 날붙이로서 요구되는 경도가 주어진다. 특히, 약 13질량%의 크롬을 함유하고 있는 고탄소 마르텐사이트계 스테인리스 강의 스트립 재료는 날붙이 재료로 가장 통상적으로 사용된다.
이전에는, 날붙이의 이 재료에 대해 다양한 제안이 있었다. 이들 중에서 특히, 내식성 및 고경도 모두를 달성하기 위한 목적으로 몰리브덴을 함유시키는 것이 제안되었다. 예를 들면, JP-A-5-117805는 고내식성 및 고경도 모두를 갖는 날붙이용 마르텐사이트계 스테인리스 강 합금으로서, 질량%로, 0.45% 내지 0.55%의 탄소, 0.4% 내지 1.0%의 규소, 0.5% 내지 1.0%의 망간, 12% 내지 14%의 크롬, 및 1.0% 내지 1.6%의 몰리브덴을 함유하며, 나머지는 철 및 불가피한 불순물로 구성된 강합금에 관한 발명을 개시하고 있다.
반면에, WO 2012/006043은 날붙이용 강 스트립에 굽힘 공정이 적용되고, 굽힘 공정시에 날붙이에 균열 또는 파열이 발생하는 문제점을 기재하고 있다.
하지만, 이러한 굽힘 공정은 합금 조성물을 조절함으로써 양호한 굽힘 가공성을 얻기 위한 시도가 이루어지지 않은 것이 현재 상황이다.
JP 5-117805 A WO 2012/006043
본 발명의 목적은 날붙이에 요구되는 경도 및 굽힘 가공성 모두를 갖는 마르텐사이트계 스테인리스 강 스트립을 제공하는 것이다.
본 발명자는 담금질 및 템퍼링을 수행한 후의 상태에서 강 스트립에 굽힘 공정이 수행되는 경우, 우선 굽힘부 외주연에 균열이 형성되고, 형성된 균열이 두께 방향으로 연장되어, 마지막으로 강 스트립이 파손된다는 사실에 집중했다. 따라서, 본 발명자는 담금질 및 템퍼링의 열처리 후에, 그 표면에 형성된 균열 상태와 강 스트립의 금속 구조 사이의 관계를 집중하여 연구했다.
그 결과로서, 담금질 및 템퍼링의 열처리 후의 날붙이용 강 스트립에 있어서, 템퍼링에 의해 결정립 경계에 용착된 M3C의 형성량이 굽힘 공정에서 균열 형성에 영향을 미치는 것을 발견했다. 또한, 결정립 경계의 M3C의 양을 감소시키기 위해 조성물을 변경함으로써, 담금질 및 템퍼링 후에 재료의 굽힘 가공성이 향상될 수 있음을 발견했고, 본 발명을 달성했다.
즉, 본 발명은 질량%로, 0.45% 내지 0.55%의 탄소, 0.4% 내지 1.0%의 규소, 0.5% 내지 1.0%의 망간, 및 12% 내지 14%의 크롬을 함유하고, 몰리브덴을 더 함유하며, 나머지는 철 및 불가피한 불순물로 구성된 날붙이용 강 스트립에 관한 것이고, 여기서 몰리브덴은 2.1% 내지 2.8%의 양으로 함유된다.
본 발명의 날붙이용 강 스트립은 담금질 및 템퍼링 후에 충분한 경도를 가질 수 있다. 또한, 굽힘 공정시 강 스트립에 균열이 가거나 파손되는 문제가 해결될 수 있다.
도 1은 날붙이용 강 스트립의 금속 구조를 나타내는 전자 현미경 사진이다.
도 2는 M3C를 나타내는 전자 현미경 사진이다.
도 3은 굽힘 시험 후의 날붙이용 강 스트립의 표면을 나타내는 전자 현미경 사진이다.
도 4는 날붙이용 강 스트립의 금속 구조를 나타내는 전자 현미경 사진이다.
도 5는 굽힘 시험 후의 날붙이용 강 스트립의 표면을 나타내는 전자 현미경 사진이다.
본 발명은 첨부도면을 참조하여 제공되는 본 발명의 실시형태에서 보다 상세하게 이하에 기술된다. 하지만, 본 발명은 다수의 다른 형태로 실시될 수 있고, 본 명세서에 기재된 실시형태에 한정되는 것으로 해석되어서는 안 된다; 오히려, 본 개시가 철저하고 완전할 수 있도록 이들 실시형태를 제공하여, 당업자에게 본 발명의 범위를 충분히 전달할 것이다.
본 발명의 명세서에 사용되는 전문용어는 특정 실시형태만을 기술하기 위한 것이고, 본 발명을 한정하는 것으로 의도되지는 않는다. 본 발명의 명세서 및 청구항에 사용되는 바와 같이, 단수 형태인 "하나(a, an)" 및 "그것(the)"은 문맥상 달리 명시되지 않는 한, 복수 형태도 포함하도록 의도된다. 달리 정의되지 않는 한, 본 명세서에 사용되는 모든 기술 및 과학 용어는 당해 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에 의해 통상적으로 이해되는 것과 동일한 의미를 갖는다. 인용된 모든 문헌은 본 명세서에 그 전체가 참조에 의해 포함된다.
본 발명에서 명시되는 날붙이용 강 스트립의 기본 특성을 부여하는 합금 조성물이 기술된다. 또한, 각 원소의 함량은 질량%로 표현된다.
탄소: 0.45% 내지 0.55%
탄소 함량을 0.45% 내지 0.55%로 설정한 이유는 날붙이로서 충분한 경도를 달성하고, 주조(casting)시의 공정(共晶) 탄화물의 결정화 또는 응고를 최소한으로 억제하기 위함이다. 탄소 함량이 0.45% 미만인 경우, 날붙이로서 충분한 경도를 달성할 수 없다. 반면에, 탄소 함량이 0.55%를 초과하는 경우, 결정화된 공정 탄화물의 양은 나머지 크롬의 양에 따라 증가하여, 날붙이를 날카롭게 할 때에 날붙이에 칩(chip)을 발생시킨다. 이런 이유로 인해, 탄소 함량은 0.45% 내지 0.55%로 설정한다. 상술한 탄소의 효과를 달성하기 위해, 바람직한 탄소 함량의 하한은 0.48%이고, 바람직한 탄소 함량의 상한은 0.52%이다.
규소: 0.2% 내지 1.0%
규소는 정제시에 환원제로서 첨가된다. 충분한 환원 효과를 얻기 위해서, 규소의 잔여량은 0.2% 이상이다. 반면에, 규소 함량이 1.0%를 초과하는 경우, 개재물의 양이 증가하여, 날붙이를 날카롭게 할 때에 날붙이에 칩을 발생시킨다. 따라서, 규소 함량은 0.2% 내지 1.0%로 설정한다. 바람직한 규소 함량의 하한은 0.40%이고, 바람직한 규소 함량의 상한은 0.60%이다.
망간: 0.2% 내지 1.0%
규소와 동일한 방식으로 망간 역시 정제시에 환원제로서 첨가된다. 충분한 환원 효과를 얻기 위해서, 망간의 잔여량은 0.2% 이상이다. 반면에, 망간 함량이 1.0%를 초과하는 경우, 열간 가공성이 악화된다. 따라서, 망간 함량은 0.2% 내지 1.0%로 설정한다. 바람직한 망간 함량의 하한은 0.60%이고, 바람직한 망간 함량의 상한은 0.90%이다.
크롬: 12% 내지 14%
크롬 함량을 12% 내지 14%로 설정한 이유는 충분한 내식성을 달성하기 위함이고, 주조시의 공정 탄화물의 결정화 또는 응고를 최소한으로 억제하기 위함이다. 크롬 함량이 12% 미만인 경우, 스태인리스강으로서의 충분한 내식성을 달성할 수 없다. 반면에, 크롬 함량이 14%를 초과하는 경우, 결정화된 공정 탄화물의 양이 증가하여, 날붙이를 날카롭게 할 때에 날붙이에 칩을 발생시킨다. 이런 이유로 인해, 크롬 함량은 12% 내지 14%로 설정한다. 상술한 크롬의 효과를 달성하기 위해, 바람직한 크롬 함량의 하한은 13.2%이고, 바람직한 크롬 함량의 상한은 14%이다.
몰리브덴: 2.1% 내지 2.8%
몰리브덴 함량을 2.1% 이상으로 설정한 이유는 템퍼링 처리된 탄화물(M3C)을 감소시키기 위함이고, 템퍼링 처리된 탄화물 크기의 소형화 효과를 달성하기 위함이다. 이는 몰리브덴이 그 자체의 탄화물을 형성할 수 있는 원소 중 하나이고, M3C에 비용해성을 가지고 있기 때문이다. 템퍼링의 온도 범위에서, M3C는 오직 탄소의 확산으로 인해 생성된다. 하지만, 몰리브덴의 특정량이 염기(base) 내에 존재하는 경우, 몰리브덴은 M3C가 응집하거나 그 크기가 증가하는 것을 방지한다(몰리브덴이 M3C를 소형화시킴).
하기 실시예에 나타낸 바와 같이, 몰리브덴 함량이 2.1%로 설정하는 경우, 0.1㎛ 이상의 크기를 갖는 M3C는 거의 관찰되지 않으므로, 몰리브덴 함량의 하한은 2.1%로 설정한다. 하지만, 몰리브덴 함량이 2.8%를 초과하는 경우, 변형 저항이 증가하여 열간 가공성을 악화시키므로, 몰리브덴 함량의 상한은 2.8%로 설정한다. 이런 이유로 인해, 몰리브덴 함량은 2.1% 내지 2.8%로 설정한다. 상술한 몰리브덴의 효과를 달성하기 위해, 바람직한 몰리브덴 함량의 하한은 2.3%이고, 바람직한 몰리브덴 함량의 상한은 2.6%이다.
템퍼링에 의해 용착된 M3C는 마르텐사이트 기지조직(matrix)보다 높은 경도를 가지므로, 굽힘 응력이 날붙이에 가해지는 경우, M3C와 마르텐사이트 가지조직 사이의 경도차로 인해 M3C와 마르텐사이트 가지조직 사이의 경계에서 균열이 발생하기 쉽다. M3C는 결정(grain) 내에 또는 결정립 경계를 따라 계속 용착된다. 특히, 경계에 형성된 M3C는 굽힘 공정시에 형성되는 균열의 원점이 되기 쉽기 때문에, 경계에서의 M3C 함량의 감소가 균열 형성 억제에 이점이 될 것으로 여겨진다.
상술한 원소 이외의 나머지는 철 및 불순물로 구성된다.
대표적인 불순물 원소의 예시는 인, 황, 니켈, 바나듐, 구리, 알루미늄, 타이타늄, 질소 및 산소를 포함한다. 이들 원소는 그 안에서 불가피하게 혼합되지만, 본 발명 내에 첨가되는 개별적인 원소의 효과를 손상시키지 않는 범위로서, 이하의 범위 내에서 그 함량을 규정하는 것이 바람직하다.
인≤0.03%, 황≤0.005%, 니켈≤0.15%, 바나듐≤0.2%, 구리≤0.1%, 알루미늄≤0.01%, 타이타늄≤0.01%, 질소≤0.05%, 및 산소≤0.05%.
또한, 굽힘 공정에 우수한 본 발명의 날붙이용 강 스트립의 유효 두께는 0.10㎜ 미만이 바람직하고, 0.08㎜ 미만이 특히 바람직하다.
실시예
이하, 본 발명은 하기 실시예를 참조하여 보다 상세하게 기술된다.
(실시예 1)
표 1에 나타낸 화학 성분을 갖는 강괴(steel ingot)(재료)를 진공 용해에 의해 구비했다.
각각의 구비된 강괴를 단조(forging)로 연장시킨 후, 반복적으로 풀림(annealing) 및 냉간압연(cold rolling)하여, 0.074㎜의 두께를 갖는 날붙이용 강 스트립을 형성했다.
Figure pct00001
각각의 형성된 날붙이용 강 스트립으로부터, 구조 관찰용 시험편, 경도 측정용 시험편, 및 굽힘 시험편을 취했다. 날붙이 형성 시뮬레이션을 위한 조건하에 각각의 시험편을 열처리했다. 이 열처리는 40초 동안 1100℃에서의 가열, 실온에서의 담금질, 30분 동안 -75℃에서의 극저온 처리(cryogenic treatment), 및 30분 동안 350℃에서의 템퍼링을 포함한다.
도 1에 구조의 관찰 결과를 나타냈다. 또한, 금속 구조의 관찰을 이하와 같이 수행했다. 구조 관찰용 시험편을 경면 연마(mirror-polishing)한 후, 시험편을 염화제2철(ferric chloride) 수용액으로 부식시키고, 구조를 주사전자현미경(scanning electron microscope)을 사용하여 관찰했다.
도 1에 보이는 구형(求刑) 또는 0.2㎛를 초과하는 크기를 갖는 탄화물은 1차 탄화물(1)이다. 몰리브덴 첨가량이 0.01%인 시험편 No.A의 경우에 있어서, 백색의 미세한 M3C가 용착되었다. M3C가 결정립(2) 내에 미세하게 분산된 상태, 및 결정립 경계(3)를 따라 존재하는 상태의 2가지 상태에 존재한다는 것을 발견했다. 또한, 몰리브덴의 양이 증가할수록 M3C의 양이 감소하고, 그 크기가 다소 소형화되었다. 도 2에 투과전자현미경(transmission electron microscope, TEM)으로 관찰한 M3C를 나타냈다. 시험편 No.A 및 No.C의 암시야상(dark field image)에 있어서, 주사전자현미경을 사용하여 발견한 탄화물(4)이 관찰되었고, 탄화물은 그 회절무늬를 통해 M3C로 확인되었다. 투과전자현미경으로 관찰한 시험편 No.E의 경우에 있어서, M3C는 관찰되지 않았다.
그 후, 두께 0.074㎜, 길이 20㎜ 및 폭 6㎜인 시험편을 구비하여, 동일한 장치를 사용하여 90°굽힘 시험을 수행했다. 주사전자현미경을 사용하여 굽힘부 상에 균열의 존재 또는 부존재를 직접 관찰했고, 굽힘성을 평가했다. 도 3에 결과를 나타냈다.
도 3으로부터 이하의 관찰 결과를 도출할 수 있었다. 몰리브덴 첨가량이 0.01%인 No.A 및 몰리브덴 첨가량이 0.65%인 No.B의 시험편의 경우에 있어서, 크고 깊은 균열(5)이 관찰되었다. 몰리브덴 첨가량이 1.30%인 시험편 No.C의 경우에 있어서, 균열(6)이 작고 얕다는 것을 발견했다. 몰리브덴의 첨가량이 증가할수록, 균열은 보다 얕아졌다. 몰리브덴 첨가량을 2.57%로 설정한 시험편 No.E(본 발명)의 경우에 있어서, 균열이 생기지 않는다는 것을 발견했다. 미세 균열이 광범위하게 형성된 시험편 No.C 및 No.D의 경우에 있어서, 형성된 균열 사이의 간격은 약 10㎛이었다. 이는 SEM으로 관찰한 결정립의 직경과 거의 동일했다. 이로부터, 굽힘 공정시에 결정립 경계를 따라 용착된 M3C로부터 우선적으로 균열이 형성된다는 것을 발견했다. 몰리브덴의 양이 증가하는 경우, 결정립 경계에서의 M3C는 감소함으로써, 균열의 형성을 억제시켰다.
다음으로, 표 2에 경도의 측정 결과 및 남은 오스테나이트 양을 나타냈다. 남은 오스테나이트 양은 이하와 같이 측정했다. 샘플의 표면부를 경면 연마하고, 나아가 전해 연마(electrolytic polishing)를 한 후, 연마된 샘플에 X-ray 회절을 수행했다. X-ray 회절에 있어서, Rigaku Corporation에서 제조한 RINT2500과 방사선원으로서의 코발트를 사용하여, 전압 40 kV 및 전류 200mA의 조건하에 (200)α, (211)α, (200)γ, (220)γ 및 (311)γ의 각 표면에서 얻은 회절된 X-ray의 강도비로부터 면심입방정(FCC) 구간의 양을 측정했다.
표 2로부터, 시험편 No.E(본 발명)가 635HV의 경도를 갖는다는 것을 발견했고, 날붙이 재료로서 충분한 경도를 얻었다.
Figure pct00002
(실시예 2)
다음으로, 대형 강괴를 사용하여 시험을 수행했다.
표 3에 대형 강괴의 조성물을 나타냈다.
각각의 구비된 강괴는 반복적으로 열간압연, 풀림 및 냉간압연을 함으로써, 두께 0.074㎜의 날붙이용 강 스트립을 형성했다.
Figure pct00003
각각의 형성된 날붙이용 강 스트립으로부터, 구조 관찰용 시험편 및 경도 측정용 시험편을 취했다. 각각의 시험편을 열처리한 후, 구조 조사 및 경도 시험을 수행했다. 이 열처리는 40초 동안 1100℃에서의 담금질, 실온에서의 담금질, 30분 동안 -75℃에서의 극저온 처리, 및 30분 동안 350℃에서의 템퍼링을 포함한다.
도 4에 구조의 관찰 결과를 나타냈다. 또한, 이하와 같이 금속 구조의 관찰을 수행했다. 구조 관찰용 시험편을 경면 연마한 후, 시험편을 염화제2철 수용액으로 부식시키고, 구조를 주사전자현미경을 사용하여 관찰했다.
몰리브덴 첨가량이 1.25%인 시험편 No.F와 비교하여, 몰리브덴 첨가량을 증가시킨 시험편 No.G, No.H 및 No.I의 경우에 있어서, M3C(7)는 감소하였고, 그 크기는 소형화되었다.
그 후, 두께 0.074㎜, 길이 20㎜ 및 폭 6㎜인 시험편을 구비하여, 동일한 장치를 사용하여 90°굽힘 시험을 수행했다. 도 5에 그 결과를 나타냈다. 몰리브덴의 양이 증가할수록, 형성된 균열(8)이 보다 작아지고 얕아진다는 것을 발견했다. 몰리브덴 첨가량이 1.25%인 시험편 No.F의 경우에 있어서, 크고 깊은 균열이 발견되었다. 하지만, 몰리브덴 첨가량이 2.31%인 시험편 No.G의 경우에 있어서, 균열은 작고 얕았다. 또한, 몰리브덴의 양이 증가할수록, 균열은 보다 얕아졌다.
다음으로, 표 4에 경도 측정 결과를 나타냈다. 표 4로부터, 본 발명에 따른 시험편이 630HV 이상의 경도를 갖는다는 것을 발견했고, 날붙이용 재료로서 충분한 경도를 얻었다.
Figure pct00004
결과로부터, 본 발명의 날붙이용 강 스트립에 있어서, 날붙이로서 충분한 경도를 유지하면서 굽힘 공정시에 균열의 형성이 억제된다는 것을 확인했다.
(산업상 이용가능성)
본 발명의 날붙이용 강 스트립을 사용하여 생산된 날붙이는 충분한 경도를 갖지만, 굽힘에 의한 균열이 발생하지 않으므로, 가공성 향상이 예상된다. 특히, 강 스트립은 박판(thin plate) 두께를 갖는 날붙이용 강 스트립으로서 가장 적합하다.
본 발명의 특정 실시형태를 기술하였지만, 청구항에 의해 규정되는 본 발명은 이하에 청구된 본 발명의 사상 또는 범위에 벗어남 없이 다수의 명백한 변형이 가능하기 때문에, 명세서에 기재된 특정 세부사항에 의해 한정되지 않는다는 것을 이해해야 한다.

Claims (1)

  1. 질량%로, 0.45% 내지 0.55%의 탄소, 0.2% 내지 1.0%의 규소, 0.2% 내지 1.0%의 망간, 및 12% 내지 14%의 크롬을 함유하고, 몰리브덴을 더 함유하며, 나머지는 철 및 불가피한 불순물로 구성된 날붙이용 강 스트립으로서,
    상기 몰리브덴은 2.1% 내지 2.8%로 함유되는 날붙이용 강 스트립.
KR1020177035393A 2015-06-11 2016-06-07 날붙이용 강 스트립 KR102009702B1 (ko)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US14/736,636 2015-06-11
US14/736,636 US10196718B2 (en) 2015-06-11 2015-06-11 Steel strip for cutlery
PCT/JP2016/067467 WO2016199932A1 (en) 2015-06-11 2016-06-07 Steel strip for cutlery

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20180004253A true KR20180004253A (ko) 2018-01-10
KR102009702B1 KR102009702B1 (ko) 2019-08-12

Family

ID=56194535

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020177035393A KR102009702B1 (ko) 2015-06-11 2016-06-07 날붙이용 강 스트립

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10196718B2 (ko)
EP (1) EP3307920B1 (ko)
JP (1) JP6798508B2 (ko)
KR (1) KR102009702B1 (ko)
PL (1) PL3307920T3 (ko)
WO (1) WO2016199932A1 (ko)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10196718B2 (en) 2015-06-11 2019-02-05 Hitachi Metals, Ltd. Steel strip for cutlery
BR112021024509A2 (pt) * 2019-06-05 2022-01-18 Ab Sandvik Materials Tech Uma liga de aço inoxidável martensítico
CN112553415B (zh) * 2020-12-04 2021-12-28 上海交通大学 一种0Cr16Ni5Mo1马氏体不锈钢的清洁分级淬火方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4180420A (en) * 1977-12-01 1979-12-25 The Gillette Company Razor blades
JPH05117805A (ja) 1990-11-10 1993-05-14 Wilkinson Sword Gmbh 高い耐食性を持つかみそり刃用鋼，かみそり刃及びこれらのかみそり刃を製造する方法
KR20070017983A (ko) * 2004-03-26 2007-02-13 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 미세 절삭용 강합금
JP2007224405A (ja) * 2006-02-27 2007-09-06 Jfe Steel Kk 刃物用鋼
WO2012006043A1 (en) 2010-06-29 2012-01-12 The Gillette Company Bent razor blades and manufacturing thereof
KR20130073283A (ko) * 2011-12-23 2013-07-03 주식회사 포스코 고경도와 고내식 마르텐사이트 스테인리스강 및 그의 제조방법
WO2014162865A1 (ja) * 2013-04-01 2014-10-09 日立金属株式会社 刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法

Family Cites Families (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3595643A (en) * 1965-10-18 1971-07-27 Sandvikens Jernverks Ab Razor blade of a chromium containing steel
JPS6048582B2 (ja) * 1977-03-18 1985-10-28 日立金属株式会社 熱処理硬さの高いステンレス剃刃用鋼
US5534081A (en) * 1993-05-11 1996-07-09 Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha Fuel injector component
MY114984A (en) * 1995-01-13 2003-03-31 Hitachi Metals Ltd High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance
MY118759A (en) 1995-12-15 2005-01-31 Nisshin Steel Co Ltd Use of a stainless steel as an anti-microbial member in a sanitary environment
JP3175920B2 (ja) * 1996-09-11 2001-06-11 住友金属工業株式会社 シーム疵の少ないステンレス鋼帯の製造方法
JP2996245B2 (ja) * 1998-02-23 1999-12-27 住友金属工業株式会社 酸化スケ―ル層付きマルテンサイト系ステンレス鋼材およびその製造方法
DE19808276C2 (de) * 1998-02-27 2003-12-24 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Stahllegierung für Gleitelemente
JP2001049399A (ja) * 1999-08-06 2001-02-20 Hitachi Metals Ltd 耐孔食性の優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼
SE522969C2 (sv) * 1999-10-18 2004-03-23 Haldex Garphyttan Ab Trådformad produkt, sätt att tillverka denna samt av produkten framställd slitdel
JP4724275B2 (ja) * 2000-07-17 2011-07-13 株式会社リケン 耐スカッフィング性、耐クラッキング性及び耐疲労性に優れたピストンリング及びその製造方法
DE60133134T2 (de) 2001-05-15 2009-02-19 Nisshin Steel Co., Ltd. Ferritischer nicht rostender stahl und martensitischer rostfreier stahl mit hervorragender zerspanbarkeit
SE526805C8 (sv) * 2004-03-26 2006-09-12 Sandvik Intellectual Property Stållegering
EP1591547B1 (en) * 2004-04-27 2007-12-26 Hitachi Metals, Ltd. Steel strip for a replacement blade and manufacturing method therefor
EP1739199B1 (en) * 2005-06-30 2009-06-24 OUTOKUMPU, Oyj Martensitic stainless steel
JP4887506B2 (ja) * 2008-03-26 2012-02-29 防衛省技術研究本部長 フェライト系耐熱鋼の製造方法
JP5365997B2 (ja) * 2008-04-09 2013-12-11 日立金属株式会社 刃物用ステンレス帯鋼の製造方法
US10196718B2 (en) 2015-06-11 2019-02-05 Hitachi Metals, Ltd. Steel strip for cutlery

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4180420A (en) * 1977-12-01 1979-12-25 The Gillette Company Razor blades
JPH05117805A (ja) 1990-11-10 1993-05-14 Wilkinson Sword Gmbh 高い耐食性を持つかみそり刃用鋼，かみそり刃及びこれらのかみそり刃を製造する方法
KR20070017983A (ko) * 2004-03-26 2007-02-13 산드빅 인터렉츄얼 프로퍼티 에이비 미세 절삭용 강합금
JP2007224405A (ja) * 2006-02-27 2007-09-06 Jfe Steel Kk 刃物用鋼
WO2012006043A1 (en) 2010-06-29 2012-01-12 The Gillette Company Bent razor blades and manufacturing thereof
KR20130073283A (ko) * 2011-12-23 2013-07-03 주식회사 포스코 고경도와 고내식 마르텐사이트 스테인리스강 및 그의 제조방법
WO2014162865A1 (ja) * 2013-04-01 2014-10-09 日立金属株式会社 刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP2018522139A (ja) 2018-08-09
WO2016199932A1 (en) 2016-12-15
US10196718B2 (en) 2019-02-05
JP6798508B2 (ja) 2020-12-09
EP3307920A1 (en) 2018-04-18
US20160362770A1 (en) 2016-12-15
PL3307920T3 (pl) 2020-03-31
EP3307920B1 (en) 2019-09-04
KR102009702B1 (ko) 2019-08-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5056985B2 (ja) オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP6017341B2 (ja) 曲げ性に優れた高強度冷延鋼板
JP5156293B2 (ja) 耐食性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼およびその製造方法
JP5257560B1 (ja) ステンレス鋼及びその製造方法
KR101815410B1 (ko) 피로 특성이 우수한 스프링용 강선재 및 스프링
JP5277658B2 (ja) 熱間プレス部材の製造方法
EP3358029A1 (en) High-strength stainless steel sheet having excellent fatigue characteristics, and method for manufacturing same
JP2016153524A (ja) 切断端部での耐遅れ破壊特性に優れた超高強度鋼板
JP2017186665A (ja) Ｎｂ含有フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
EP3239335B1 (en) Ferritic stainless steel having excellent ductility and method for manufacturing same
KR102009702B1 (ko) 날붙이용 강 스트립
JP5660417B1 (ja) 刃物用鋼の製造方法
JP5660416B1 (ja) 刃物用鋼及びその製造方法
EP3868910A1 (en) Thin steel sheet and method for manufacturing same
JP6369284B2 (ja) 複相ステンレス鋼およびその製造方法
JP2006070314A (ja) 耐遅れ破壊性に優れる高強度ステンレス鋼帯及びその製造方法
JP5317048B2 (ja) 抵抗合金の製造方法
KR102282588B1 (ko) 블레이드용 소재
JPH10137975A (ja) 高強度Ｃｒ−Ｍｏ鋼の被覆アーク溶接金属及び被覆アーク溶接方法
JP4952708B2 (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法
CN1039724C (zh) 不锈钢板及其制造方法
JP5653269B2 (ja) 耐食性、強度、及び延性に優れるステンレス鋼線材と鋼線、並びに、それらの製造方法。
JP2009280847A (ja) 局部変形能が小さい硬質極薄鋼板およびその製造方法
JP7196837B2 (ja) 刃物用鋼帯の製造方法および刃物用鋼帯
JP2022047341A (ja) マルテンサイト系ステンレス鋼板およびマルテンサイト系ステンレス鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant