JPH01301839A - 耐食性に優れた刃物用鋼材 - Google Patents
耐食性に優れた刃物用鋼材Info
- Publication number
- JPH01301839A JPH01301839A JP13247288A JP13247288A JPH01301839A JP H01301839 A JPH01301839 A JP H01301839A JP 13247288 A JP13247288 A JP 13247288A JP 13247288 A JP13247288 A JP 13247288A JP H01301839 A JPH01301839 A JP H01301839A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- corrosion resistance
- cutlery
- steel material
- excellent corrosion
- less
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 title claims abstract description 29
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 title claims abstract description 29
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 25
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 25
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims abstract description 19
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title abstract description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 14
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 4
- 229910001105 martensitic stainless steel Inorganic materials 0.000 description 4
- 241000251468 Actinopterygii Species 0.000 description 3
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 3
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 3
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 3
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 2
- 235000013611 frozen food Nutrition 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野、〕
本発明は、耐食性に優れた刃物用鋼材に関し、特には、
冷凍食品等の切断用刃物に用いられる刃物用鋼材に関す
るものである。
冷凍食品等の切断用刃物に用いられる刃物用鋼材に関す
るものである。
(従来の技術)
従来から刃物用鋼材は、刃物に加工された場合に良好な
切れ味が出せ、この良好な切れ味を維持するために耐食
性に優れると共に、高硬度(tlRc35以上)な特性
を存するものが開発されて使用されてきた。そして、中
でもこのような特性を満たすものとして、13Cr系の
マルテンサイトステンレス鋼材がステンレス包丁等の刃
物に汎用されている。
切れ味が出せ、この良好な切れ味を維持するために耐食
性に優れると共に、高硬度(tlRc35以上)な特性
を存するものが開発されて使用されてきた。そして、中
でもこのような特性を満たすものとして、13Cr系の
マルテンサイトステンレス鋼材がステンレス包丁等の刃
物に汎用されている。
ところで、上述の13Cr系のマルテンサイトステンレ
ス鋼材で作った刃物でも、例えば、魚類等の冷凍食品を
切断して、そのまま刃物を放置しておくと短時間で腐食
を生じ、再使用し得なくなるという問題が指摘されてい
る。この腐食の原因は、13C「系のマルテンサイトス
テンレス鋼材を刃物に荒加工した後仕上加工前に高硬度
(HRc 35以上)を付与するための熱処理(焼入れ
焼戻し)を行うが、この熱処理によって耐食性を向上さ
せる合金成分中のCrがCr炭化物となって析出し母相
中の濃度が減少する上、塩分を含む環境に曝されるため
と推論される。しかも、13Cr系のマルテンサイトス
テンレス調は、マルテンサイト&1ItIaを得るため
にCrの含有量が約16−1%以下に制限されている。
ス鋼材で作った刃物でも、例えば、魚類等の冷凍食品を
切断して、そのまま刃物を放置しておくと短時間で腐食
を生じ、再使用し得なくなるという問題が指摘されてい
る。この腐食の原因は、13C「系のマルテンサイトス
テンレス鋼材を刃物に荒加工した後仕上加工前に高硬度
(HRc 35以上)を付与するための熱処理(焼入れ
焼戻し)を行うが、この熱処理によって耐食性を向上さ
せる合金成分中のCrがCr炭化物となって析出し母相
中の濃度が減少する上、塩分を含む環境に曝されるため
と推論される。しかも、13Cr系のマルテンサイトス
テンレス調は、マルテンサイト&1ItIaを得るため
にCrの含有量が約16−1%以下に制限されている。
また、上記の刃物の製造工程では、熱処理および表面処
理を行う等工程が複雑になると共に、製造コストも高い
ものとなっている。
理を行う等工程が複雑になると共に、製造コストも高い
ものとなっている。
本発明は、上述の問題点に鑑みてなされたものであり、
その目的とするところは、刃物の製造工程における仕上
加工前の熱処理を省略し得ると共に、耐食性に優れ且つ
高硬度を有する刃物用鋼材を提供することである。
その目的とするところは、刃物の製造工程における仕上
加工前の熱処理を省略し得ると共に、耐食性に優れ且つ
高硬度を有する刃物用鋼材を提供することである。
上記目的を達成するために、本発明の耐食性に優れた刃
物用鋼材は、その成分組成がC0.05〜0゜25−1
%、Si 0.05〜0.60wt%、Mn 16
〜25wt%、Cr 15〜25wt%、N 0.2
〜0.6 wt%を含有し、残部Feおよび不可避不純
物からなるものである。
物用鋼材は、その成分組成がC0.05〜0゜25−1
%、Si 0.05〜0.60wt%、Mn 16
〜25wt%、Cr 15〜25wt%、N 0.2
〜0.6 wt%を含有し、残部Feおよび不可避不純
物からなるものである。
また、上記成分組成に、Ni 4.Q wt%t%を
含有させても良い。
含有させても良い。
またさらに、上記成分組成に、Mo 3.0wt%以下
、Cu 4.0wt%以下、V 1.0wt%以下、
Ti 1.0wt%以下、Nb 1.Owt%以下、
W 1.0wt%以下の内の一種または二種以上を含
有させても良い。
、Cu 4.0wt%以下、V 1.0wt%以下、
Ti 1.0wt%以下、Nb 1.Owt%以下、
W 1.0wt%以下の内の一種または二種以上を含
有させても良い。
本発明による刃物用鋼材は、上記成分組成からなるので
、耐食性に優れ且つ高硬度を有し、しかも、最終冷間圧
延のままで刃物に要求される高硬度(HRc 35以上
)が得られる。
、耐食性に優れ且つ高硬度を有し、しかも、最終冷間圧
延のままで刃物に要求される高硬度(HRc 35以上
)が得られる。
次に、各成分組成の特定理由について述べる。
Cは、極めて優れたオーステナイト形成元素であると共
に、硬度を高める元素であるが、0.05wt%未満で
は、オーステナイト形成効果が少なく、且つ硬度が出難
い。また、0.25wt%を超えると、鋼材製造工程中
の溶体化熱処理後の冷却過程で、Cr炭化物の粒界析出
を生じ耐食性の劣化を・招くので、0.05〜0.25
wt%の範囲とした。
に、硬度を高める元素であるが、0.05wt%未満で
は、オーステナイト形成効果が少なく、且つ硬度が出難
い。また、0.25wt%を超えると、鋼材製造工程中
の溶体化熱処理後の冷却過程で、Cr炭化物の粒界析出
を生じ耐食性の劣化を・招くので、0.05〜0.25
wt%の範囲とした。
Siは、脱酸剤として添加されるが、0.05wt%未
満では、脱酸効果が不足し、また、0.60wt%を超
えると、Siの酸化物がB系介在物として析出し耐食性
を劣化させるので、0.05〜0.60wt%の範囲と
した。
満では、脱酸効果が不足し、また、0.60wt%を超
えると、Siの酸化物がB系介在物として析出し耐食性
を劣化させるので、0.05〜0.60wt%の範囲と
した。
Mnは、オーステナイト形成元素であるが、16iit
%未満では、オーステナイト形成効果が少なく、また、
25−t%を超えると、熱間加工性が著しく劣化するの
で、16〜25−t%の範囲とした。尚、望ましくは、
16〜20w t%である。
%未満では、オーステナイト形成効果が少なく、また、
25−t%を超えると、熱間加工性が著しく劣化するの
で、16〜25−t%の範囲とした。尚、望ましくは、
16〜20w t%である。
Crは、耐食性を確保するための最も重要な元素であり
、15wt%未満では、耐食性を得る効果が少なく、ま
た、25wt%を趨えると、耐食性に寄与する効果が飽
和する一方、熱間加工性を著しく劣化させるので、15
〜25−t%の範囲とした。尚、望ましくは、16〜2
0−t%である。
、15wt%未満では、耐食性を得る効果が少なく、ま
た、25wt%を趨えると、耐食性に寄与する効果が飽
和する一方、熱間加工性を著しく劣化させるので、15
〜25−t%の範囲とした。尚、望ましくは、16〜2
0−t%である。
Nは、Cと同様に極めて有効なオーステナイト形成元素
であると共に、硬度を付与し耐食性の向上にも有効であ
る上、CのようにCr化合物を生成する作用が大きくな
いので合金元素として積極的に含有することができるが
、0.2 wt%t%では、これらの効果が充分に得ら
れず、また、0.6 wt%を超えると、鋼塊に気泡を
生じ易くなると共に、熱間加工性が著しく劣化するので
、0.2〜0.6 wt%の範囲とした。尚、望ましく
は、0.3〜Q、5 wt%である。
であると共に、硬度を付与し耐食性の向上にも有効であ
る上、CのようにCr化合物を生成する作用が大きくな
いので合金元素として積極的に含有することができるが
、0.2 wt%t%では、これらの効果が充分に得ら
れず、また、0.6 wt%を超えると、鋼塊に気泡を
生じ易くなると共に、熱間加工性が著しく劣化するので
、0.2〜0.6 wt%の範囲とした。尚、望ましく
は、0.3〜Q、5 wt%である。
上述の主要成分に対し、さらに含有し得る成分−として
、次のものがある。
、次のものがある。
Niは、C,Mn、 Nと同様にオーステナイト形成元
素であり、また、耐食性の向上に有効であると共に、溶
製に際して問題を有するHに換えて含有することができ
るが、高価なので必要に応じ4.0wt%までの範囲で
含有させると良い。また、上記の効果を積極的に得るな
ら0.5wt%以上含有させることが望ましい。
素であり、また、耐食性の向上に有効であると共に、溶
製に際して問題を有するHに換えて含有することができ
るが、高価なので必要に応じ4.0wt%までの範囲で
含有させると良い。また、上記の効果を積極的に得るな
ら0.5wt%以上含有させることが望ましい。
Moは、耐食性の向上に有効であり、また硬度を高める
効果を有するが、3.ht%を超えると、これらの効果
が飽和すると共に、極めて高価になるので、3.0 w
t%までの範囲で含有させると良い。
効果を有するが、3.ht%を超えると、これらの効果
が飽和すると共に、極めて高価になるので、3.0 w
t%までの範囲で含有させると良い。
また、上記の効果を積極的に得るなら0.1wt%以上
含有させることが望ましい。
含有させることが望ましい。
Cuは、オーステナイト形成元素であり、また耐食性を
高める効果を有するが、4.0wt%を超えると、熱間
加工性が劣化するので、4.0wt%までの範囲で含有
させると良い。また、上記の効果を積極的に得るならQ
、 1wt%以上含有させることが望ましい。
高める効果を有するが、4.0wt%を超えると、熱間
加工性が劣化するので、4.0wt%までの範囲で含有
させると良い。また、上記の効果を積極的に得るならQ
、 1wt%以上含有させることが望ましい。
次に、V、 Ti、 Nb、 Wは、結晶粒度を微細化
して硬度の向上に有効であり、且つ結晶粒界のCr欠乏
層生成原因となるC「炭化物の析出を抑制して耐食性の
改善に有効な元素であり、従って、これらの元素の内の
一種または二種以上を1.Q @t%以下含有させると
良い。また、これらの元素が有する効果を積極的に得る
なら0.005wt%以上含有させることが望ましい。
して硬度の向上に有効であり、且つ結晶粒界のCr欠乏
層生成原因となるC「炭化物の析出を抑制して耐食性の
改善に有効な元素であり、従って、これらの元素の内の
一種または二種以上を1.Q @t%以下含有させると
良い。また、これらの元素が有する効果を積極的に得る
なら0.005wt%以上含有させることが望ましい。
次に、本発明の耐食性に優れた刃物用鋼材の実施例を説
明する。
明する。
高周波炉を用いて常法により溶製、鋳造して下表左欄に
示す合金成分からなる50kg0鋼塊を得、次いで、熱
間圧延により厚さ411−の鋼板とした後、1100’
cの温度で60分間加熱して水冷し、この後さらに、加
工率50%の冷間圧延を行い厚さ21m+1の鋼板とし
た。
示す合金成分からなる50kg0鋼塊を得、次いで、熱
間圧延により厚さ411−の鋼板とした後、1100’
cの温度で60分間加熱して水冷し、この後さらに、加
工率50%の冷間圧延を行い厚さ21m+1の鋼板とし
た。
上記鋼板から幅12h請×長さ400輪−の形状の刃物
用鋼板を切断して切り出した後、その刃物用鋼板の長辺
の一方を研磨して刃物に仕上げた0次いで、これら刃物
についてHRc硬度を測定すると共に、冷凍魚類の切断
を行い切れ味を判定した。さらに冷凍魚類を切断したま
まの刃物を3日間放置してその表面の腐食状態を観察し
た。これら測定および判定等の結果を下表右欄に合わせ
て示す。
用鋼板を切断して切り出した後、その刃物用鋼板の長辺
の一方を研磨して刃物に仕上げた0次いで、これら刃物
についてHRc硬度を測定すると共に、冷凍魚類の切断
を行い切れ味を判定した。さらに冷凍魚類を切断したま
まの刃物を3日間放置してその表面の腐食状態を観察し
た。これら測定および判定等の結果を下表右欄に合わせ
て示す。
(以 下 余 白)
表に示された結果より明らかなように、本発明例である
胤1〜Nα16までの刃物は、1IRc 35以上の高
硬度を有し良好な切れ味を有すると共に、優れた耐食性
を有するのに対し、比較例である[7は、Cが少ないた
め、また比較例である漱18は、Nが少ないためにHR
c 35以上の硬度が得られず切れ味が頼り無く今夕し
であった。また比較例である隘19は、Cr含有量が少
ない例で、HRc 35以上の硬度が得られ切れ味は良
いが、腐食が認められ耐食性が悪かった。また従来例で
ある磁20は、13cr系マルテンサイトステンレス鋼
材を、刃物に荒加工した後仕上加工前に焼入れ焼戻しを
行って製造した刃物であって、高Mn鋼でCr含有量の
少ない比較例Nα19と同様に、1IRc 35以上の
硬度が得られ切れ味は良いが、腐食が認められ耐食性が
悪かった。
胤1〜Nα16までの刃物は、1IRc 35以上の高
硬度を有し良好な切れ味を有すると共に、優れた耐食性
を有するのに対し、比較例である[7は、Cが少ないた
め、また比較例である漱18は、Nが少ないためにHR
c 35以上の硬度が得られず切れ味が頼り無く今夕し
であった。また比較例である隘19は、Cr含有量が少
ない例で、HRc 35以上の硬度が得られ切れ味は良
いが、腐食が認められ耐食性が悪かった。また従来例で
ある磁20は、13cr系マルテンサイトステンレス鋼
材を、刃物に荒加工した後仕上加工前に焼入れ焼戻しを
行って製造した刃物であって、高Mn鋼でCr含有量の
少ない比較例Nα19と同様に、1IRc 35以上の
硬度が得られ切れ味は良いが、腐食が認められ耐食性が
悪かった。
(発明の効果〕
以上説明したように、本発明による刃物用鋼材によれば
、最終冷間圧延のままで刃物に要求されるHRC35以
上の高硬度が得られ、且つ、耐食性に優れているので、
切れ味の良い刃物が製造できる他、最終冷間圧延のまま
で刃物に要求されるIIRc35以上の高硬度が得られ
るので、従来鋼材においては必須であった熱処理(焼入
れ焼戻し)工程が省け、しかも、冷間圧延のままで平坦
度が良いことから刃物加工時の作業性が良く、刃物が安
価に製造できる利点を有する。
、最終冷間圧延のままで刃物に要求されるHRC35以
上の高硬度が得られ、且つ、耐食性に優れているので、
切れ味の良い刃物が製造できる他、最終冷間圧延のまま
で刃物に要求されるIIRc35以上の高硬度が得られ
るので、従来鋼材においては必須であった熱処理(焼入
れ焼戻し)工程が省け、しかも、冷間圧延のままで平坦
度が良いことから刃物加工時の作業性が良く、刃物が安
価に製造できる利点を有する。
特許出願人 株式会社コヘルコ科研
代理人 弁理士 金 丸 章 −
Claims (3)
- (1)C0.05〜0.25wt%、Si0.05〜0
.60wt%、Mn16〜25wt%、Cr15〜25
wt%、N0.2〜0.6wt%を含有し、残部Feお
よび不可避不純物からなることを特徴とする耐食性に優
れた刃物用鋼材。 - (2)請求項1の成分組成に、Ni4.0wt%以下を
含有してなることを特徴とする耐食性に優れた刃物用鋼
材。 - (3)請求項1および請求項2の成分組成に、Mo3.
0wt%以下、Cu4.0wt%以下、V1.0wt%
以下、Ti1.0wt%以下、Nb1.0wt%以下、
W1.0wt%以下の内の一種または二種以上を含有し
てなることを特徴とする耐食性に優れた刃物用鋼材。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13247288A JPH01301839A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | 耐食性に優れた刃物用鋼材 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP13247288A JPH01301839A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | 耐食性に優れた刃物用鋼材 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01301839A true JPH01301839A (ja) | 1989-12-06 |
Family
ID=15082177
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP13247288A Pending JPH01301839A (ja) | 1988-05-30 | 1988-05-30 | 耐食性に優れた刃物用鋼材 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01301839A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102002642A (zh) * | 2010-12-31 | 2011-04-06 | 上海加宁新技术研究所 | 一种超高强度无磁不锈钢 |
JP2020045511A (ja) * | 2018-09-17 | 2020-03-26 | 愛知製鋼株式会社 | 刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
DE102019127268B4 (de) | 2019-10-10 | 2024-05-02 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Gleitelement und Kufe für einen Schlitten oder Schlittschuh |
Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53117618A (en) * | 1977-03-24 | 1978-10-14 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Highhstrength austenite stainless steel |
JPS53117617A (en) * | 1977-03-24 | 1978-10-14 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Highhstrength austenite stainless steel |
JPS55104459A (en) * | 1979-02-05 | 1980-08-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Spring stainless steel with superior producibility |
JPS57155351A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-25 | Toshiba Corp | Corrosion resistant nonmagnetic steel |
JPS58199849A (ja) * | 1982-05-17 | 1983-11-21 | Nippon Kinzoku Kogyo Kk | 加工硬化性に富み耐発銹性の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
JPS60197853A (ja) * | 1984-03-20 | 1985-10-07 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼およびその製造法 |
JPS62156257A (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-11 | Kobe Steel Ltd | 高強度非磁性冷延鋼板 |
JPS62270721A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-25 | Kobe Steel Ltd | 極低温用高Mnオ−ステナイトステンレス鋼の製造方法 |
JPS62297438A (ja) * | 1987-06-12 | 1987-12-24 | Toshiba Corp | 耐隙間腐食性に優れた非磁性鋼 |
JPS62297439A (ja) * | 1987-06-12 | 1987-12-24 | Toshiba Corp | 耐隙間腐食性に優れた非磁性鋼の製造方法 |
-
1988
- 1988-05-30 JP JP13247288A patent/JPH01301839A/ja active Pending
Patent Citations (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS53117618A (en) * | 1977-03-24 | 1978-10-14 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Highhstrength austenite stainless steel |
JPS53117617A (en) * | 1977-03-24 | 1978-10-14 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | Highhstrength austenite stainless steel |
JPS55104459A (en) * | 1979-02-05 | 1980-08-09 | Nisshin Steel Co Ltd | Spring stainless steel with superior producibility |
JPS57155351A (en) * | 1981-03-20 | 1982-09-25 | Toshiba Corp | Corrosion resistant nonmagnetic steel |
JPS58199849A (ja) * | 1982-05-17 | 1983-11-21 | Nippon Kinzoku Kogyo Kk | 加工硬化性に富み耐発銹性の優れたオ−ステナイト系ステンレス鋼 |
JPS60197853A (ja) * | 1984-03-20 | 1985-10-07 | Aichi Steel Works Ltd | 高強度非磁性ステンレス鋼およびその製造法 |
JPS62156257A (ja) * | 1985-12-27 | 1987-07-11 | Kobe Steel Ltd | 高強度非磁性冷延鋼板 |
JPS62270721A (ja) * | 1986-05-19 | 1987-11-25 | Kobe Steel Ltd | 極低温用高Mnオ−ステナイトステンレス鋼の製造方法 |
JPS62297438A (ja) * | 1987-06-12 | 1987-12-24 | Toshiba Corp | 耐隙間腐食性に優れた非磁性鋼 |
JPS62297439A (ja) * | 1987-06-12 | 1987-12-24 | Toshiba Corp | 耐隙間腐食性に優れた非磁性鋼の製造方法 |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102002642A (zh) * | 2010-12-31 | 2011-04-06 | 上海加宁新技术研究所 | 一种超高强度无磁不锈钢 |
JP2020045511A (ja) * | 2018-09-17 | 2020-03-26 | 愛知製鋼株式会社 | 刃物用マルテンサイト系ステンレス鋼 |
DE102019127268B4 (de) | 2019-10-10 | 2024-05-02 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Gleitelement und Kufe für einen Schlitten oder Schlittschuh |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6767389B2 (ja) | マルテンサイトステンレススチール、該スチールからの半製品の製造方法、及び該半製品から製造された切削具 | |
JPH10273756A (ja) | 鋳物製冷間工具およびその製造方法 | |
JP3354163B2 (ja) | ステンレスかみそり用鋼およびその製造方法 | |
JP2019183255A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼およびその製造方法 | |
US3982972A (en) | Semihard magnetic alloy and a process for the production thereof | |
US5494537A (en) | High strength and toughness stainless steel strip and process for the production of the same | |
KR100589027B1 (ko) | 마르텐사이트계 스테인레스강 합금 | |
US3989556A (en) | Semihard magnetic alloy and a process for the production thereof | |
JPH04235257A (ja) | 高冷鍛性電磁ステンレス鋼 | |
CN110306122B (zh) | 一种新型高强度材料鱼钩 | |
JPS6048582B2 (ja) | 熱処理硬さの高いステンレス剃刃用鋼 | |
JPH01301839A (ja) | 耐食性に優れた刃物用鋼材 | |
JPH06145907A (ja) | 焼入れ性の優れたステンレスかみそり用鋼 | |
JPH0223289B2 (ja) | ||
JP4352491B2 (ja) | 快削性冷間工具鋼 | |
JPH07173571A (ja) | 良加工性耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
JPH02166228A (ja) | 均一微細な炭化物組織を有する高炭素含有ステンレス鋼の製造方法 | |
JPS62196324A (ja) | 焼入れ処理に適した高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
CN115003838B (zh) | 马氏体系不锈钢板及马氏体系不锈钢构件 | |
JPH05209252A (ja) | 均一微細な炭化物組織を有する高炭素含有ステンレス鋼の製造方法 | |
JPH01230714A (ja) | 炭化物の微細な高炭素含有マルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 | |
JPS61117252A (ja) | 刃物用ステンレス鋼 | |
JPS6056767B2 (ja) | フエライト系ステンレス熱延鋼板の製造方法 | |
US3476616A (en) | Stainless steel bars and rods of improved cross-sectional hardness uniformity | |
JPH02225646A (ja) | 高強度ステンレス鋼およびその鋼材とその製造方法 |