JPH02212532A - 顆粒形態繊維状マグネシウムオキシサルフェートで強化されたポリプロピレン複合材料 - Google Patents
顆粒形態繊維状マグネシウムオキシサルフェートで強化されたポリプロピレン複合材料Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、顆粒状の形態を整えた繊維状マグネシウムオ
キシサルフェートで強化されたポリプロピレン複合材料
に関するものである。
キシサルフェートで強化されたポリプロピレン複合材料
に関するものである。
[従来の技術及び発明か解決しようとする課題]ポリプ
ロピレン樹脂の剛性、機械的強度、耐衝撃性、外観、寸
法安定性などの各種の性質を改良する目的で無機物質を
配合する技術はよく知られている。そのような目的のた
めに用いられる無機物質としては炭酸カルシウム、硫酸
バリウム、水酸化マグネシウムなどのような粒子状物質
、タルク、マイカなどの小片板状あるいはフレーク状物
質、更にガラス繊維、アスベストなどのような繊維状物
質かよく知られている。
ロピレン樹脂の剛性、機械的強度、耐衝撃性、外観、寸
法安定性などの各種の性質を改良する目的で無機物質を
配合する技術はよく知られている。そのような目的のた
めに用いられる無機物質としては炭酸カルシウム、硫酸
バリウム、水酸化マグネシウムなどのような粒子状物質
、タルク、マイカなどの小片板状あるいはフレーク状物
質、更にガラス繊維、アスベストなどのような繊維状物
質かよく知られている。
これらの無機物質のうち、粒子状物質はポリフロピレン
樹脂の補強効果が余り高くないため、これらの粒子状物
質を配合して得られたポリプロピレン樹脂成形品は、高
い性能が要求される用途には一般には使用できない場合
か多い。これに対して、小片板状あるいはフレーク状物
質や[1状物質は、それぞれ二次元的又は−次元的な高
い補強効果を示すため、ポリプロピレン樹脂用の補強材
料として広く用いられている。しかしながら効果の高い
これらの強化材料は、一方では各種の欠点も持っており
、このため目的によってはそれらの強化材料の使用が制
限される場合もある0例えば小片板状あるいはフレーク
状の物質を配合したポリプロピレン樹脂は、ガラス繊維
などの繊維状物質を配合したものに比べた場合、一般に
成形品の剛性のレベルが低く、かつ成形時にフローマー
クが発生しやすいとの欠点がある。一方、繊維状の物質
を配合したものは、成形品の伸びか小さく、また成形品
にシルバーストリークが発生し易く、光沢不良になる場
合か多い。特にガラスia維を用いた場合には、その成
形品が落球衝撃に弱いといった欠点がある。従って、こ
れらの従来の強化材料を用いる場合は、強化材料の欠点
をも考慮して、その成形品の使用対象に合わせて選択す
る必要がある。
樹脂の補強効果が余り高くないため、これらの粒子状物
質を配合して得られたポリプロピレン樹脂成形品は、高
い性能が要求される用途には一般には使用できない場合
か多い。これに対して、小片板状あるいはフレーク状物
質や[1状物質は、それぞれ二次元的又は−次元的な高
い補強効果を示すため、ポリプロピレン樹脂用の補強材
料として広く用いられている。しかしながら効果の高い
これらの強化材料は、一方では各種の欠点も持っており
、このため目的によってはそれらの強化材料の使用が制
限される場合もある0例えば小片板状あるいはフレーク
状の物質を配合したポリプロピレン樹脂は、ガラス繊維
などの繊維状物質を配合したものに比べた場合、一般に
成形品の剛性のレベルが低く、かつ成形時にフローマー
クが発生しやすいとの欠点がある。一方、繊維状の物質
を配合したものは、成形品の伸びか小さく、また成形品
にシルバーストリークが発生し易く、光沢不良になる場
合か多い。特にガラスia維を用いた場合には、その成
形品が落球衝撃に弱いといった欠点がある。従って、こ
れらの従来の強化材料を用いる場合は、強化材料の欠点
をも考慮して、その成形品の使用対象に合わせて選択す
る必要がある。
勿論、上記のような各種の欠点は、基礎材料のポリプロ
ピレン樹脂の選択及び変性2強化材料として用いる無機
物質の表面処理、適当な第三物質の添加、あるいは成形
加工条件の検討などの方法により、部分的に改良できる
が、充分に満足できる改良は困難である。
ピレン樹脂の選択及び変性2強化材料として用いる無機
物質の表面処理、適当な第三物質の添加、あるいは成形
加工条件の検討などの方法により、部分的に改良できる
が、充分に満足できる改良は困難である。
このため、特開昭57−109846号公報、特開昭6
1−69848号公報に開示されているように、無機物
質として繊維状マグネシウム・オキシサルフェートを使
用することによって前述の欠点か改良されるという提案
がある。
1−69848号公報に開示されているように、無機物
質として繊維状マグネシウム・オキシサルフェートを使
用することによって前述の欠点か改良されるという提案
がある。
しかし、繊維状マグネシウム・オキシサルフェートは、
嵩比重が極めて小さいために、通常の加工において一般
的に用いられるベレット状または顆粒状のポリプロピレ
ン樹脂との混合は容易ではない。即ち、両者の形状や密
度の相違のために、通常無機物質とポリプロピレン樹脂
との混合操作において適用されるように予め両者をV型
ブレンダーやリボンミキサーなどの乾式混合機によって
混合したものを溶融混合機に供給する場合(トライブレ
ンド法)、材料供給口でブリッジ(閉塞)や2ポリプロ
ピレン樹脂や他の充填材と繊維状マグネシウム・オキシ
サルフェートとの分離現象か起こりやすい、このために
、強化複合材料を製造するときの加工性が悪く、また均
一な複合材料が得られにくく、結果として成形品の物性
や外観もよくない場合がある。
嵩比重が極めて小さいために、通常の加工において一般
的に用いられるベレット状または顆粒状のポリプロピレ
ン樹脂との混合は容易ではない。即ち、両者の形状や密
度の相違のために、通常無機物質とポリプロピレン樹脂
との混合操作において適用されるように予め両者をV型
ブレンダーやリボンミキサーなどの乾式混合機によって
混合したものを溶融混合機に供給する場合(トライブレ
ンド法)、材料供給口でブリッジ(閉塞)や2ポリプロ
ピレン樹脂や他の充填材と繊維状マグネシウム・オキシ
サルフェートとの分離現象か起こりやすい、このために
、強化複合材料を製造するときの加工性が悪く、また均
一な複合材料が得られにくく、結果として成形品の物性
や外観もよくない場合がある。
また、熱可塑性樹脂と繊維状マグネシウム・オキシサル
フェートとを混合して、前述の欠点を有しない強化樹脂
組成物の製造方法として特開昭59−172533号の
公報がある。
フェートとを混合して、前述の欠点を有しない強化樹脂
組成物の製造方法として特開昭59−172533号の
公報がある。
すなわち、ベレット状または顆粒状の熱可塑性樹脂と繊
維状マグネシウム・オキシサルフェートとを混合機の材
料供給口に別々に供給して溶融混練することを特徴とす
る強化樹脂組成物の製造方法に関するものである。
維状マグネシウム・オキシサルフェートとを混合機の材
料供給口に別々に供給して溶融混練することを特徴とす
る強化樹脂組成物の製造方法に関するものである。
しかしながら、この方法においても、繊維状マグネシウ
ムオキシサルフェートが、嵩比重が極めて小さいために
混練機への均一な投入が困難であり、結果として物性、
外観ともに良好な樹脂組成物が得られなかった。
ムオキシサルフェートが、嵩比重が極めて小さいために
混練機への均一な投入が困難であり、結果として物性、
外観ともに良好な樹脂組成物が得られなかった。
[課題を解決するための手段コ
そこで、本発明者らは、繊維状マグネシウムオキシサル
フェートで強化され、物性、外観、寸法安定性ともに良
好なポリプロピレン複合材料を得ることを目的として鋭
意研究をした結果、fa維状状マグネシウムオキシサル
フェート水熱反応などにより合成し、250終−以上の
合成体を除去した後、特定の条件下で造粒することによ
り、繊維径0.1−1.8pm 、アスペクト比70〜
150の顆粒形態繊維状マグネシウムオキシサルフェー
トか得られることを見出し、これとタルク、熱可塑性エ
ラストマーおよびポリプロピレン樹脂とを特定の割合で
配合することにより、混線時に材料供給口でブリッジす
ることもなく、従って均一な物性、外観ともに良好なポ
リプロピレン複合材料が得られることを見出し、本発明
に到達した。
フェートで強化され、物性、外観、寸法安定性ともに良
好なポリプロピレン複合材料を得ることを目的として鋭
意研究をした結果、fa維状状マグネシウムオキシサル
フェート水熱反応などにより合成し、250終−以上の
合成体を除去した後、特定の条件下で造粒することによ
り、繊維径0.1−1.8pm 、アスペクト比70〜
150の顆粒形態繊維状マグネシウムオキシサルフェー
トか得られることを見出し、これとタルク、熱可塑性エ
ラストマーおよびポリプロピレン樹脂とを特定の割合で
配合することにより、混線時に材料供給口でブリッジす
ることもなく、従って均一な物性、外観ともに良好なポ
リプロピレン複合材料が得られることを見出し、本発明
に到達した。
即ち、本発明は、(A)メルトフローインデックス3〜
l OOg/10分のポリプロピレン樹1f135〜9
1重量%、(B)繊維状マグネシウムオキシサルフェー
トを合成後、該合成体から250 p、rs以上のもの
を除去後脱水し、次いて造粒、乾燥して形成された繊維
径0.1〜1.a鉢■、アスペクト比70〜150の顆
粒形88維状マグネシウムオキシサルフェート3〜35
重量%、(C)平均粒子径0.5〜2.5gmのタルク
3〜20重量%、(D)熱可塑性エラストマー3〜20
重量%、を含み、且つ前記(A) (B) (C) (
D)の合計100重量部に対し、0.2〜1.0重量部
の金属石鹸を含むことを特徴とするポリプロピレン複合
材料、を提供するものである。
l OOg/10分のポリプロピレン樹1f135〜9
1重量%、(B)繊維状マグネシウムオキシサルフェー
トを合成後、該合成体から250 p、rs以上のもの
を除去後脱水し、次いて造粒、乾燥して形成された繊維
径0.1〜1.a鉢■、アスペクト比70〜150の顆
粒形88維状マグネシウムオキシサルフェート3〜35
重量%、(C)平均粒子径0.5〜2.5gmのタルク
3〜20重量%、(D)熱可塑性エラストマー3〜20
重量%、を含み、且つ前記(A) (B) (C) (
D)の合計100重量部に対し、0.2〜1.0重量部
の金属石鹸を含むことを特徴とするポリプロピレン複合
材料、を提供するものである。
以下1本発明の詳細な説明する。
成分(B)
まず、本発明に使用する顆粒形態繊維状マグネシウムオ
キシサルフェート(以下、成分(B)という)の製造方
法について説明する。
キシサルフェート(以下、成分(B)という)の製造方
法について説明する。
本発明に使用する繊維状マグネシウムオキシサルフェー
トは、その粉末X線回折スペクトルかASTM No
、7−415のそれと良く一致しており、代表的には該
ASTM No、7−415に記載の示性式であるM
g S O4・5Mg0・8H20て表わすことかで
きる。
トは、その粉末X線回折スペクトルかASTM No
、7−415のそれと良く一致しており、代表的には該
ASTM No、7−415に記載の示性式であるM
g S O4・5Mg0・8H20て表わすことかで
きる。
本発明によれば、この繊維状マグネシウムオキシサルフ
ェートは、次に説明する方法によって製造される。
ェートは、次に説明する方法によって製造される。
まず、硫酸マグネシウム水溶液に、水酸化マグネシウム
または酸化マグネシウムを分散させる。
または酸化マグネシウムを分散させる。
分散量は、余り多すぎると繊維状の目的物か得られない
ため、水酸化マグネシウムまたは酸化マグネシウムを、
その濃度が25重量%以下になるように、好ましくは0
.1〜20重量%になるように分散させるのがよい。
ため、水酸化マグネシウムまたは酸化マグネシウムを、
その濃度が25重量%以下になるように、好ましくは0
.1〜20重量%になるように分散させるのがよい。
また、上記示性式から明らかなように、理論的には水酸
化マグネシウムまたは酸化マグネシウム1モルに対し、
硫酸マグネシウムを0.2モルを必要とする。しかし、
水酸化マグネシウムまたは酸化マグネシウムを理論量以
上用いると、反応後系に目的物と未反応の水酸化マグネ
シウムまたは酸化マグネシウムか固体状で共存すること
になりその分離が困難になるため、工業的には硫酸マグ
ネシウムを理論量具−E用いるのが好ましい。すなわち
、水酸化マグネシウムまたは酸化マグネシウム1モルに
対して、硫酸マグネシウムを0.2モル以上用いること
によって、反応後系から目的物の成分(B)を濾過、デ
カンテーションなどの簡単な操作で分離、取得できる。
化マグネシウムまたは酸化マグネシウム1モルに対し、
硫酸マグネシウムを0.2モルを必要とする。しかし、
水酸化マグネシウムまたは酸化マグネシウムを理論量以
上用いると、反応後系に目的物と未反応の水酸化マグネ
シウムまたは酸化マグネシウムか固体状で共存すること
になりその分離が困難になるため、工業的には硫酸マグ
ネシウムを理論量具−E用いるのが好ましい。すなわち
、水酸化マグネシウムまたは酸化マグネシウム1モルに
対して、硫酸マグネシウムを0.2モル以上用いること
によって、反応後系から目的物の成分(B)を濾過、デ
カンテーションなどの簡単な操作で分離、取得できる。
また反応系には、硫酸マグネシウムと水酸化マグネシウ
ムまたは酸化マグネシウムが共存しておればよいので、
硫酸マグネシウムの代りに硫酸の使用も可能である。
ムまたは酸化マグネシウムが共存しておればよいので、
硫酸マグネシウムの代りに硫酸の使用も可能である。
硫酸マグネシウム水溶液に水酸化マグネシウムまたは酸
化マグネシウムを分散させたスラリー状分散水溶液を、
次いで水熱反応に供する。水熱反応は反応系を常圧また
は加圧下で加熱させて行なう。通常はオートクレーブ中
で、蒸気圧下で行なう。
化マグネシウムを分散させたスラリー状分散水溶液を、
次いで水熱反応に供する。水熱反応は反応系を常圧また
は加圧下で加熱させて行なう。通常はオートクレーブ中
で、蒸気圧下で行なう。
水熱反応の温度は、ioo’c以下ではam状の目的物
が得られず、また350°C以上では目的物の脱水現象
が生じるため、100〜350℃、好ましくは120〜
250°Cて行うことが好ましい。また、この反応は固
液反応であるため、固液か十分接触するように攪拌下に
行うのが好ましく反応時間は反応条件によって異なるが
、通常0.1〜30時間が適当である。
が得られず、また350°C以上では目的物の脱水現象
が生じるため、100〜350℃、好ましくは120〜
250°Cて行うことが好ましい。また、この反応は固
液反応であるため、固液か十分接触するように攪拌下に
行うのが好ましく反応時間は反応条件によって異なるが
、通常0.1〜30時間が適当である。
このようにして合成された繊維状マグネシウムオキシサ
ルフェートは、綿状の形態をとっており、従来、これを
乾燥して樹脂とのブレンドを行っていた。本発明では、
綿形態の合成体について以下に記述する後処理を行い、
顆粒形態の繊維状マグネシウムオキシサルフェートを得
、これを用いたのである。
ルフェートは、綿状の形態をとっており、従来、これを
乾燥して樹脂とのブレンドを行っていた。本発明では、
綿形態の合成体について以下に記述する後処理を行い、
顆粒形態の繊維状マグネシウムオキシサルフェートを得
、これを用いたのである。
即ち、合成された綿形態の繊維状マグネシウムオキシサ
ルフェート中から、振動篩にて250JLI以上の毛球
状のものを除去し、次いて含水率65〜80重量%、好
ましくは70〜75重量%に脱水する。本発明では、こ
の脱水操作が極めて重要である。上記条件に脱水しない
場合には、次の造粒時に不具合が生じ、顆粒状とならな
い。即ち、含水率が65重量%未溝の場合には、水分に
よる繊維同士の接着が不足して顆粒状態とならず、80
重量%を超える場合は水分か多いため顆粒同士の再接着
が起きる。
ルフェート中から、振動篩にて250JLI以上の毛球
状のものを除去し、次いて含水率65〜80重量%、好
ましくは70〜75重量%に脱水する。本発明では、こ
の脱水操作が極めて重要である。上記条件に脱水しない
場合には、次の造粒時に不具合が生じ、顆粒状とならな
い。即ち、含水率が65重量%未溝の場合には、水分に
よる繊維同士の接着が不足して顆粒状態とならず、80
重量%を超える場合は水分か多いため顆粒同士の再接着
が起きる。
なお脱水は通常遠心脱水機を用いて行なう、又、含水率
の測定は下記の方法で行なった。
の測定は下記の方法で行なった。
まず、脱水ケーキ10gを秤量びんに取り精秤する0次
いでその秤量びんを160℃で30分間加熱し、水分を
蒸発させ、デシケータ−で室温まで冷却する0次に秤量
びんを精秤し、含水率を下式により計算する。
いでその秤量びんを160℃で30分間加熱し、水分を
蒸発させ、デシケータ−で室温まで冷却する0次に秤量
びんを精秤し、含水率を下式により計算する。
次にこの脱水ケーキを押出造粒機な使って直径1〜5■
騰(φ)、長さ1〜20膳組好ましくは直径2〜4mm
(φ)、長さ2〜7謬騰の顆粒状に造粒後、乾燥機によ
り水分を1重量%以下まで乾燥させ顆粒形態繊維状マグ
ネシウムオキシサルフェートとする。
騰(φ)、長さ1〜20膳組好ましくは直径2〜4mm
(φ)、長さ2〜7謬騰の顆粒状に造粒後、乾燥機によ
り水分を1重量%以下まで乾燥させ顆粒形態繊維状マグ
ネシウムオキシサルフェートとする。
本発明において顆粒形態とは、繊維状マグネシウムオキ
シサルフェートを造粒により、円柱、直方体、グラニユ
ール状にしたもので、平均見掛は直径約1〜4朧論、長
さ約1〜5mmのものをいう。
シサルフェートを造粒により、円柱、直方体、グラニユ
ール状にしたもので、平均見掛は直径約1〜4朧論、長
さ約1〜5mmのものをいう。
本発明で配合される顆粒形態繊維状マグネシウムオキシ
サルフェート(成分(B))は、繊維径か0.1〜1.
8ル温、好ましくは0.1〜1.0μm、アスペクト比
が70〜150、好ましくは90〜130であることが
重要である。繊維径が0、IIL−未満では成形品の剛
性か不足し、1゜8μIを超えると成形品に変形が生じ
る。また、アスペクト比か70未満では成形品の剛性か
不足し、150を超えると成形品に変形か生じる。
サルフェート(成分(B))は、繊維径か0.1〜1.
8ル温、好ましくは0.1〜1.0μm、アスペクト比
が70〜150、好ましくは90〜130であることが
重要である。繊維径が0、IIL−未満では成形品の剛
性か不足し、1゜8μIを超えると成形品に変形が生じ
る。また、アスペクト比か70未満では成形品の剛性か
不足し、150を超えると成形品に変形か生じる。
この成分(B)は金属石鹸を除いた複合材料中に3〜3
5重量%、好ましくは5〜30重量%含有される。含有
量が3重量%未満では剛性が不足し35重量%を超える
と耐衝撃性が不足する。
5重量%、好ましくは5〜30重量%含有される。含有
量が3重量%未満では剛性が不足し35重量%を超える
と耐衝撃性が不足する。
成分(A)
本発明で用いられる成分(A)は、メルトフローインデ
ックスが3〜100 g/10分、好ましくは3〜50
g/10分のポリプロピレン樹脂である。ポリプロピレ
ン樹脂は、結晶性ホモポリマー、プロピレン−エチレン
ブロック共重合体およびプロピレン−エチレンランダム
共重合体など、一般に成形材料の用途に使用されるもの
であれば何でも用いることができるが、これらのうら、
プロピレン−エチレンブロック共重合体が好ましい。
ックスが3〜100 g/10分、好ましくは3〜50
g/10分のポリプロピレン樹脂である。ポリプロピレ
ン樹脂は、結晶性ホモポリマー、プロピレン−エチレン
ブロック共重合体およびプロピレン−エチレンランダム
共重合体など、一般に成形材料の用途に使用されるもの
であれば何でも用いることができるが、これらのうら、
プロピレン−エチレンブロック共重合体が好ましい。
成分(^)のメルトフローインデックスが、3g/IO
分未満では成形時の流動が悪く、成形品の外観か悪くな
り、一方メルトフローインデックスが100g/10分
を超えると成形品の耐衝撃性か低下する。
分未満では成形時の流動が悪く、成形品の外観か悪くな
り、一方メルトフローインデックスが100g/10分
を超えると成形品の耐衝撃性か低下する。
成分(A)は、金属石鹸を除いた複合材料中、35〜9
1i1[i%、好ましくは、46〜87重量%含有され
る。上記含有量が35重量%未満では、成形品の外観が
悪くなり、91重量%を超えると、曲げ弾性率が低下す
る。
1i1[i%、好ましくは、46〜87重量%含有され
る。上記含有量が35重量%未満では、成形品の外観が
悪くなり、91重量%を超えると、曲げ弾性率が低下す
る。
また1本発明の目的から外れない限り、2種以上のポリ
プロピレン樹脂を用いてもよいし、不飽和有機酸または
その誘導体を添加してグラフト法により変性した結晶性
エチレン−プロピレンブロック共重合体を用いてもよい
。
プロピレン樹脂を用いてもよいし、不飽和有機酸または
その誘導体を添加してグラフト法により変性した結晶性
エチレン−プロピレンブロック共重合体を用いてもよい
。
成分(C)
本発明で配合されるタルク(C)は平均粒子径0.5〜
2.5終■、好ましくは1.5〜2.2JJ、1である
ことが重要である。タルクの平均粒子径が0.5gm未
満ではタルクの分散性か不良となる。また平均粒子径が
2.5JLmを超えると成形品の耐衝撃性が低下する。
2.5終■、好ましくは1.5〜2.2JJ、1である
ことが重要である。タルクの平均粒子径が0.5gm未
満ではタルクの分散性か不良となる。また平均粒子径が
2.5JLmを超えると成形品の耐衝撃性が低下する。
また前記タルクは金属石鹸を除く複合材料中3〜20重
量%、好ましくは4〜17重量%含有される。上記含有
量か3重量%未満の場合は、成形品の剛性が十分でなく
20重量%を超えると成形品の外観か悪くなる。
量%、好ましくは4〜17重量%含有される。上記含有
量か3重量%未満の場合は、成形品の剛性が十分でなく
20重量%を超えると成形品の外観か悪くなる。
またタルク(C)は、本発明の目的を逸脱しない範囲で
表面処理を施したものでも良い。
表面処理を施したものでも良い。
成分(D)
本発明のポリプロピレン複合材料において使用される熱
可塑性エラストマーは、例えば、エチレン・プロピレン
ラバー(EPR) 、エチレン・プチレンラバー(EB
R,) 、エチレン・プロピレン・ブチレンラバー(E
PBR)、エチレン・プロピレン・ジエンゴム(EPD
M)等のオレフィン系エラストマー、スチレン・ブタジ
ェン・スチレンゴム(SBS) 、スチレン・イソプレ
ン・スチレンゴム(SIS) 、 SBSの水素添加ゴ
ム(SEBS)、 SISの水素添加ゴム(SEPS)
、スチレン・ブタジェンゴム(SBR)等のスチレン系
エラストマーが好ましく、特にEPR,EBR,EPB
RlSEBS、 5EPSが好ましい。
可塑性エラストマーは、例えば、エチレン・プロピレン
ラバー(EPR) 、エチレン・プチレンラバー(EB
R,) 、エチレン・プロピレン・ブチレンラバー(E
PBR)、エチレン・プロピレン・ジエンゴム(EPD
M)等のオレフィン系エラストマー、スチレン・ブタジ
ェン・スチレンゴム(SBS) 、スチレン・イソプレ
ン・スチレンゴム(SIS) 、 SBSの水素添加ゴ
ム(SEBS)、 SISの水素添加ゴム(SEPS)
、スチレン・ブタジェンゴム(SBR)等のスチレン系
エラストマーが好ましく、特にEPR,EBR,EPB
RlSEBS、 5EPSが好ましい。
前記熱可塑性エラストマーは、金属石鹸を除いた複合材
料中に3〜20重量%、好ましくは4〜17重量%含有
される。上記の含有量が3重量%未満の場合には成形品
の耐衝撃性が低下し、20重量%を超える場合は、成形
品の剛性が低下する。また、熱可塑性エラストマーは、
本発明の目的を逸脱しない範囲で、混合して使用しても
良い。
料中に3〜20重量%、好ましくは4〜17重量%含有
される。上記の含有量が3重量%未満の場合には成形品
の耐衝撃性が低下し、20重量%を超える場合は、成形
品の剛性が低下する。また、熱可塑性エラストマーは、
本発明の目的を逸脱しない範囲で、混合して使用しても
良い。
複合化等について
更に本発明について重要なことは、前記成分(A)、成
分(B)、成分(C)、成分(D)を溶融混合する際、
その合計100重量部に対して0.2〜i、o重量部、
好ましくは0.2〜0.5重量部の金属石鹸を含有せし
めることである。金属石鹸の含有量か上記範囲を逸脱す
ると、成形品の剛性が低下する。
分(B)、成分(C)、成分(D)を溶融混合する際、
その合計100重量部に対して0.2〜i、o重量部、
好ましくは0.2〜0.5重量部の金属石鹸を含有せし
めることである。金属石鹸の含有量か上記範囲を逸脱す
ると、成形品の剛性が低下する。
金属石鹸はM (OOCR) n (M=Ca、Ba。
Mg、Znなど、RCOOH・・・ステアリン酸、ラウ
リル酸、オクチル酸など)で示される種々の金属の高級
脂肪酸塩であり、具体的にはステアリン酸マグネシウム
、ステアリン酸カルシウム、ラウリル酸亜鉛などが挙げ
られる。
リル酸、オクチル酸など)で示される種々の金属の高級
脂肪酸塩であり、具体的にはステアリン酸マグネシウム
、ステアリン酸カルシウム、ラウリル酸亜鉛などが挙げ
られる。
また、この発明のポリプロピレン複合材料は、高速2軸
押出機、多ベント2軸押出機、l軸押出機などの押出機
で混練することが好ましい。
押出機、多ベント2軸押出機、l軸押出機などの押出機
で混練することが好ましい。
この発明のポリプロピレン複合材料から成形される成形
品の性能を更に向上せしめるために、複合材料の各成分
の混合時に、あるいは各成分の混合後に、酸化防止材、
紫外線吸収材、難燃材、帯電防止材、顔料などを配合す
ることもできる。
品の性能を更に向上せしめるために、複合材料の各成分
の混合時に、あるいは各成分の混合後に、酸化防止材、
紫外線吸収材、難燃材、帯電防止材、顔料などを配合す
ることもできる。
[発明の効果]
本発明のポリプロピレン複合材料は1以上説明したよう
に、ポリプロピレン樹脂に、特定の顆粒形態繊維状マグ
ネシウムオキシサルフェート、特定のタルク、および熱
可塑性エラストマーを配合し、溶融混合する際に特定の
金属石鹸を添加することにより得られ、本発明の複合材
料より作られた成形品は、剛性と耐衝撃性のバランスか
良く、外観も良好で変形か小さく、自動車用および家電
用大型部品に好適に使用できるものである。
に、ポリプロピレン樹脂に、特定の顆粒形態繊維状マグ
ネシウムオキシサルフェート、特定のタルク、および熱
可塑性エラストマーを配合し、溶融混合する際に特定の
金属石鹸を添加することにより得られ、本発明の複合材
料より作られた成形品は、剛性と耐衝撃性のバランスか
良く、外観も良好で変形か小さく、自動車用および家電
用大型部品に好適に使用できるものである。
[実施例]
次に本発明を実施例及び比較例により更に詳しく説明す
る。
る。
(実施例1〜6、比較例1〜9)
下記第1表に示す各成分の配合に、更にフェノール系老
化防止剤を0.2重量部配合し、ブレンダーにてよく混
合した後、220℃で、高速2軸押出機にて混練造粒し
た。混練造粒後、射出成形機にて評価用試験片を成形し
、以下の試験法にて評価した。その結果を第1表に示す
。
化防止剤を0.2重量部配合し、ブレンダーにてよく混
合した後、220℃で、高速2軸押出機にて混練造粒し
た。混練造粒後、射出成形機にて評価用試験片を成形し
、以下の試験法にて評価した。その結果を第1表に示す
。
(1)曲げ弾性率
ASTM D2853に準拠。
(2)アイゾツト(I zod)衝撃強度ASTM
D256に準拠。
D256に準拠。
(3)表面外観
樹脂組成物を:160mm X 140層膳x2mm(
厚さ)の鏡面シート状に射出成形し、表面外観を以下の
基準で判定した。
厚さ)の鏡面シート状に射出成形し、表面外観を以下の
基準で判定した。
○:艶かあり、フローマークの発生か認められず良好
×:艶かなく、フローマークの発生か認められ不良
(4)変形
樹脂組成物を10ha(φ) X 1.6mm(厚さ)
の鏡面円板に射出成形し、成形48時間後、該円板を水
平板上に置き、円周上の1点を押えて、最も浮上った個
所の、水平板上からの高さを測定した。
の鏡面円板に射出成形し、成形48時間後、該円板を水
平板上に置き、円周上の1点を押えて、最も浮上った個
所の、水平板上からの高さを測定した。
配合成分としては、次のものを用いた。
(A−1)メルトフローインデ・ンクス9g/10分の
結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体(A−2
)メルトフローインデックス20 g/10分の結晶性
エチレン−プロピレンブロック共重合体(B−1,)平
均見掛は直径1〜4mm、長さ1〜511Ilの顆粒形
態をもち、平均繊維径0.3#Lm、アスペクト比10
0の繊維状マグネシウムオキシサルフェート (B−2) 平均mln径0 、3 gm 、 7.;
Z、へ’) ト比lOOの綿形態繊維状マグネシウムオ
キシサルフェート (C−1)平均粒子径1.9ル■のタルク(C−2)平
均粒子径2.9JLmのタルク(D−1)ムーニー粘度
M L 、、、(100°C)40のエチレン・プロピ
レンラバー(EPR) (商品名:JSREP941
P) (D−2)スチレン系熱可塑性エラストマー(商品名:
クレイトン01657) (GF) 平均繊維径10ル璽、平均m離反6■のガ
ラスファイバー そして、金属右端としてはステアリン酸マグネシウムを
使用した。
結晶性エチレン−プロピレンブロック共重合体(A−2
)メルトフローインデックス20 g/10分の結晶性
エチレン−プロピレンブロック共重合体(B−1,)平
均見掛は直径1〜4mm、長さ1〜511Ilの顆粒形
態をもち、平均繊維径0.3#Lm、アスペクト比10
0の繊維状マグネシウムオキシサルフェート (B−2) 平均mln径0 、3 gm 、 7.;
Z、へ’) ト比lOOの綿形態繊維状マグネシウムオ
キシサルフェート (C−1)平均粒子径1.9ル■のタルク(C−2)平
均粒子径2.9JLmのタルク(D−1)ムーニー粘度
M L 、、、(100°C)40のエチレン・プロピ
レンラバー(EPR) (商品名:JSREP941
P) (D−2)スチレン系熱可塑性エラストマー(商品名:
クレイトン01657) (GF) 平均繊維径10ル璽、平均m離反6■のガ
ラスファイバー そして、金属右端としてはステアリン酸マグネシウムを
使用した。
第1表及び第2表に示す結果から明らかなように、本発
明の実施例1〜6の複合材料は、いずれも良好な品質を
有しており、剛性と耐衝撃性のバランスか良好て、成形
品の変形がなく、しかも外観か良好である。これに対し
、比較例1〜9の組成物は、機械的特性、変形、外観の
いずれかに問題かある。
明の実施例1〜6の複合材料は、いずれも良好な品質を
有しており、剛性と耐衝撃性のバランスか良好て、成形
品の変形がなく、しかも外観か良好である。これに対し
、比較例1〜9の組成物は、機械的特性、変形、外観の
いずれかに問題かある。
(以下余白)
Claims (1)
- (1)(A)メルトフローインデックス3〜100g/
10分のポリプロピレン樹脂35〜91重量%、 (B)繊維状マグネシウムオキシサルフェートを合成後
、該合成体から250μm以上のものを除去後脱水し、
次いで造粒、乾燥して形成された繊維径0.1〜1.8
μm、アスペクト比70〜150の顆粒形態繊維状マグ
ネシウムオキシサルフェート3〜35重量%、 (C)平均粒子径0.5〜2.5μmのタルク3〜20
重量%、 (D)熱可塑性エラストマー3〜20重量%、を含み、
且つ前記(A)(B)(C)(D)の合計100重量部
に対し、0.2〜1.0重量部の金属石鹸を含むことを
特徴とするポリプロピレン複合材料。
Priority Applications (4)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1032146A JPH06102744B2 (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | 顆粒形態繊維状マグネシウムオキシサルフェートで強化されたポリプロピレン複合材料 |
ES90102517T ES2048335T3 (es) | 1989-02-10 | 1990-02-08 | Material compuesto de polipropileno reforzado con oxisulfato de magnesio fibroso de forma granular. |
EP90102517A EP0382229B1 (en) | 1989-02-10 | 1990-02-08 | Polypropylene composite material reinforced with fibrous magnesium oxysulfate of granular form |
DE90102517T DE69004448T2 (de) | 1989-02-10 | 1990-02-08 | Polypropylen-Mischmaterial, verstärkt mit faserförmigem, granuliertem Magnesiumoxysulfat. |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1032146A JPH06102744B2 (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | 顆粒形態繊維状マグネシウムオキシサルフェートで強化されたポリプロピレン複合材料 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02212532A true JPH02212532A (ja) | 1990-08-23 |
JPH06102744B2 JPH06102744B2 (ja) | 1994-12-14 |
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ID=12350761
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Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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JP1032146A Expired - Fee Related JPH06102744B2 (ja) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | 顆粒形態繊維状マグネシウムオキシサルフェートで強化されたポリプロピレン複合材料 |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0382229B1 (ja) |
JP (1) | JPH06102744B2 (ja) |
DE (1) | DE69004448T2 (ja) |
ES (1) | ES2048335T3 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH04106151A (ja) * | 1990-08-24 | 1992-04-08 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | インストルメントパネル |
FR2677987A1 (fr) * | 1991-06-20 | 1992-12-24 | Orgel | Renforcement de polymeres par de la laine minerale. |
JP2019189508A (ja) * | 2018-04-27 | 2019-10-31 | 太平洋セメント株式会社 | 酸化マグネシウム粉末、複合材、および酸化マグネシウム粉末の製造方法 |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2714326B1 (fr) * | 1993-12-28 | 1996-03-01 | Luzenac Talc | Procédé de traitement d'une poudre de talc en vue de l'incorporer dans une matière, en particulier matière thermoplastique. |
US7655721B2 (en) * | 2004-08-19 | 2010-02-02 | Sumitomo Chemical Company, Limited | Method for producing a propylene-based resin composition, a propylene-based resin composition, and an injection molded article |
EP2121287A1 (de) * | 2007-01-25 | 2009-11-25 | Ticona GmbH | Langfaserverstärkte, thermoplastische kunststoffformmasse, verfahren zu ihrer herstellung und ihre verwendung |
CN109651714A (zh) * | 2018-12-29 | 2019-04-19 | 上海普利特复合材料股份有限公司 | 一种快节拍、低密度、薄壁化汽车保险杠用聚丙烯复合材料及其制备方法 |
-
1989
- 1989-02-10 JP JP1032146A patent/JPH06102744B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-02-08 DE DE90102517T patent/DE69004448T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-02-08 ES ES90102517T patent/ES2048335T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-02-08 EP EP90102517A patent/EP0382229B1/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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JPH04106151A (ja) * | 1990-08-24 | 1992-04-08 | Mitsubishi Petrochem Co Ltd | インストルメントパネル |
FR2677987A1 (fr) * | 1991-06-20 | 1992-12-24 | Orgel | Renforcement de polymeres par de la laine minerale. |
JP2019189508A (ja) * | 2018-04-27 | 2019-10-31 | 太平洋セメント株式会社 | 酸化マグネシウム粉末、複合材、および酸化マグネシウム粉末の製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE69004448D1 (de) | 1993-12-16 |
EP0382229A1 (en) | 1990-08-16 |
JPH06102744B2 (ja) | 1994-12-14 |
ES2048335T3 (es) | 1994-03-16 |
EP0382229B1 (en) | 1993-11-10 |
DE69004448T2 (de) | 1994-03-10 |
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