JPH02205660A - 焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 - Google Patents
焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法Info
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- JPH02205660A JPH02205660A JP1027135A JP2713589A JPH02205660A JP H02205660 A JPH02205660 A JP H02205660A JP 1027135 A JP1027135 A JP 1027135A JP 2713589 A JP2713589 A JP 2713589A JP H02205660 A JPH02205660 A JP H02205660A
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製
造法に係り、更に詳しくは、成形加工後の塗装焼付時の
加熱による焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製
造方法に関する。 （従来の技術） 従来、自動車用部品等及び他の用途に使用されるアルミ
ニウム合金板は、プレスや曲げ等の成形加工が行われ、
塗装工程において、塗装した塗膜に強度を保持させるた
めに塗装後加熱（焼付、ベーキング）することが行われ
、併せてこの加熱を利用してアルミニウム合金板の強度
を向上させることが行われている。 近時、省エネルギー及びコストダウンの観点から、焼付
温度が低く、焼付時間が短くなる傾向にあり、この低温
短時間の焼付けで強度が向上するアルミニウム合金板が
強く要望されている。 このような要請に応える技術として、例えば、特開昭６
２−８９８５２号による提案がある。これは、Ｍｇ：０
．４〜１．５％及びＳｉ：０．３〜１．５％、Ｃｕ０．
２〜０．８％を含有し、更に、Ｔｉｅ。 ００５〜０．１％、Ｂ：Ｏ，ＯＯＯ５〜０．０３ ％、
Ｍｎ： ０ 、８％以下、Ｃｒ：０．４％以下、Ｆｅ：
０．５％以下、Ｚｒ：０．２％以下及びＶ：０．１％以
下のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、かつ、
不可避的不純物０．２％以下を含有し、残部が実質的に
ＡｌからなるＡｌ−Ｍｇ−３ｉ−Ｃｕ基合金鋳塊を、バ
ーニング温度以下の温度で通常の均質化処理を行い、熱
間圧延及び冷間圧延を行なって所望の板厚とし、調質処
理として加熱速度１００℃／耐ｎ以上で４８０〜５８０
℃に急速加熱を行い、この温度に３秒以上保持した後、
１００℃までの冷却速度を３００℃／ｍｉｎ以上で急冷
する熱処理を行い、更に、７２時間以内に４０〜１２０
℃の温度で８〜３６時間の最終熱処理を行う方法である
。この方法により得られるアルミニウム合金板は、従来
行われていた２００℃の高温度で６０〜９０分間保持す
るという高温長時間加熱（焼付）による強度向上効果を
有するが、更には、１７５℃で３０分間保持するという
低温短時間の焼付けでも強度が向上するという効果があ
るとされている。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記提案による製造方法においては、″
調質処理として加熱速度１００℃／ａｋｉｎ以上で４８
０〜５８０’Ｃに急速加熱を行い、この温度に３秒以上
保持した後、１００℃までの冷却速度を３００℃／ｍｉ
ｎ以上で急冷する熱処理を行い、更に７２時間以内に４
０〜１２０℃の温度で８〜３６時間の最終熱処理を行う
″とし、調質処理において一旦室温まで冷却してから最
終熱処理を行うとしているが、再加熱（最終熱処理）に
要する熱エネルギーの消費は大変大きく、省エネルギー
及びコストダウンの観点からみて、更なる改善が求めら
れていた。 本発明は、かＮる要請に応えるべくなされたものであっ
て、先の提案に係る方法において更に省エネルギー及び
コストダウンが可能であり、しかも低温短時間ベーキン
グによる焼付硬化性を向上し得る方法を提供することを
目的とするものである。 （課題、を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、先の提案に係る
方法において、調質処理後に室温まで冷却してから再加
熱する場合と、室温まで冷却しないで再加熱する場合と
で低温短時間加熱による焼付硬化性に及ぼす影響に関し
鋭意研究を重ねた。 その結果、室温まで冷却して再加熱した板材は焼付硬化
性に劣るという知見を得た。その理由としては、室温に
おいて生成した時効析出の核は。 その後の焼付塗装時の析出相の成長による強度向上には
寄与しないためであると考えられる。 本発明は、かＮる知見に基づき、更に化学成分、製造条
件について詳細に研究して完成されたものである。 すなわち１本発明に係る焼付硬化性に優れたアルミニウ
ム合金板の製造方法は１Ｍｇ：０．４〜１゜５％及びＳ
ｉ：０．３〜２．３％を含有し、更に、Ｃｕ： ０ 、
８％以下、Ｔｉ： ０ 、１％以下、Ｂ：０，０６％以
下、Ｍｎ：０．８％以下、Ｃｒ： ０ 、４％以下。 Ｂｅ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｖ：０．２
％以下及びＦｅ：０．５％以下のうちの１種又は２種以
上を含有し、残部が実質的にＡｆｌからなる合金鋳塊に
つき、バーニング温度以下の温度で均質化処理を施した
後、熱間圧延を行い、その後３００〜５８０℃の温度で
荒焼鈍又は中間焼鈍を施し或いは施さずして冷間圧延率
５％以上の冷間圧延を行って所望の板厚とした後、溶体
化処理として。 １００℃／ａｋｉｎ以上の加熱速度で４８０〜５８０℃
の温度に急速加熱し、この温度域に３秒以上保持した後
、冷却速度を３００℃／ｍｉｎ以上で５０〜１３０℃の
温度に焼入れする熱処理を施し、そのまま、５０〜１３
０℃の温度で１〜９６時間の温度保持を行うことを特徴
とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず１本発明における化学成分の限定理由について説明
する。 Ｍｇ： ＭｇｊよＳｉと共同して強化を付与する元素であるが、
０．４％未満では強度（以下１強度とは、素材及び１７
５℃の焼付は後の強度をいう）が低く。 ミクロ割れが発生し易い、また１、５％を超えて含有す
ると成形性が悪くなる。したがって、 Ｍｇ含有量は０
．４〜１．５％の範囲とする。 Ｓｉ： ＳｉはＭｇと共同して強化を付与する元素であるが、０
．３％未満では強度が低く、また２、３％を超えて含有
すると成形性が悪くなり、ミクロ割れも発生し易くなる
。したがって、Ｓｉ含有量は０゜３〜２．３％の範囲と
する。 本発明は、これらのＭｇ、Ｓｉを必須成分とし、更に、
以下に説明する元素Ｃｕ、Ｔｉ、Ｂ、Ｍｎ、Ｃｒ、 Ｂ
ｅ、 Ｚｒ、■及びＦａのうちの１種又は２種以上を含
有するものである。 Ｃｕ： Ｃｕは強度向上に付与する元素であるが、０．８％を超
えると耐食性及び成形性が低下する。したがって、Ｃｕ
含有量は０．８％以下とする。 Ｔｉ： Ｔｉは鋳塊の結晶粒を微細にし、かつ、成形性を向上さ
せる元素であるが、０．１％を超えて含有すると粗大な
晶出物を生成し、成形性を低下させる。したがって、Ｔ
１含有量は０．１％以下とする。 Ｂ： ＢはＴｉと同様に鋳塊の結晶粒を微細にし、成形性を向
上させる元素であるが、０．０６％を超えて含有すると
、粗大な晶出物を生成し、成形性を低下させる。したが
って、Ｂ含有量は０．０６％以下とする。 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｚｒ、■、Ｆｅ； Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖは強度を向上させる効果がある元
素であるが、含有量が増加すると粗大な晶出物を生成し
て、成形性を低下させることになり。 またＦｅは強度向上効果は小さいが、同様の理由で成形
性を低下させる。したがって、Ｍｎ含有量は０．８％以
下、Ｃｒ含有量は０．４％以下、Ｚｒ含有量は０．２％
以下、■含有量は０．２％以下、Ｆａ含有量は０．５％
以下とする。 Ｂｅ： Ｂｅは熱間圧延性の向上及び製品の成形性の向上に効果
がある元素であるが、０．２％を超えて含有するとその
効果は飽和する。したがって、Ｂｅ含有量は０．２％以
下とする。 なお、その他の不純物は焼付硬化性及び成形性を害さな
い程度で０．２％以下の含有は許容される。 次に、本発明の製造方法の条件について説明する。 上記化学成分を有するアルミニウム合金鋳塊の均質化処
理は、バーニング温度以下の温度で行うのがよく、特に
成形性及び焼付硬化性を有する組成の場合の均質化処理
は、目的の温度までの加熱速度は２００℃／ｈｒ以下と
するか、又は２段以上の多段均質化処理を行えばよい。 続いて熱間圧延を行うが、この条件は焼付硬化性に及ぼ
す効果は小さいので特に限定する必要はない。 熱間圧延後は冷間圧延を行うが、熱間圧延後に荒焼鈍を
入れ、或いは冷間圧延開始後に中間焼鈍をそれぞれ入れ
てもよい、製品の加工状況によって高い成形性が要求さ
れる場合には、このような焼鈍を入れると成形性が向上
する。焼鈍の温度は３００〜５８０’Ｃの範囲とする。 ３００℃未満では成形性の向上の効果が少なく、また５
８０”Ｃを超えるとバーニングを起こし、成形性が低下
するので好ましくない。 冷間圧延は、成形性向上に効果があり、冷間圧延率が大
きくなるに従って成形性の向上が大きくなるが、圧延率
が５％未満ではその効果が小さい。 したがって、冷間圧延は、圧延率は５％以上で行う。 冷間圧延後は溶体化処理を施すが、この溶体化処理は、
急速加熱で高温短時間の加熱、続いて急速冷却を行うこ
とによって、素材強度、高い成形性及び焼付は後の強度
を向上させる処理であ。すなわち、１００℃／ｍｉｎ以
上で４８０〜５８０℃の高温に急速加熱し、この温度に
３秒以上保持するものであり、加熱温度が４８０℃未満
の温度では強度の向上が少なく、また５９０℃を超える
温度ではバーニングを発生して成形性が低下する。 また、加熱速度が１００℃／ｎ＋ｉｎ未満或いは保持時
間が３秒未満では上記効果が得られない。 次いで、急冷するが、冷却速度が３００℃／ｓｉｎ未満
では焼付後の強度向上が少なく、成形性も低下するので
、冷却速度は３００℃／１Ｉｌｉｎ以上とする。 本発明では、この冷却速度により、５０〜１３０℃の温
度に焼入し、この温度（焼入温度）にて１〜９６時間の
温度保持を行う。この焼入温度並びに焼入機保持する温
度は、５０℃未満では焼付後の強度向上の効果は少なく
、また１３０℃を超えると強度向上の効果は大きいが、
成形性が低下するので好ましくない。また温度保持時間
は、１時間未満では強度向上の効果は少なく、また９６
時間を超えると成形性が低下するので好ましくない。 したがって、焼入温度は５０〜１３０℃の範囲とし、そ
のまま５０〜１３０℃の温度で１〜９６時間の温度保持
を行う。 なお、焼入後、−旦室温まで冷却してから再加熱した場
合には、前述の如く低温短時間加熱による焼付硬化性の
向上効果が上記の場合よりも小さい。 また、ベーキングは、１７５℃×３０分を目安とする低
温短時間加熱であり、２００℃Ｘ６０分のような高温長
時間のベーキングとは区別される。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 失１槻工 第１表に示す化学成分を有するアルミニウム合金を通常
の方法で溶解、鋳造し、得られた鋳塊について、加熱速
度４０℃／ｈｒで５３０℃の温度に４時間保持する均質
化処理を施した後、熱間圧延及び冷間圧延（冷間圧延率
３０％）を行って、１゜Ｏｎ＋ｍ厚の板とした。 この板を加熱速度３００℃／ｍｉｎで５３０℃の温度に
２０秒間保持し、８００℃／ｍｉｎの冷却速度で６０℃
の温度に焼き入れ、そのまま６０℃の温度に４８時間保
持した。 得られた素材の特性並びに焼付（１７５℃×３０分）後
の焼付硬化性（耐力）を第２表に示す。 第２表から明らかなように、本発明例Ｎｏ１〜＆１２は
、比較例Ｎａ １３〜Ｎα２３に比べて５強度。 成形性の優れたバランスのよい材料であることがわかる
。
造法に係り、更に詳しくは、成形加工後の塗装焼付時の
加熱による焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製
造方法に関する。 （従来の技術） 従来、自動車用部品等及び他の用途に使用されるアルミ
ニウム合金板は、プレスや曲げ等の成形加工が行われ、
塗装工程において、塗装した塗膜に強度を保持させるた
めに塗装後加熱（焼付、ベーキング）することが行われ
、併せてこの加熱を利用してアルミニウム合金板の強度
を向上させることが行われている。 近時、省エネルギー及びコストダウンの観点から、焼付
温度が低く、焼付時間が短くなる傾向にあり、この低温
短時間の焼付けで強度が向上するアルミニウム合金板が
強く要望されている。 このような要請に応える技術として、例えば、特開昭６
２−８９８５２号による提案がある。これは、Ｍｇ：０
．４〜１．５％及びＳｉ：０．３〜１．５％、Ｃｕ０．
２〜０．８％を含有し、更に、Ｔｉｅ。 ００５〜０．１％、Ｂ：Ｏ，ＯＯＯ５〜０．０３ ％、
Ｍｎ： ０ 、８％以下、Ｃｒ：０．４％以下、Ｆｅ：
０．５％以下、Ｚｒ：０．２％以下及びＶ：０．１％以
下のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、かつ、
不可避的不純物０．２％以下を含有し、残部が実質的に
ＡｌからなるＡｌ−Ｍｇ−３ｉ−Ｃｕ基合金鋳塊を、バ
ーニング温度以下の温度で通常の均質化処理を行い、熱
間圧延及び冷間圧延を行なって所望の板厚とし、調質処
理として加熱速度１００℃／耐ｎ以上で４８０〜５８０
℃に急速加熱を行い、この温度に３秒以上保持した後、
１００℃までの冷却速度を３００℃／ｍｉｎ以上で急冷
する熱処理を行い、更に、７２時間以内に４０〜１２０
℃の温度で８〜３６時間の最終熱処理を行う方法である
。この方法により得られるアルミニウム合金板は、従来
行われていた２００℃の高温度で６０〜９０分間保持す
るという高温長時間加熱（焼付）による強度向上効果を
有するが、更には、１７５℃で３０分間保持するという
低温短時間の焼付けでも強度が向上するという効果があ
るとされている。 （発明が解決しようとする課題） しかしながら、上記提案による製造方法においては、″
調質処理として加熱速度１００℃／ａｋｉｎ以上で４８
０〜５８０’Ｃに急速加熱を行い、この温度に３秒以上
保持した後、１００℃までの冷却速度を３００℃／ｍｉ
ｎ以上で急冷する熱処理を行い、更に７２時間以内に４
０〜１２０℃の温度で８〜３６時間の最終熱処理を行う
″とし、調質処理において一旦室温まで冷却してから最
終熱処理を行うとしているが、再加熱（最終熱処理）に
要する熱エネルギーの消費は大変大きく、省エネルギー
及びコストダウンの観点からみて、更なる改善が求めら
れていた。 本発明は、かＮる要請に応えるべくなされたものであっ
て、先の提案に係る方法において更に省エネルギー及び
コストダウンが可能であり、しかも低温短時間ベーキン
グによる焼付硬化性を向上し得る方法を提供することを
目的とするものである。 （課題、を解決するための手段） 前記目的を達成するため、本発明者は、先の提案に係る
方法において、調質処理後に室温まで冷却してから再加
熱する場合と、室温まで冷却しないで再加熱する場合と
で低温短時間加熱による焼付硬化性に及ぼす影響に関し
鋭意研究を重ねた。 その結果、室温まで冷却して再加熱した板材は焼付硬化
性に劣るという知見を得た。その理由としては、室温に
おいて生成した時効析出の核は。 その後の焼付塗装時の析出相の成長による強度向上には
寄与しないためであると考えられる。 本発明は、かＮる知見に基づき、更に化学成分、製造条
件について詳細に研究して完成されたものである。 すなわち１本発明に係る焼付硬化性に優れたアルミニウ
ム合金板の製造方法は１Ｍｇ：０．４〜１゜５％及びＳ
ｉ：０．３〜２．３％を含有し、更に、Ｃｕ： ０ 、
８％以下、Ｔｉ： ０ 、１％以下、Ｂ：０，０６％以
下、Ｍｎ：０．８％以下、Ｃｒ： ０ 、４％以下。 Ｂｅ：０．２％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｖ：０．２
％以下及びＦｅ：０．５％以下のうちの１種又は２種以
上を含有し、残部が実質的にＡｆｌからなる合金鋳塊に
つき、バーニング温度以下の温度で均質化処理を施した
後、熱間圧延を行い、その後３００〜５８０℃の温度で
荒焼鈍又は中間焼鈍を施し或いは施さずして冷間圧延率
５％以上の冷間圧延を行って所望の板厚とした後、溶体
化処理として。 １００℃／ａｋｉｎ以上の加熱速度で４８０〜５８０℃
の温度に急速加熱し、この温度域に３秒以上保持した後
、冷却速度を３００℃／ｍｉｎ以上で５０〜１３０℃の
温度に焼入れする熱処理を施し、そのまま、５０〜１３
０℃の温度で１〜９６時間の温度保持を行うことを特徴
とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず１本発明における化学成分の限定理由について説明
する。 Ｍｇ： ＭｇｊよＳｉと共同して強化を付与する元素であるが、
０．４％未満では強度（以下１強度とは、素材及び１７
５℃の焼付は後の強度をいう）が低く。 ミクロ割れが発生し易い、また１、５％を超えて含有す
ると成形性が悪くなる。したがって、 Ｍｇ含有量は０
．４〜１．５％の範囲とする。 Ｓｉ： ＳｉはＭｇと共同して強化を付与する元素であるが、０
．３％未満では強度が低く、また２、３％を超えて含有
すると成形性が悪くなり、ミクロ割れも発生し易くなる
。したがって、Ｓｉ含有量は０゜３〜２．３％の範囲と
する。 本発明は、これらのＭｇ、Ｓｉを必須成分とし、更に、
以下に説明する元素Ｃｕ、Ｔｉ、Ｂ、Ｍｎ、Ｃｒ、 Ｂ
ｅ、 Ｚｒ、■及びＦａのうちの１種又は２種以上を含
有するものである。 Ｃｕ： Ｃｕは強度向上に付与する元素であるが、０．８％を超
えると耐食性及び成形性が低下する。したがって、Ｃｕ
含有量は０．８％以下とする。 Ｔｉ： Ｔｉは鋳塊の結晶粒を微細にし、かつ、成形性を向上さ
せる元素であるが、０．１％を超えて含有すると粗大な
晶出物を生成し、成形性を低下させる。したがって、Ｔ
１含有量は０．１％以下とする。 Ｂ： ＢはＴｉと同様に鋳塊の結晶粒を微細にし、成形性を向
上させる元素であるが、０．０６％を超えて含有すると
、粗大な晶出物を生成し、成形性を低下させる。したが
って、Ｂ含有量は０．０６％以下とする。 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ｚｒ、■、Ｆｅ； Ｍｎ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖは強度を向上させる効果がある元
素であるが、含有量が増加すると粗大な晶出物を生成し
て、成形性を低下させることになり。 またＦｅは強度向上効果は小さいが、同様の理由で成形
性を低下させる。したがって、Ｍｎ含有量は０．８％以
下、Ｃｒ含有量は０．４％以下、Ｚｒ含有量は０．２％
以下、■含有量は０．２％以下、Ｆａ含有量は０．５％
以下とする。 Ｂｅ： Ｂｅは熱間圧延性の向上及び製品の成形性の向上に効果
がある元素であるが、０．２％を超えて含有するとその
効果は飽和する。したがって、Ｂｅ含有量は０．２％以
下とする。 なお、その他の不純物は焼付硬化性及び成形性を害さな
い程度で０．２％以下の含有は許容される。 次に、本発明の製造方法の条件について説明する。 上記化学成分を有するアルミニウム合金鋳塊の均質化処
理は、バーニング温度以下の温度で行うのがよく、特に
成形性及び焼付硬化性を有する組成の場合の均質化処理
は、目的の温度までの加熱速度は２００℃／ｈｒ以下と
するか、又は２段以上の多段均質化処理を行えばよい。 続いて熱間圧延を行うが、この条件は焼付硬化性に及ぼ
す効果は小さいので特に限定する必要はない。 熱間圧延後は冷間圧延を行うが、熱間圧延後に荒焼鈍を
入れ、或いは冷間圧延開始後に中間焼鈍をそれぞれ入れ
てもよい、製品の加工状況によって高い成形性が要求さ
れる場合には、このような焼鈍を入れると成形性が向上
する。焼鈍の温度は３００〜５８０’Ｃの範囲とする。 ３００℃未満では成形性の向上の効果が少なく、また５
８０”Ｃを超えるとバーニングを起こし、成形性が低下
するので好ましくない。 冷間圧延は、成形性向上に効果があり、冷間圧延率が大
きくなるに従って成形性の向上が大きくなるが、圧延率
が５％未満ではその効果が小さい。 したがって、冷間圧延は、圧延率は５％以上で行う。 冷間圧延後は溶体化処理を施すが、この溶体化処理は、
急速加熱で高温短時間の加熱、続いて急速冷却を行うこ
とによって、素材強度、高い成形性及び焼付は後の強度
を向上させる処理であ。すなわち、１００℃／ｍｉｎ以
上で４８０〜５８０℃の高温に急速加熱し、この温度に
３秒以上保持するものであり、加熱温度が４８０℃未満
の温度では強度の向上が少なく、また５９０℃を超える
温度ではバーニングを発生して成形性が低下する。 また、加熱速度が１００℃／ｎ＋ｉｎ未満或いは保持時
間が３秒未満では上記効果が得られない。 次いで、急冷するが、冷却速度が３００℃／ｓｉｎ未満
では焼付後の強度向上が少なく、成形性も低下するので
、冷却速度は３００℃／１Ｉｌｉｎ以上とする。 本発明では、この冷却速度により、５０〜１３０℃の温
度に焼入し、この温度（焼入温度）にて１〜９６時間の
温度保持を行う。この焼入温度並びに焼入機保持する温
度は、５０℃未満では焼付後の強度向上の効果は少なく
、また１３０℃を超えると強度向上の効果は大きいが、
成形性が低下するので好ましくない。また温度保持時間
は、１時間未満では強度向上の効果は少なく、また９６
時間を超えると成形性が低下するので好ましくない。 したがって、焼入温度は５０〜１３０℃の範囲とし、そ
のまま５０〜１３０℃の温度で１〜９６時間の温度保持
を行う。 なお、焼入後、−旦室温まで冷却してから再加熱した場
合には、前述の如く低温短時間加熱による焼付硬化性の
向上効果が上記の場合よりも小さい。 また、ベーキングは、１７５℃×３０分を目安とする低
温短時間加熱であり、２００℃Ｘ６０分のような高温長
時間のベーキングとは区別される。 （実施例） 次に本発明の実施例を示す。 失１槻工 第１表に示す化学成分を有するアルミニウム合金を通常
の方法で溶解、鋳造し、得られた鋳塊について、加熱速
度４０℃／ｈｒで５３０℃の温度に４時間保持する均質
化処理を施した後、熱間圧延及び冷間圧延（冷間圧延率
３０％）を行って、１゜Ｏｎ＋ｍ厚の板とした。 この板を加熱速度３００℃／ｍｉｎで５３０℃の温度に
２０秒間保持し、８００℃／ｍｉｎの冷却速度で６０℃
の温度に焼き入れ、そのまま６０℃の温度に４８時間保
持した。 得られた素材の特性並びに焼付（１７５℃×３０分）後
の焼付硬化性（耐力）を第２表に示す。 第２表から明らかなように、本発明例Ｎｏ１〜＆１２は
、比較例Ｎａ １３〜Ｎα２３に比べて５強度。 成形性の優れたバランスのよい材料であることがわかる
。
−３５゜
去】１１λ
実施例１の第１表に示した＆６のアルミニウム合金（本
発明範囲）を通常の方法により溶解、鋳造して得られた
鋳塊について、加熱速度４０℃／ｈｒで５２０℃の温度
に６時間保持する均質化処理を施した後、熱間圧延及び
冷間圧延を行って１．０量層厚の板とした。 次いでこの板を加熱速度４００℃／分で４５０〜５９０
℃の温度に加熱して１〜６０秒間保持し、６００℃／ｍ
ｉｎの冷却速度で３０〜１５０℃の温度に焼き入れ、そ
のまま３０〜１５０℃の温度に１２〜１２０時間保持し
た。 得られた素材の特性並びに焼付（１７５℃×３０分）後
の焼付硬化性（耐力）を第３表に示す。 第３表から明らかなように１本発明例８１ｍ２〜Ｈａ４
．８１１７〜翫８．翫１０〜動１１、恥１３〜ｈ１４は
、いずれも強度、成形性の優れたバランスのよい材料で
あることがわかる。
発明範囲）を通常の方法により溶解、鋳造して得られた
鋳塊について、加熱速度４０℃／ｈｒで５２０℃の温度
に６時間保持する均質化処理を施した後、熱間圧延及び
冷間圧延を行って１．０量層厚の板とした。 次いでこの板を加熱速度４００℃／分で４５０〜５９０
℃の温度に加熱して１〜６０秒間保持し、６００℃／ｍ
ｉｎの冷却速度で３０〜１５０℃の温度に焼き入れ、そ
のまま３０〜１５０℃の温度に１２〜１２０時間保持し
た。 得られた素材の特性並びに焼付（１７５℃×３０分）後
の焼付硬化性（耐力）を第３表に示す。 第３表から明らかなように１本発明例８１ｍ２〜Ｈａ４
．８１１７〜翫８．翫１０〜動１１、恥１３〜ｈ１４は
、いずれも強度、成形性の優れたバランスのよい材料で
あることがわかる。
ス】１１走
実施例１の第１表に示した魔６のアルミニウム合金（本
発明範囲）を通常の方法により溶解、鋳造して得られた
鋳塊について、加熱速度４０℃／ｈｒで５２０℃のの温
度に６時間保持する均質化処理を施した後、熱間圧延を
行い、続いて圧延率３〜３０％で冷間圧延を行い、１．
０■ｌ厚の板とした。 次いで、加熱速度５０〜３００℃／ｍｉｎで５３０℃の
温度に加熱して２０秒間保持し、２００〜ｂ 入れ、そのまま６０℃の温度に４８時間保持した。 得られた素材の特性並びに焼付（１７５℃×３０分）後
の焼付硬化性（耐力）を第４表に示す。 第４表から明らかなように、本発明例＆２〜Ｎ１１３、
Ｎｃｉ５．＆７は、いずれも強度、成形性の優れたバラ
ンスのよい材料であることがわかる。
発明範囲）を通常の方法により溶解、鋳造して得られた
鋳塊について、加熱速度４０℃／ｈｒで５２０℃のの温
度に６時間保持する均質化処理を施した後、熱間圧延を
行い、続いて圧延率３〜３０％で冷間圧延を行い、１．
０■ｌ厚の板とした。 次いで、加熱速度５０〜３００℃／ｍｉｎで５３０℃の
温度に加熱して２０秒間保持し、２００〜ｂ 入れ、そのまま６０℃の温度に４８時間保持した。 得られた素材の特性並びに焼付（１７５℃×３０分）後
の焼付硬化性（耐力）を第４表に示す。 第４表から明らかなように、本発明例＆２〜Ｎ１１３、
Ｎｃｉ５．＆７は、いずれも強度、成形性の優れたバラ
ンスのよい材料であることがわかる。
ヌｍ先
実施例１の第１表に示した魔６のアルミニウム合金（本
発明範囲）を通常の方法により溶解、鋳造して得られた
鋳塊について、加熱速度４０℃／ｈｒで５２０℃の温度
に４時間保持する均質化処理を施した後、熱間圧延及び
冷間圧延（冷間圧延率３０％）を行って、１．０ｍｍ厚
の板とした。 次いで、この板を加熱速度３００℃／ｍｉｎで５３０℃
の温度に加熱して２０秒間保持し、８００’Ｃ／＋ｓｉ
ｎの冷却速度で６０℃の温度に焼入れ、そのまま６０℃
の温度に４８時間保持した。なお、比較のため、一部に
ついては、焼入後、−旦室温に０．５〜２４時間放置し
た後、６０℃の温度に４８時間保持した。 得られた素材の特性並びに焼付（１７５℃×３０分）後
の焼付硬化性（耐力）を第５表に示す。 第５表から明らかなように１本発明例Ｎａ １は、焼入
温度のままで温度保持するものであるので、−旦室温ま
で冷却して放置してから再加熱するという比較例面＆２
〜＆４と比べて、焼付後の強度の向上が著しい。
発明範囲）を通常の方法により溶解、鋳造して得られた
鋳塊について、加熱速度４０℃／ｈｒで５２０℃の温度
に４時間保持する均質化処理を施した後、熱間圧延及び
冷間圧延（冷間圧延率３０％）を行って、１．０ｍｍ厚
の板とした。 次いで、この板を加熱速度３００℃／ｍｉｎで５３０℃
の温度に加熱して２０秒間保持し、８００’Ｃ／＋ｓｉ
ｎの冷却速度で６０℃の温度に焼入れ、そのまま６０℃
の温度に４８時間保持した。なお、比較のため、一部に
ついては、焼入後、−旦室温に０．５〜２４時間放置し
た後、６０℃の温度に４８時間保持した。 得られた素材の特性並びに焼付（１７５℃×３０分）後
の焼付硬化性（耐力）を第５表に示す。 第５表から明らかなように１本発明例Ｎａ １は、焼入
温度のままで温度保持するものであるので、−旦室温ま
で冷却して放置してから再加熱するという比較例面＆２
〜＆４と比べて、焼付後の強度の向上が著しい。
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、成形性に優れ、
かつ、低温短時間の塗装焼付においても優れた強度向上
性を有するアルミニウム合金板を得ることができ、焼付
硬化性の向上と共に省エネルギー及びコストダウンの効
果が大きい。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚
かつ、低温短時間の塗装焼付においても優れた強度向上
性を有するアルミニウム合金板を得ることができ、焼付
硬化性の向上と共に省エネルギー及びコストダウンの効
果が大きい。 特許出願人 株式会社神戸製鋼所 代理人弁理士 中 村 尚
Claims (2)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｍｇ：０．４〜１．５
％及びＳｉ：０．３〜２．３％を含有し、更に、Ｃｕ：
０．８％以下、Ｔｉ：０．１％以下、Ｂ：０．０６％以
下、Ｍｎ：０．８％以下、Ｃｒ：０．４％以下、Ｂｅ：
０．２％以下、Ｚｒ：０．２％以下、Ｖ：０．２％以下
及びＦｅ：０．５％以下のうちの１種又は２種以上を含
有し、残部が実質的にＡｌからなる合金鋳塊につき、バ
ーニング温度以下の温度で均質化処理を施した後、熱間
圧延を行い、次いで冷間圧延率５％以上の冷間圧延を行
って所望の板厚とした後、溶体化処理として、１００℃
／ｍｉｎ以上の加熱速度で４８０〜５８０℃の温度に急
速加熱し、この温度域に３秒以上保持した後、冷却速度
を３００℃／ｍｉｎ以上で５０〜１３０℃の温度に焼入
れする熱処理を施し、そのまま、５０〜１３０℃の温度
で１〜９６時間の温度保持を行うことを特徴とする焼付
硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法。 - （２）前記熱間圧延後に、３００〜５８０℃の温度で荒
焼鈍又は中間焼鈍を施して該冷間圧延を行う請求項１に
記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1027135A JP2613466B2 (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | 焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1027135A JP2613466B2 (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | 焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02205660A true JPH02205660A (ja) | 1990-08-15 |
| JP2613466B2 JP2613466B2 (ja) | 1997-05-28 |
Family
ID=12212611
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1027135A Expired - Fee Related JP2613466B2 (ja) | 1989-02-06 | 1989-02-06 | 焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2613466B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04147951A (ja) * | 1990-10-09 | 1992-05-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性、形状凍結性及び塗装焼付硬化性に優れた成形加工用アルミニウム合金材の製造法 |
| JPH06116689A (ja) * | 1992-10-07 | 1994-04-26 | Kobe Steel Ltd | 成形性及び焼付硬化性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の製造方法 |
| CH685707A5 (de) * | 1991-12-16 | 1995-09-15 | Alusuisse Lonza Services Ag | Karosserieblech. |
| US6780259B2 (en) | 2001-05-03 | 2004-08-24 | Alcan International Limited | Process for making aluminum alloy sheet having excellent bendability |
| JP2008303449A (ja) * | 2007-06-11 | 2008-12-18 | Furukawa Sky Kk | 成形加工用アルミニウム合金板および成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62177143A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-04 | Kobe Steel Ltd | 成形性、焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造法 |
-
1989
- 1989-02-06 JP JP1027135A patent/JP2613466B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62177143A (ja) * | 1986-01-30 | 1987-08-04 | Kobe Steel Ltd | 成形性、焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板およびその製造法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04147951A (ja) * | 1990-10-09 | 1992-05-21 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形性、形状凍結性及び塗装焼付硬化性に優れた成形加工用アルミニウム合金材の製造法 |
| CH685707A5 (de) * | 1991-12-16 | 1995-09-15 | Alusuisse Lonza Services Ag | Karosserieblech. |
| JPH06116689A (ja) * | 1992-10-07 | 1994-04-26 | Kobe Steel Ltd | 成形性及び焼付硬化性に優れたＡｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金板の製造方法 |
| US6780259B2 (en) | 2001-05-03 | 2004-08-24 | Alcan International Limited | Process for making aluminum alloy sheet having excellent bendability |
| US7029543B2 (en) | 2001-05-03 | 2006-04-18 | Novelis, Inc. | Process for making aluminum alloy sheet having excellent bendability |
| JP2008303449A (ja) * | 2007-06-11 | 2008-12-18 | Furukawa Sky Kk | 成形加工用アルミニウム合金板および成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2613466B2 (ja) | 1997-05-28 |
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|---|---|---|---|
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