JPH0219489A - アルミニウム材の表面処理方法 - Google Patents
アルミニウム材の表面処理方法Info
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- JPH0219489A JPH0219489A JP16977688A JP16977688A JPH0219489A JP H0219489 A JPH0219489 A JP H0219489A JP 16977688 A JP16977688 A JP 16977688A JP 16977688 A JP16977688 A JP 16977688A JP H0219489 A JPH0219489 A JP H0219489A
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Landscapes
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
この発明は、たとえば凝縮器、蒸発器、ラジェータ等の
アルミニウム製熱交換器に用いられるチューブ等のアル
ミニウム材に表面処理を施す方法に関する。
アルミニウム製熱交換器に用いられるチューブ等のアル
ミニウム材に表面処理を施す方法に関する。
この明細書において、「アルミニウム」という語には純
アルミニウムのほかにアルミニウム合金を含むものとす
る。
アルミニウムのほかにアルミニウム合金を含むものとす
る。
従来の技術
従来、アルミニウム製熱交換器用チューブ等のアルミニ
ウム材には、次のような方法で表面処理が施されていた
。すなわち、ジンケート処理によって亜鉛皮膜を形成し
ていた。そして、チューブにフィン等の他の部材をろう
付するさいの加熱によって亜鉛皮膜中の一部の亜鉛がア
ルミニウム中に拡散させられ、アルミニウム材の表面に
亜鉛拡散層が形成されていた。
ウム材には、次のような方法で表面処理が施されていた
。すなわち、ジンケート処理によって亜鉛皮膜を形成し
ていた。そして、チューブにフィン等の他の部材をろう
付するさいの加熱によって亜鉛皮膜中の一部の亜鉛がア
ルミニウム中に拡散させられ、アルミニウム材の表面に
亜鉛拡散層が形成されていた。
発明が解決しようとする課題
しかしながら、従来の方法で表面処理を施した場合には
、ろう付された２つのアルミニウム材の間に亜鉛層が存
在するので、この゛亜鉛層が犠牲的に腐食されると、両
アルミニウム材間に剥がれが発生するという問題がある
。
、ろう付された２つのアルミニウム材の間に亜鉛層が存
在するので、この゛亜鉛層が犠牲的に腐食されると、両
アルミニウム材間に剥がれが発生するという問題がある
。
この発明の目的は、上記間通を解決したアルミニウム材
の表面処理方法を提供することにある。
の表面処理方法を提供することにある。
課題を解決するための手段
この発明によるアルミニウム材の表面処理方法は、アル
ミニウム材に常法で前処理を施した後、亜鉛、ニッケル
および水酸化ナトリウムを含有するメッキ処理浴中で電
気メッキ処理を施して・ニッケルを含む亜鉛合金皮膜を
形成することを特徴とするものである。
ミニウム材に常法で前処理を施した後、亜鉛、ニッケル
および水酸化ナトリウムを含有するメッキ処理浴中で電
気メッキ処理を施して・ニッケルを含む亜鉛合金皮膜を
形成することを特徴とするものである。
上記において、常法の前処理には、たとえばジンケート
処理がある。
処理がある。
上記のメッキ処理浴としては次の組成のものを用いるの
が好ましい。
が好ましい。
Ｚｎ ；６〜１０ｇ／Ｎ
ＮＬ ；１．０〜１．６ｇ／Ｉ！
ＮａＯＨ； １２０〜１５０ｇ／１１
安定剤 ：９０〜１２０ｇ／ｊ！ にッケル用）光沢
剤 ；３〜１５ｍｊ！／ｊ）（亜鉛用）上記において、
メッキ処理浴中のＮｉの量およびＺｎの量を上記量とす
るのが好ましい理由は次の通りである。すなわち、Ｚｎ
の含有量が６ｇ／ｎ未満では形成される皮膜の耐食性が
劣り、１０ｇ／ｌを越えるとコストが高くなって経済的
に不利となるからである。また、Ｎｉの含有量が１．０
ｇ／Ω未満では適正なＺｎ−Ｎｉ合金皮膜が得られず、
１．６ｇ／ＩＩを越えても効果は少なく、コストが高く
なって経済的に不利となるからである。ＺｎおよびＮｉ
は、その量が上記の量となるように、それぞれ化合物の
状態で含有せしめられる。
剤 ；３〜１５ｍｊ！／ｊ）（亜鉛用）上記において、
メッキ処理浴中のＮｉの量およびＺｎの量を上記量とす
るのが好ましい理由は次の通りである。すなわち、Ｚｎ
の含有量が６ｇ／ｎ未満では形成される皮膜の耐食性が
劣り、１０ｇ／ｌを越えるとコストが高くなって経済的
に不利となるからである。また、Ｎｉの含有量が１．０
ｇ／Ω未満では適正なＺｎ−Ｎｉ合金皮膜が得られず、
１．６ｇ／ＩＩを越えても効果は少なく、コストが高く
なって経済的に不利となるからである。ＺｎおよびＮｉ
は、その量が上記の量となるように、それぞれ化合物の
状態で含有せしめられる。
処理浴の温度は２０〜３５℃の範囲にするのが好ましい
。２０℃未満では所定の膜厚の皮膜を形成するのに長時
間を要して作業性が劣り、３５℃を越えると処理浴中の
光沢剤の変質分解をきたし、処理浴の安定性が損なわれ
るとともに、Ｚｎ−Ｎｉ合金皮膜の均一な形成が妨げら
れるからである。
。２０℃未満では所定の膜厚の皮膜を形成するのに長時
間を要して作業性が劣り、３５℃を越えると処理浴中の
光沢剤の変質分解をきたし、処理浴の安定性が損なわれ
るとともに、Ｚｎ−Ｎｉ合金皮膜の均一な形成が妨げら
れるからである。
また、電流密度は０．５〜ＩＯＡ／ｄｒｒ？とするのが
好ましい。その理由は、０，５Ａ／ｄｒｒｒ未満では所
定の膜厚の皮膜を形成するのに長時間を要して作業性が
劣り、ＩＯＡ／ｄｒｒ？を越えると形成される皮膜の膜
厚のばらつきが大きくなるからである。
好ましい。その理由は、０，５Ａ／ｄｒｒｒ未満では所
定の膜厚の皮膜を形成するのに長時間を要して作業性が
劣り、ＩＯＡ／ｄｒｒ？を越えると形成される皮膜の膜
厚のばらつきが大きくなるからである。
また、電気メッキ処理によって形成されるＺｎ−Ｎｉ合
金皮膜の膜厚は０．３〜８．０μｍであることが好まし
い。その理由は、０．３μｍ未満では耐食性が劣るとと
もに均一な膜厚に形成できず、８．０μｍを越えるとコ
ストが高くなって経済的に不利となるからである。この
膜厚は、要求される耐食性を考慮して決められる。最適
膜厚は１〜３μｍである。
金皮膜の膜厚は０．３〜８．０μｍであることが好まし
い。その理由は、０．３μｍ未満では耐食性が劣るとと
もに均一な膜厚に形成できず、８．０μｍを越えるとコ
ストが高くなって経済的に不利となるからである。この
膜厚は、要求される耐食性を考慮して決められる。最適
膜厚は１〜３μｍである。
また、電気メッキ処理によって形成されるＺｎ−Ｎｉ合
金皮膜中のＮｉ含有量は５〜２５ｖｔ％の範囲内にある
ことが好ましい。Ｎｉ含有量が５ｖｔ％未満であれば、
表面処理を施されたアルミニウム材をろう付した後の剥
がれ発生防止効果が少なく、２５ｖｔ％を越えると、Ｚ
ｎ−Ｎｉ合金メッキ皮膜中のＺｎの量が少なくなって陰
極防食効果が低下する。Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ皮膜中の
Ｎｉ量の最適量は、５〜１５ｖｔ％である。
金皮膜中のＮｉ含有量は５〜２５ｖｔ％の範囲内にある
ことが好ましい。Ｎｉ含有量が５ｖｔ％未満であれば、
表面処理を施されたアルミニウム材をろう付した後の剥
がれ発生防止効果が少なく、２５ｖｔ％を越えると、Ｚ
ｎ−Ｎｉ合金メッキ皮膜中のＺｎの量が少なくなって陰
極防食効果が低下する。Ｚｎ−Ｎｉ合金メッキ皮膜中の
Ｎｉ量の最適量は、５〜１５ｖｔ％である。
さらに、電気メッキ処理時の陽極には５ＵＳ３０４など
のステンレス鋼を用いるのがよい。
のステンレス鋼を用いるのがよい。
実施例
以下、この発明の実施例を示す。
ＪＩＳＡＩ１００製アルミニウム製出ルミニウム押出型
材を蛇行状に曲げて蛇行状偏平管を形成した後、この蛇
行状偏平管の表面を常法にしたがって清浄にした。つい
で、これを下記浴組成よりなる亜鉛−ニッケル合金メッ
キ処理浴中に無通電状態で浸漬することによってジンケ
ート処理を施した。
材を蛇行状に曲げて蛇行状偏平管を形成した後、この蛇
行状偏平管の表面を常法にしたがって清浄にした。つい
で、これを下記浴組成よりなる亜鉛−ニッケル合金メッ
キ処理浴中に無通電状態で浸漬することによってジンケ
ート処理を施した。
亜鉛−ニッケル合金メッキ処理浴組成
Ｚｎ ；８ｇ／Ｎ
Ｎｉ ；１．４ｇ／Ｎ
ＮａＯＨ；１３０ｇ／ｊ）
安定剤 ；１００ｇ／Ｎ にッケル用）光沢剤 ；１
０ｍＮ／ＩＩ （亜鉛用）ついで、ジンケート処理の施
された偏平管を同処理浴中に浸漬したまま、続いて５Ｕ
Ｓ３０４を陽極として第１表に示す条件で電気メッキ処
理を施した。そして、形成された亜鉛−ニッケル合金皮
膜の厚さを測定するとともに、該皮膜中のニッケルの量
を測定した。さらに、テープ剥離試験および折曲試験を
施すことによって皮膜の密着性を調べた。これらの結果
を第１表に示す。
０ｍＮ／ＩＩ （亜鉛用）ついで、ジンケート処理の施
された偏平管を同処理浴中に浸漬したまま、続いて５Ｕ
Ｓ３０４を陽極として第１表に示す条件で電気メッキ処
理を施した。そして、形成された亜鉛−ニッケル合金皮
膜の厚さを測定するとともに、該皮膜中のニッケルの量
を測定した。さらに、テープ剥離試験および折曲試験を
施すことによって皮膜の密着性を調べた。これらの結果
を第１表に示す。
（以下余白）
また、インジウム０．０３ｖｔ％を含み、残部アルミニ
ウムおよび不可避不純物からなる心材と、心材の両面を
覆うアルミニウムろう製度材とからなるプレージンゲー
トでコルゲートフィンを形成し、このコルゲートフィン
を上記蛇行状偏平管の隣り合う直管部どうしの間に配置
した。その後、この組合せ体に、ＡＩ Ｆｉ ５５ｖｔ
％、ＫＦ４５νｔ％を原料とする錯体混合物の５ｖｔ％
水性懸濁液からなるフラックスを塗布し、酸素濃度が１
００ ｐｐ１１以下に調整された不活性ガス雰囲気炉中
で、第２表に示す条件でろう付を行なった。そして、蛇
行状偏平管表面の亜鉛拡散距離および亜鉛−ニッケル合
金メッキ皮膜中のニッケル含有量を測定した。さらに、
ＪＩＳ−Ｈ−８６８１に基ず（Ｃａｓｓ Ｔｅ５ｔを
行ない、フィンの偏平管からの脱落時間および偏平管に
貫通孔が形成されるまでの時間を測定した。これらの結
果を第２表に示す。
ウムおよび不可避不純物からなる心材と、心材の両面を
覆うアルミニウムろう製度材とからなるプレージンゲー
トでコルゲートフィンを形成し、このコルゲートフィン
を上記蛇行状偏平管の隣り合う直管部どうしの間に配置
した。その後、この組合せ体に、ＡＩ Ｆｉ ５５ｖｔ
％、ＫＦ４５νｔ％を原料とする錯体混合物の５ｖｔ％
水性懸濁液からなるフラックスを塗布し、酸素濃度が１
００ ｐｐ１１以下に調整された不活性ガス雰囲気炉中
で、第２表に示す条件でろう付を行なった。そして、蛇
行状偏平管表面の亜鉛拡散距離および亜鉛−ニッケル合
金メッキ皮膜中のニッケル含有量を測定した。さらに、
ＪＩＳ−Ｈ−８６８１に基ず（Ｃａｓｓ Ｔｅ５ｔを
行ない、フィンの偏平管からの脱落時間および偏平管に
貫通孔が形成されるまでの時間を測定した。これらの結
果を第２表に示す。
上記第２表によれば、フィンの脱落時間および貫通孔の
発生時間のいずれもが１０００時間をはるかに越えてお
り、この発明の方法で表面処理を施されたアルミニウム
材を、他のアルミニウム材とろう付することにより得ら
れたアルミニウム製品の耐食性が向上することがわかる
。
発生時間のいずれもが１０００時間をはるかに越えてお
り、この発明の方法で表面処理を施されたアルミニウム
材を、他のアルミニウム材とろう付することにより得ら
れたアルミニウム製品の耐食性が向上することがわかる
。
発明の効果
この発明の方法によれば、アルミニウム材の表面に、亜
鉛−ニッケル合金メッキ皮膜を形成することができるの
で、このアルミニウム材どうしまたはこのアルミニウム
材と他のアルミニウム材とをろう付すると、亜鉛−ニッ
ケルメッキ皮膜が形成されていたアルミニウム材の表面
に亜鉛拡散層が形成されるとともに、２つのアルミニウ
ム材間に亜鉛−ニッケル合金層が存在することになる。
鉛−ニッケル合金メッキ皮膜を形成することができるの
で、このアルミニウム材どうしまたはこのアルミニウム
材と他のアルミニウム材とをろう付すると、亜鉛−ニッ
ケルメッキ皮膜が形成されていたアルミニウム材の表面
に亜鉛拡散層が形成されるとともに、２つのアルミニウ
ム材間に亜鉛−ニッケル合金層が存在することになる。
したがって、アルミニウム材表面の亜鉛拡散層および亜
鉛−ニッケル合金層中の亜鉛が犠牲的に腐食されてアル
ミニウム材に孔食が発生するのを防止しうるとともに、
亜鉛−ニッケル合金層中の亜鉛が犠牲的に腐食されても
両者の剥がれの発生が長時間に渡って阻止される。
鉛−ニッケル合金層中の亜鉛が犠牲的に腐食されてアル
ミニウム材に孔食が発生するのを防止しうるとともに、
亜鉛−ニッケル合金層中の亜鉛が犠牲的に腐食されても
両者の剥がれの発生が長時間に渡って阻止される。
以 上
Claims (1)
- アルミニウム材に常法で前処理を施した後、亜鉛、ニッ
ケルおよび水酸化ナトリウムを含有するメッキ処理浴中
で電気メッキ処理を施してニッケルを含む亜鉛合金皮膜
を形成することを特徴とするアルミニウム材の表面処理
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16977688A JPH0219489A (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | アルミニウム材の表面処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16977688A JPH0219489A (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | アルミニウム材の表面処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0219489A true JPH0219489A (ja) | 1990-01-23 |
Family
ID=15892650
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16977688A Pending JPH0219489A (ja) | 1988-07-07 | 1988-07-07 | アルミニウム材の表面処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0219489A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5356723A (en) * | 1991-12-18 | 1994-10-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Multilayer plated aluminum sheets |
| US5436081A (en) * | 1991-02-18 | 1995-07-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Plated aluminum sheet having improved spot weldability |
| JP2008297621A (ja) * | 2007-06-04 | 2008-12-11 | Shimadzu Corp | 亜鉛−ニッケル合金めっき液及び亜鉛−ニッケル合金のめっき方法 |
| US7671249B2 (en) | 2003-10-02 | 2010-03-02 | Hitachi, Ltd. | Operation input device, telecontrol system and telecontrol method |
-
1988
- 1988-07-07 JP JP16977688A patent/JPH0219489A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5436081A (en) * | 1991-02-18 | 1995-07-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Plated aluminum sheet having improved spot weldability |
| US5356723A (en) * | 1991-12-18 | 1994-10-18 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Multilayer plated aluminum sheets |
| US7671249B2 (en) | 2003-10-02 | 2010-03-02 | Hitachi, Ltd. | Operation input device, telecontrol system and telecontrol method |
| JP2008297621A (ja) * | 2007-06-04 | 2008-12-11 | Shimadzu Corp | 亜鉛−ニッケル合金めっき液及び亜鉛−ニッケル合金のめっき方法 |
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