JPS62120455A - アルミニウム合金製ラジェーターのコアの製造方法 - Google Patents
アルミニウム合金製ラジェーターのコアの製造方法Info
- Publication number
- JPS62120455A JPS62120455A JP25771785A JP25771785A JPS62120455A JP S62120455 A JPS62120455 A JP S62120455A JP 25771785 A JP25771785 A JP 25771785A JP 25771785 A JP25771785 A JP 25771785A JP S62120455 A JPS62120455 A JP S62120455A
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- JP
- Japan
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- alloy
- fin
- core
- radiator
- aluminum alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、フィン材に犠牲陽極効果を有するアルミニウ
ム合金を用いて、このフィン材をアルミニウム合金の水
管材と組合わせて、真空ろう付けにより構成したアルミ
ニウム合金製ラジェーターのコアに関するものでおる。
ム合金を用いて、このフィン材をアルミニウム合金の水
管材と組合わせて、真空ろう付けにより構成したアルミ
ニウム合金製ラジェーターのコアに関するものでおる。
従来の技術
従来、犠牲陽極効果を有するアルミニウム合金のフィン
材とプレージングシートを用いた水管材とを組合せて、
真空ろう付げによって構成したアルミニウム合金製のラ
ジェーターのコアは、犠牲陽極フィン材にＡｌ−Ｚｎ系
合金を用いるとともに、水管材のブレージングシー１・
の内皮材にも同系合金を用いている。
材とプレージングシートを用いた水管材とを組合せて、
真空ろう付げによって構成したアルミニウム合金製のラ
ジェーターのコアは、犠牲陽極フィン材にＡｌ−Ｚｎ系
合金を用いるとともに、水管材のブレージングシー１・
の内皮材にも同系合金を用いている。
そして、この合金のほかに犠牲陽極効果を有するアルミ
ニウム合金としてＡｌ−Ｉｎ系合金か知られている。
ニウム合金としてＡｌ−Ｉｎ系合金か知られている。
発明が解決しようとする問題点
従来、ラジェーターのコアの犠牲陽フィン材に用いられ
ているＡｌ−７−ｎ系合金は、コア組立てのための真空
ろう（＝ｊけ時に、Ｚｎが蒸発するので、この系の合金
の犠牲陽極作用は不十分なものとなっている。更に真空
炉が蒸発Ｚｎの付着によって補修の頻度の多いものにな
っている。
ているＡｌ−７−ｎ系合金は、コア組立てのための真空
ろう（＝ｊけ時に、Ｚｎが蒸発するので、この系の合金
の犠牲陽極作用は不十分なものとなっている。更に真空
炉が蒸発Ｚｎの付着によって補修の頻度の多いものにな
っている。
一方、Ｉｎの犠牲陽極効果は古くから知られているが、
（ｎが低融点元素でおって、アルミニウムに添加した場
合、このＡｔ−Ｉｎ合金は鋳物用としては使用できるが
、展伸材としては造塊又は圧延時に割れが発生し、フィ
ン材としての利用は不可能であった。
（ｎが低融点元素でおって、アルミニウムに添加した場
合、このＡｔ−Ｉｎ合金は鋳物用としては使用できるが
、展伸材としては造塊又は圧延時に割れが発生し、フィ
ン材としての利用は不可能であった。
しかしながら、このような欠点が解消できれば、この系
のアルミニウム合金には、Ａｌ−７ｎ系合金にお（、］
る上記の問題点が無いので、犠牲陽極フィン材【こ好適
なものどなり得る。
のアルミニウム合金には、Ａｌ−７ｎ系合金にお（、］
る上記の問題点が無いので、犠牲陽極フィン材【こ好適
なものどなり得る。
そこで、本発明の目的とするところは、前記の製造上の
問題点か無く、かつ真空ろう付（、）夷に優れた犠牲陽
極効果を発揮するように改良したＡｌ−１ｎ系合金を開
発し、この合金を犠１１陽極フィン材に適用し、このフ
ィン材と水管材とを組合ゼて、真空ろう付（ブにより構
成し、水管の外面耐食性を良好ならしめた、アルミニウ
ム合金製ラジェーターを提供することにある。
問題点か無く、かつ真空ろう付（、）夷に優れた犠牲陽
極効果を発揮するように改良したＡｌ−１ｎ系合金を開
発し、この合金を犠１１陽極フィン材に適用し、このフ
ィン材と水管材とを組合ゼて、真空ろう付（ブにより構
成し、水管の外面耐食性を良好ならしめた、アルミニウ
ム合金製ラジェーターを提供することにある。
問題点を解決１−るたへ０王我
本発明は、アルミニウム合金製のラジェーターのコアー
として、前記１］的を達成させるため、下記組成のＡｌ
−１ｎ系合金を犠牲陽怜フィン材に用いて、このフィン
材を、Ａｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系等の耐食アル
ミニウム合金の心材と、Ａ Ｉ −Ｓｉ系あるいはＡｌ
−３１−Ｍｇ系の合金ろうの外皮材とからなるか、又は
これらと更にＡｌ−Ｚｎ系、Ａｌ−８ｎ系等の犠牲陽極
効果を有する合金の内皮材とからなる水管材と組合せて
、１０’ Ｔｏｒｒ以下の雰囲気中でろう付けすること
によりコアーに構成したものである。
として、前記１］的を達成させるため、下記組成のＡｌ
−１ｎ系合金を犠牲陽怜フィン材に用いて、このフィン
材を、Ａｌ−Ｍｎ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系等の耐食アル
ミニウム合金の心材と、Ａ Ｉ −Ｓｉ系あるいはＡｌ
−３１−Ｍｇ系の合金ろうの外皮材とからなるか、又は
これらと更にＡｌ−Ｚｎ系、Ａｌ−８ｎ系等の犠牲陽極
効果を有する合金の内皮材とからなる水管材と組合せて
、１０’ Ｔｏｒｒ以下の雰囲気中でろう付けすること
によりコアーに構成したものである。
前記の犠牲陽極フィン材は、以下のとおりの組成のアル
ミニウム合金である。
ミニウム合金である。
Ｉｎ ： ０．００５〜１％、Ｌ ｉ ： ０．００
０５〜０．１％、Ｍｎ ： ０．５〜１．５％、Ｆｅ
： ０．ｔ 〜０．７％、Ｓ１≦０．４％を含み、
又は更にＺｎ：０．１〜０．４％、Ｓｎ ： ０．０１
〜０．０９％、Ｍｇ：０．１〜２％のいづれか１挿具」
−か、あるいはＣｒ：０．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ：
０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｖ
：０．０１〜０，５％のいづれか１種以上か、若しくは
Ｚｎ ： ０．１〜０．４％、３ｒｌ：０．０１〜０
．０９、Ｍ（Ｊ：０．１〜２％のいづれか１種以上、及
びＣｒ ： ０．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０
５〜０．５％、Ｈ＊：ｏ、ｏ１〜０．５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％のいづれか１種以上を含み、又は以上の各
組成のいづれかに、更にＣｕ≦０，５％を含み、残部が
実質的にＡｌであるアルミニウム合金。
０５〜０．１％、Ｍｎ ： ０．５〜１．５％、Ｆｅ
： ０．ｔ 〜０．７％、Ｓ１≦０．４％を含み、
又は更にＺｎ：０．１〜０．４％、Ｓｎ ： ０．０１
〜０．０９％、Ｍｇ：０．１〜２％のいづれか１挿具」
−か、あるいはＣｒ：０．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ：
０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｖ
：０．０１〜０，５％のいづれか１種以上か、若しくは
Ｚｎ ： ０．１〜０．４％、３ｒｌ：０．０１〜０
．０９、Ｍ（Ｊ：０．１〜２％のいづれか１種以上、及
びＣｒ ： ０．０５〜０．５％、Ｚ ｒ ： ０．０
５〜０．５％、Ｈ＊：ｏ、ｏ１〜０．５％、Ｖ：０．０
１〜０．５％のいづれか１種以上を含み、又は以上の各
組成のいづれかに、更にＣｕ≦０，５％を含み、残部が
実質的にＡｌであるアルミニウム合金。
本発明のラジェーター・コアにおいて、犠牲陽極フィン
材に使用したアルミニウム合金は、Ａｌ−１ｎ系合金に
Ｌｌを添加することによって、Ｉｎ−１−ｉの金属間化
合物を形成せしめ、これによって、この合金において、
従来のへ１−１ｎ系合金に起こるような鋳造又は圧延時
の割れを防止するとともに、この合金によるフィンの真
空加熱時に、蒸気圧の低いｌｉを蒸発・飛散せしめるこ
とによって、Ｉｎ８遊離させて、Ａｔ−Ｉｎ合金として
の犠牲陽極効果を発揮せしめるよう息図したものである
。
材に使用したアルミニウム合金は、Ａｌ−１ｎ系合金に
Ｌｌを添加することによって、Ｉｎ−１−ｉの金属間化
合物を形成せしめ、これによって、この合金において、
従来のへ１−１ｎ系合金に起こるような鋳造又は圧延時
の割れを防止するとともに、この合金によるフィンの真
空加熱時に、蒸気圧の低いｌｉを蒸発・飛散せしめるこ
とによって、Ｉｎ８遊離させて、Ａｔ−Ｉｎ合金として
の犠牲陽極効果を発揮せしめるよう息図したものである
。
１ｎ−１ｉ金金属化合物の溶融点は、Ｉｎ−１−ｉ二元
系状態図から明らかなように、約６２５°Ｃであるため
、通常のＡｌ合金中に析出しても、通常の鋳造又は熱間
加工時に、ｉｎ単独の添加の場合のような低融点に起因
する割れを発生させることがない。
系状態図から明らかなように、約６２５°Ｃであるため
、通常のＡｌ合金中に析出しても、通常の鋳造又は熱間
加工時に、ｉｎ単独の添加の場合のような低融点に起因
する割れを発生させることがない。
次に、本合金における各添７Ｊｎ元素の意義を説明する
。
。
Ｉｎｎラフイン電位を卑にして、犠牲陽極効果を高める
。この向上効果は０．００５％より低い添加量では小さ
く、１％を越えるとフィンの自己耐食性が低下する。
。この向上効果は０．００５％より低い添加量では小さ
く、１％を越えるとフィンの自己耐食性が低下する。
１−ｉ：Ｔｎと金属間化合物をつくり、鋳造、圧延時に
割れを防止する。添加量がｉｒ＋との比において０．０
００５％より少ないと上記効果は得られず、０，１％よ
り多くても効果のより増大は無く、無意味であるうえ添
加の際の耐化消耗が激しく、又自己耐食性も劣化する。
割れを防止する。添加量がｉｒ＋との比において０．０
００５％より少ないと上記効果は得られず、０，１％よ
り多くても効果のより増大は無く、無意味であるうえ添
加の際の耐化消耗が激しく、又自己耐食性も劣化する。
Ｍｎ、Ｆｅ５Ｓ ｉ
：いづれもフィンの強７度向上に有効であり、またフィ
ンの耐高温座屈性を改良する。添ｈＩ量がＭｎで０．５
％、Ｆｅで０．１％よりそれぞれ少なく、またＳｉが僅
少でおると、上記効果は小さく、一方Ｍｎで１．５％、
Ｆｅで０．７％、Ｓ：で０．４％のそれぞれの量より多
いと、板材の成形加工性と自己耐食性を劣化させる。
ンの耐高温座屈性を改良する。添ｈＩ量がＭｎで０．５
％、Ｆｅで０．１％よりそれぞれ少なく、またＳｉが僅
少でおると、上記効果は小さく、一方Ｍｎで１．５％、
Ｆｅで０．７％、Ｓ：で０．４％のそれぞれの量より多
いと、板材の成形加工性と自己耐食性を劣化させる。
Ｚｎ、Ｓｎ、Ｍｇ
：いづれもフィンの電位を卑にして犠牲陽極効果を高め
る。ＭＯは更に強度向上にも有効でおる。添ｔＪｌ′Ｉ
早がＺｎでｏ、ｉ％、Ｓｎで０．０１％、Ｍｑて０．１
％のてれぞれのがより少ないと、上記の効果ｔ、虞小さ
く、７ｎで０．４％、５ｎｒ０．０９％、Ｍｇで２％の
ぞれぞれの椿より多いと、いづれも自己耐食性を劣化さ
せ、更にＭｇの場合には、板材の成形加工が困難であり
、Ｓｎの場合には、造塊、圧延の際に割れが発生し、７
ｎの場合フィンの耐座屈性が低下する。
る。ＭＯは更に強度向上にも有効でおる。添ｔＪｌ′Ｉ
早がＺｎでｏ、ｉ％、Ｓｎで０．０１％、Ｍｑて０．１
％のてれぞれのがより少ないと、上記の効果ｔ、虞小さ
く、７ｎで０．４％、５ｎｒ０．０９％、Ｍｇで２％の
ぞれぞれの椿より多いと、いづれも自己耐食性を劣化さ
せ、更にＭｇの場合には、板材の成形加工が困難であり
、Ｓｎの場合には、造塊、圧延の際に割れが発生し、７
ｎの場合フィンの耐座屈性が低下する。
Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｖ
：いづれもフィンの耐高温座屈性を改善する。添加■が
Ｃｒ、Ｚｒ’ｐそれぞれ０．０５％より少なく、Ｔｉ、
Ｖでそれぞれ０．０１％より少ないと上記の効果は小さ
く、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｖかいづれも０．５％より多い
と板材の加工性、耐食性を劣化させる。
Ｃｒ、Ｚｒ’ｐそれぞれ０．０５％より少なく、Ｔｉ、
Ｖでそれぞれ０．０１％より少ないと上記の効果は小さ
く、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｖかいづれも０．５％より多い
と板材の加工性、耐食性を劣化させる。
Ｃｕ二フィンの強度を高める。添加量が著しく少ないと
、この効果は小さい。０．５％より多いとフィンの電位
を真にするので、フィンの陽極犠牲効果を損う。
、この効果は小さい。０．５％より多いとフィンの電位
を真にするので、フィンの陽極犠牲効果を損う。
次に、本発明の実施例について述べる。
実施例
本発明によるラジェーター・コアの実施例及び比較例の
それにおいてフィン材に使用する合金の化学組成をフィ
ン相別に表１に掲げる。
それにおいてフィン材に使用する合金の化学組成をフィ
ン相別に表１に掲げる。
表１に掲げた各フィン材ごとに、これを用い、一方、水
管材として、その心材に３００３合金、内皮材に７０７
２合金、外皮材に４００４合金をそれぞれ用いたプレー
ジングシートで製作した三重クラッド偏平管（肉厚０．
４ｍｍｔ ）を用いて、フィン材と水管材を組合せて、
真空ろう付け（２Ｘ１０−５Ｔｏｒｒ、６００’Ｃ）に
よってラジェーター・コアを製作した。
管材として、その心材に３００３合金、内皮材に７０７
２合金、外皮材に４００４合金をそれぞれ用いたプレー
ジングシートで製作した三重クラッド偏平管（肉厚０．
４ｍｍｔ ）を用いて、フィン材と水管材を組合せて、
真空ろう付け（２Ｘ１０−５Ｔｏｒｒ、６００’Ｃ）に
よってラジェーター・コアを製作した。
ただし、フィン材は、その合金の鋳塊を５４０’ＣＸ８
ｈｒのソーキング後、４８０’Ｃにて熱間圧延し、冷間
圧延、中間焼鈍を施してＲ終板厚０．１１ｍｍｔの板材
に仕上げた。ラジェーター・コアの製造に際しては、フ
ィン材をフィンの表面積が水管の外表面面積の６倍にな
るようにし、かつフィンピッチを３ｍｍにして水管材に
組付けた。
ｈｒのソーキング後、４８０’Ｃにて熱間圧延し、冷間
圧延、中間焼鈍を施してＲ終板厚０．１１ｍｍｔの板材
に仕上げた。ラジェーター・コアの製造に際しては、フ
ィン材をフィンの表面積が水管の外表面面積の６倍にな
るようにし、かつフィンピッチを３ｍｍにして水管材に
組付けた。
次いで、製作されたラジェーター・コア全部について、
水管の外面耐食性を調査した。耐食性の評価は、下記３
種の腐食試験を１ケ月間実施して、水管に生じた最大孔
食深さによった。
水管の外面耐食性を調査した。耐食性の評価は、下記３
種の腐食試験を１ケ月間実施して、水管に生じた最大孔
食深さによった。
（１）塩水噴霧試験： Ｊ Ｉ ５−Ｚ−２３７１（２
）乾湿交互浸漬試験： ３％ＮａＣｌ水溶液、ＤＨ＝３
（さく酸で調整）、 ４０℃×３０分浸漬＝５０°Ｃ ×３０分乾燥の繰り返し く３）ＣＡＳＳ試験： Ｊ ｌ５−）−１−８６８１以
上の試験の結果を表２に示す。なお、表２の各コアは、
そのＮｏ、数と同−Ｎｏ、数の表１のフィン材を使用し
たものでおる。
）乾湿交互浸漬試験： ３％ＮａＣｌ水溶液、ＤＨ＝３
（さく酸で調整）、 ４０℃×３０分浸漬＝５０°Ｃ ×３０分乾燥の繰り返し く３）ＣＡＳＳ試験： Ｊ ｌ５−）−１−８６８１以
上の試験の結果を表２に示す。なお、表２の各コアは、
そのＮｏ、数と同−Ｎｏ、数の表１のフィン材を使用し
たものでおる。
表２で明らかなように、本発明のラジェーター・コアは
、いづれもフィン材の犠牲陽極効果によって、水管外面
の耐食性が極めて優れている。
、いづれもフィン材の犠牲陽極効果によって、水管外面
の耐食性が極めて優れている。
これに対し、比較例のコアはいづれも水管外面の耐食性
は劣化している。特に、Ｎｏ、１７〜Ｎ Ｏ，２２の各
コアでは、フィン材がＮｏ、１７でＩｎ、Ｎｏ、１８で
Ｍｎ５Ｎ０．２０でＱｕ、Ｎｏ、２２でＺｎがそれぞれ
多すぎるため、フィンの自己腐食が著しい。したがって
水管の腐食が著しい。また、Ｎ ０．２４〜２７のコア
では、各フィン材でＣｒ１Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖのいづれかが
多すぎるために、フィンの犠牲陽極効果が十分でなく、
本管の耐食性が本発明によるコアに比べて低い。比較例
のコアＮ ０．２８〜３１は、フィン材に犠牲陽極効果
が無いか、又はあっても不十分でおるため、水管の腐食
が著しい。
は劣化している。特に、Ｎｏ、１７〜Ｎ Ｏ，２２の各
コアでは、フィン材がＮｏ、１７でＩｎ、Ｎｏ、１８で
Ｍｎ５Ｎ０．２０でＱｕ、Ｎｏ、２２でＺｎがそれぞれ
多すぎるため、フィンの自己腐食が著しい。したがって
水管の腐食が著しい。また、Ｎ ０．２４〜２７のコア
では、各フィン材でＣｒ１Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖのいづれかが
多すぎるために、フィンの犠牲陽極効果が十分でなく、
本管の耐食性が本発明によるコアに比べて低い。比較例
のコアＮ ０．２８〜３１は、フィン材に犠牲陽極効果
が無いか、又はあっても不十分でおるため、水管の腐食
が著しい。
以上に加え、本発明によりフィン材に使用した合金は、
フィン材の製造において、造塊・圧延の工程に何らの問
題点は認められなかったが、比較例コアで使用したフィ
ン材には、フィン材の製造において、鋳塊又はスラブに
割れを発生して圧延困難になったものがめった。
フィン材の製造において、造塊・圧延の工程に何らの問
題点は認められなかったが、比較例コアで使用したフィ
ン材には、フィン材の製造において、鋳塊又はスラブに
割れを発生して圧延困難になったものがめった。
Ｒ更の勿里
本発明によるアルミニウム合金製ラジェータ・−・コア
は、そのフィン材に真空加熱後において優れた犠牲陽極
効果を発揮するＡｌ−［−１ｉ系合金を用いたことによ
って、真空ろう付（ブにより製作されたラジェーター・
コアとして、その水管外面の耐食性が優れたものである
。
は、そのフィン材に真空加熱後において優れた犠牲陽極
効果を発揮するＡｌ−［−１ｉ系合金を用いたことによ
って、真空ろう付（ブにより製作されたラジェーター・
コアとして、その水管外面の耐食性が優れたものである
。
Claims (1)
- Ｉｎ：０．００５〜１％、Ｌｉ：０．０００５〜０．１
％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ｆｅ：０．１〜０．７％
、Ｓｉ≦０．４％を含み、又は更にＺｎ：０．１〜０．
４％、Ｓｎ：０．０１〜０．０９％、Ｍｇ：０．１〜２
％のいづれか１種以上か、あるいはＣｒ：０．０５〜０
．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．５％、Ｔｉ：０．０１〜
０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％のいづれか１種以上
か、若しくはＺｎ：０．１〜０．４％、Ｓｎ：０．０１
〜０．０９、Ｍｇ：０．１〜２％のいづれか１種以上、
及びＣｒ：０．０５〜０．５％、Ｚｒ：０．０５〜０．
５％、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．
５％のいづれか１種以上を含み、又は以上の各組成のい
づれかに、更にＣｕ≦０．５％を含み、残部が実質的に
Ａｌであるアルミニウム合金のフィン材を、Ａｌ−Ｍｎ
系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｃｕ系等の耐食アルミニウム合金の心
材と、Ａｌ−Ｓｉ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｍｇ系の合金ろうの
外皮剤とから成るか、又はこれらと更にＡｌ−Ｚｎ系、
Ａｌ−Ｓｎ系等の犠牲陽極効果を有する合金の内皮材と
から成る水管材と組合わせて、１０＾−＾２Ｔｏｒｒ以
下の雰囲気中でろう付けすることにより構成したことを
特徴とするアルミニウム合金製ラジエーターのコア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25771785A JPS62120455A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | アルミニウム合金製ラジェーターのコアの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25771785A JPS62120455A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | アルミニウム合金製ラジェーターのコアの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62120455A true JPS62120455A (ja) | 1987-06-01 |
| JPH0142791B2 JPH0142791B2 (ja) | 1989-09-14 |
Family
ID=17310122
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25771785A Granted JPS62120455A (ja) | 1985-11-19 | 1985-11-19 | アルミニウム合金製ラジェーターのコアの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62120455A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6475893A (en) * | 1987-09-16 | 1989-03-22 | Sumitomo Light Metal Ind | Heat exchanger made of aluminum alloy |
| JPH05240594A (ja) * | 1992-02-28 | 1993-09-17 | Showa Alum Corp | 熱交換器 |
| JP2009162450A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
-
1985
- 1985-11-19 JP JP25771785A patent/JPS62120455A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6475893A (en) * | 1987-09-16 | 1989-03-22 | Sumitomo Light Metal Ind | Heat exchanger made of aluminum alloy |
| JPH0567878B2 (ja) * | 1987-09-16 | 1993-09-27 | Sumitomo Light Metal Ind | |
| JPH05240594A (ja) * | 1992-02-28 | 1993-09-17 | Showa Alum Corp | 熱交換器 |
| JP2009162450A (ja) * | 2008-01-09 | 2009-07-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | アルミニウム製熱交換器及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0142791B2 (ja) | 1989-09-14 |
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