JPH02180767A - アルミナ―ムライト―炭化珪素系複合焼結体 - Google Patents
アルミナ―ムライト―炭化珪素系複合焼結体Info
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- JPH02180767A JPH02180767A JP63331450A JP33145088A JPH02180767A JP H02180767 A JPH02180767 A JP H02180767A JP 63331450 A JP63331450 A JP 63331450A JP 33145088 A JP33145088 A JP 33145088A JP H02180767 A JPH02180767 A JP H02180767A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、アルミナ
合焼結体に関する。
ムライト−炭化珪素系複
〔従来技術とその課題〕
一般に、セラミックス材料は、電気絶縁性1.硬度、化
学的安定性等が必要とされる場合に最適の素材として使
用されている。中でも、アルミナ焼結体は電気絶縁性、
硬度、化学的安定性等に優れる上、安価であるため、最
も広範囲に使用されている。しかしながら、近年、セラ
ミックス材料の使用条件は過酷になる一方であり、窒化
珪素、炭化珪素、部分安定化ジルコニア等の電気絶縁性
、硬度、化学的安定性等に一層優れた素材を中心とした
応用研究が進められており、アルミナは機械的特性によ
ってその適用範囲が限界に近付いているのが実情である
。
学的安定性等が必要とされる場合に最適の素材として使
用されている。中でも、アルミナ焼結体は電気絶縁性、
硬度、化学的安定性等に優れる上、安価であるため、最
も広範囲に使用されている。しかしながら、近年、セラ
ミックス材料の使用条件は過酷になる一方であり、窒化
珪素、炭化珪素、部分安定化ジルコニア等の電気絶縁性
、硬度、化学的安定性等に一層優れた素材を中心とした
応用研究が進められており、アルミナは機械的特性によ
ってその適用範囲が限界に近付いているのが実情である
。
即ち、アルミナ基セラミックスは、化学的に安定であり
、高硬度であるため化学機器用治具、耐摩耗用粉体輸送
管等、−殻構造用材料として利用されているが、強度、
耐衝撃性、靭性等が比較的低く、その用途に限界が生じ
ている。
、高硬度であるため化学機器用治具、耐摩耗用粉体輸送
管等、−殻構造用材料として利用されているが、強度、
耐衝撃性、靭性等が比較的低く、その用途に限界が生じ
ている。
このような実情を打破するために、最近になって高強度
アルミナ基セラミックス材としてアルミナ−ジルコニア
−炭化珪素複合焼結体が提案されている。このアルミナ
−ジルコニア−炭化珪素複合焼結体は、靭性を高めるた
めにアルミナに炭化珪素ウィスカーを添加し、耐熱性、
耐衝撃性等を高めるために部分安定化ジルコニアを配合
している。このアルミナ−ジルコニア−炭化珪素複合焼
結体は耐熱衝撃性、熱間強度等の機械的特性が必ずしも
十分ではなく、その適用範囲を広げる上では不満が残さ
れているが、現在までのところ、これより高強度なアル
ミナ基セラミックス材は提案されていない。
アルミナ基セラミックス材としてアルミナ−ジルコニア
−炭化珪素複合焼結体が提案されている。このアルミナ
−ジルコニア−炭化珪素複合焼結体は、靭性を高めるた
めにアルミナに炭化珪素ウィスカーを添加し、耐熱性、
耐衝撃性等を高めるために部分安定化ジルコニアを配合
している。このアルミナ−ジルコニア−炭化珪素複合焼
結体は耐熱衝撃性、熱間強度等の機械的特性が必ずしも
十分ではなく、その適用範囲を広げる上では不満が残さ
れているが、現在までのところ、これより高強度なアル
ミナ基セラミックス材は提案されていない。
本発明は、上記の事情を考慮してなされたものであり、
従来よりも耐熱衝撃性、高温強度、靭性の優れたアルミ
ナ基セラミックス材を提供することを目的とするもので
ある。
従来よりも耐熱衝撃性、高温強度、靭性の優れたアルミ
ナ基セラミックス材を提供することを目的とするもので
ある。
本発明に係るアルミナ−ムライト−炭化珪素系複合焼結
体は、上記の目的を達成するため、平均粒径0.1〜I
Oμmのアルミナ35〜70重量%、平均粒径0.1〜
10μmのシリカ10〜25重量%、直径10μm以下
、アスペクト比3〜200の炭化珪素ウィスカ−5ル4
0 成され、あるいは、この構成中のアルミナ、シリカの一
部分あるいは全部が平均粒径0.1〜10μmのムライ
トで置換した混合体を、ホットプレス焼結により焼結さ
せてなる。
体は、上記の目的を達成するため、平均粒径0.1〜I
Oμmのアルミナ35〜70重量%、平均粒径0.1〜
10μmのシリカ10〜25重量%、直径10μm以下
、アスペクト比3〜200の炭化珪素ウィスカ−5ル4
0 成され、あるいは、この構成中のアルミナ、シリカの一
部分あるいは全部が平均粒径0.1〜10μmのムライ
トで置換した混合体を、ホットプレス焼結により焼結さ
せてなる。
本発明においては、アルミナに炭化珪素ウィスカーを添
加することによりアルミナ基セラミックスの靭性が高め
られ、また、高温下での強度低下も少なくでき、しかも
、耐熱衝撃性を高めることができる。即ち、−船釣に炭
化珪素ウィスカーは嵩が大きく緻密化が困難であるが、
本発明においては配合された各素材を焼結する方法とし
てホットプレスによる焼結を採用することにより簡単に
炭化珪素ウィスカーを緻密化させ、これにより、高温時
の強度低下が特に小さく、タラツクデフレクション、ウ
ィスカーの引き抜き等の複合効果により高強度、高靭性
を兼備した材料が得られる。
加することによりアルミナ基セラミックスの靭性が高め
られ、また、高温下での強度低下も少なくでき、しかも
、耐熱衝撃性を高めることができる。即ち、−船釣に炭
化珪素ウィスカーは嵩が大きく緻密化が困難であるが、
本発明においては配合された各素材を焼結する方法とし
てホットプレスによる焼結を採用することにより簡単に
炭化珪素ウィスカーを緻密化させ、これにより、高温時
の強度低下が特に小さく、タラツクデフレクション、ウ
ィスカーの引き抜き等の複合効果により高強度、高靭性
を兼備した材料が得られる。
また、高温下での強度低下はムライトあるいは焼成によ
りムライト組成が得られるアルミナとシリカとを配合す
ることにより一層減少される。
りムライト組成が得られるアルミナとシリカとを配合す
ることにより一層減少される。
本発明において、ムライトはアルミナとシリカとを出発
原料とし、焼結中にムライト組成になるようにしてもよ
(、市販されているムライト粉末を使用してもよい。
原料とし、焼結中にムライト組成になるようにしてもよ
(、市販されているムライト粉末を使用してもよい。
アルミナ、シリカを添加する場合、その粒径は0、1μ
m〜10μmが好ましい。粒径0.1μm以下の微粉で
は凝集の問題があり、取扱に困難が生じるので好ましく
ない。また、10μm以上になるとウィスカーとの混合
性及び焼結特性が損なわれるので好ましくない。
m〜10μmが好ましい。粒径0.1μm以下の微粉で
は凝集の問題があり、取扱に困難が生じるので好ましく
ない。また、10μm以上になるとウィスカーとの混合
性及び焼結特性が損なわれるので好ましくない。
アルミナの配合量は35〜70重量%の範囲が好ましい
。35重量%以下ではシリカの割合がムライト組成より
も多くなり、低融点物を生成し易くなり安定性が損なわ
れるので好ましくなく、また、70重量%以上ではシリ
カ及び炭化珪素つ゛イスカーを添加することにより得ら
れる効果が薄(なるので好ましくない。
。35重量%以下ではシリカの割合がムライト組成より
も多くなり、低融点物を生成し易くなり安定性が損なわ
れるので好ましくなく、また、70重量%以上ではシリ
カ及び炭化珪素つ゛イスカーを添加することにより得ら
れる効果が薄(なるので好ましくない。
シリカの配合量は10〜25重量%であることが好まし
い。シリカの配合量が10重量%以下では、シリカを添
加することにより得られる効果が薄くなるので好ましく
なく、25重量%以上になるとシリカの割合がムライト
組成よりも多(なり。
い。シリカの配合量が10重量%以下では、シリカを添
加することにより得られる効果が薄くなるので好ましく
なく、25重量%以上になるとシリカの割合がムライト
組成よりも多(なり。
低融点物を生成し易くなり安定性が損なわれるので好ま
しくない。
しくない。
炭化珪素ウィスカーの添加量は5〜40重量%であるこ
とが好ましい。5重量%以下では、炭化珪素ウィスカー
を添加することにより得られる効果が薄くなるので好ま
しくなく、40重量%以上ではウィスカーの混合が困難
になり、得られる成形体も嵩高となり、強度も小さくな
るので好ましくない。
とが好ましい。5重量%以下では、炭化珪素ウィスカー
を添加することにより得られる効果が薄くなるので好ま
しくなく、40重量%以上ではウィスカーの混合が困難
になり、得られる成形体も嵩高となり、強度も小さくな
るので好ましくない。
この炭化珪素ウィスカーのアスペクト比は3〜200の
ものが好ましい.アスペクト比が3以下では粒子に近い
形状になって引き抜き効果が著しく低下するので好まし
くない。また、アスペクト比が200以上になるとウィ
スカーどうしの絡まりが著しくなり、粉末との混合に難
点が生じるので好ましくない。
ものが好ましい.アスペクト比が3以下では粒子に近い
形状になって引き抜き効果が著しく低下するので好まし
くない。また、アスペクト比が200以上になるとウィ
スカーどうしの絡まりが著しくなり、粉末との混合に難
点が生じるので好ましくない。
平均粒径0.6μm、純度99%以上のアルミナ粉末3
0重量%と、平均粒径0.4μm、純度99%以上のシ
リカ粉末8.5重量%と、液相プロセスにより製造され
た平均粒径0.5μm、純度99%のムライト粉末31
.5重量%と、直径0.1〜1.0μm、長さ20〜2
00μm、アスペクト比20〜200の炭化珪素ウィス
カー30重量%を配合してアルミナポットで湿式混合し
、この配合物を乾燥造粒した。この混合粉の一部分を黒
鉛型中に充填し、アルゴンガス雰囲気中で1600℃、
1800℃の各温度でホントブレス焼結を実施した。ホ
ットプレスの圧力は300kg/−とし、ホットプレス
時間は60分とした。
0重量%と、平均粒径0.4μm、純度99%以上のシ
リカ粉末8.5重量%と、液相プロセスにより製造され
た平均粒径0.5μm、純度99%のムライト粉末31
.5重量%と、直径0.1〜1.0μm、長さ20〜2
00μm、アスペクト比20〜200の炭化珪素ウィス
カー30重量%を配合してアルミナポットで湿式混合し
、この配合物を乾燥造粒した。この混合粉の一部分を黒
鉛型中に充填し、アルゴンガス雰囲気中で1600℃、
1800℃の各温度でホントブレス焼結を実施した。ホ
ットプレスの圧力は300kg/−とし、ホットプレス
時間は60分とした。
実施例と同じ混合粉を静水圧プレスによってlt/cj
で成形した後、アルゴン(Ar)ガス雰囲気中で焼結温
度1600℃あるいは1700℃、焼結時間3時間で常
圧の下で焼結した。
で成形した後、アルゴン(Ar)ガス雰囲気中で焼結温
度1600℃あるいは1700℃、焼結時間3時間で常
圧の下で焼結した。
また、別の比較例として常法によりアルミナ焼結体を形
成した。
成した。
実施例及び比較例で得た焼結体からそれぞれ厚さ311
×幅4關×長さ40龍の試験片を採取し、JISR16
01に規定される方法によって3点曲げ試験を室温で行
った。又、試験片を1300℃に保持し同様な曲げ試験
を行った。更に、ビッカース硬度計を使用してIM法に
よって破壊靭性を測定した。耐熱衝撃性は所定の温度に
15分間材料を保持した後水中に入れて急冷し、室温で
の曲げ強度が低下するときの保持温度を耐熱衝撃温度差
(ΔT)として評価した。これらの結果を第1表と第2
表に示す。
×幅4關×長さ40龍の試験片を採取し、JISR16
01に規定される方法によって3点曲げ試験を室温で行
った。又、試験片を1300℃に保持し同様な曲げ試験
を行った。更に、ビッカース硬度計を使用してIM法に
よって破壊靭性を測定した。耐熱衝撃性は所定の温度に
15分間材料を保持した後水中に入れて急冷し、室温で
の曲げ強度が低下するときの保持温度を耐熱衝撃温度差
(ΔT)として評価した。これらの結果を第1表と第2
表に示す。
これらの表から明らかなように、上記実施例は高温時に
おける機械的強度がアルミナ及び従来のアルミナ複合材
等の従来のアルミナ基セラミックス材よりも大幅に改善
されており、靭性も高められている。
おける機械的強度がアルミナ及び従来のアルミナ複合材
等の従来のアルミナ基セラミックス材よりも大幅に改善
されており、靭性も高められている。
以上のように、本発明に係るアルミナ−ムライト−炭化
珪素系複合焼結体によれば、耐熱衝撃性、高温強度、靭
性が優れ、従来よりも過酷な使用条件の下でも使用でき
る。
珪素系複合焼結体によれば、耐熱衝撃性、高温強度、靭
性が優れ、従来よりも過酷な使用条件の下でも使用でき
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 〔1〕平均粒径0.1〜10μmのアルミナ35〜70
重量%、平均粒径0.1〜10μmのシリカ10〜25
重量%、直径10μm以下、アスペクト比3〜200の
炭化珪素ウィスカー5〜40重量%からなる混合体をホ
ットプレス焼結により焼結させたアルミナ−ムライト−
炭化珪素系複合焼結体。 〔2〕アルミナ、シリカの一部分あるいは全部が平均粒
径0.1〜10μmのムライトで置換さた請求項1に記
載のアルミナ−ムライト−炭化珪素系複合焼結体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63331450A JPH02180767A (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | アルミナ―ムライト―炭化珪素系複合焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP63331450A JPH02180767A (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | アルミナ―ムライト―炭化珪素系複合焼結体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02180767A true JPH02180767A (ja) | 1990-07-13 |
Family
ID=18243788
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63331450A Pending JPH02180767A (ja) | 1988-12-29 | 1988-12-29 | アルミナ―ムライト―炭化珪素系複合焼結体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02180767A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112479693A (zh) * | 2020-12-01 | 2021-03-12 | 江苏恒耐炉料集团有限公司 | 一种高强抗热震耐磨硅莫砖及其生产工艺 |
-
1988
- 1988-12-29 JP JP63331450A patent/JPH02180767A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112479693A (zh) * | 2020-12-01 | 2021-03-12 | 江苏恒耐炉料集团有限公司 | 一种高强抗热震耐磨硅莫砖及其生产工艺 |
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