JPH02133495A - 塑性加工用潤滑油剤 - Google Patents
塑性加工用潤滑油剤Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は塑性加工用潤滑油剤に関し、詳しくは特定の直
鎖オレフィンを含有してなり、圧延、絞り、打抜き、引
抜き、冷間鍛造等の塑性加工において、製品の表面状態
を良好に仕上げるとともに、加工性を向上させ、しかも
加工工具の寿命を延長させることのできる塑性加工用潤
滑油剤に関する。 〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕従来か
ら塑性加工油は、鉱油や合成系飽和炭化水素油に、アル
コール類、脂肪酸エステル類、脂肪酸等の油性剤や極圧
剤を配合することによって、加工性を維持してきた。し
かし、この種の従来の塑性加工油では、加工性が不充分
であって生産性を高めることができないうえ、上記油性
剤、極圧剤等の添加により加工部分の脱脂や防錆面で様
々な不都合があった。 一方、直鎖オレフィンは、各種機械用の潤滑油に添加剤
として配合することにより、潤滑油の性能を向上させる
ことが知られている（特開昭５９−１５４９０号公報参
照）。さらに、その単体が特異な潤滑特性を示すことも
報告されている（Ｗｅａｒ、 ９ （１９６６）１６０
１６Ｂ、他）。 しかしながら、いずれも発動機、動力機械などの潤滑油
の添加剤として用いられているもので、この直鎖オレフ
ィンを圧延をはじめとする塑性加１用に適用したものは
ほとんど知られていない。 〔課題を解決するための手段〕 そこで本発明者らは、アルミニウム、鋼、黄銅その他の
金属あるいは合金を塑性加工するに際し、加工性に優れ
るとともに表面品質にも優れた塑性加工用潤滑油剤を開
発すべく鋭意研究を重ねた。 その結果、特定の直鎖オレフィンを用いることにより、
優れた性能を備えた塑性加工用潤滑油剤が得られること
を見出し、本発明を完成するに至った。 すなわち本発明は、炭素数６〜４０の直鎖オレフィンを
含有してなる塑性加工用潤滑油剤を提供するものである
。 本発明において用いる直鎖オレフィンは、上述の如く、
炭素数が６〜４０のものである。炭素数が６未満のもの
は、引火点が低いため適当でない。 また炭素数が４０を超えるものは、固体状となるため使
用が困難であり、しかも基油や他の添加剤などとの混合
、溶解が困難となり不適当である。 さらに炭素数が４０を超えるものは一般的でなく、入手
も困難である。この直鎖オレフィンのうち、分子内に二
重結合を１個有し、炭素数が６〜３０の化合物が好まし
く、特に、炭素数が１２〜３０のα−オレフィン（即ち
、ｎ−α−オレフィン）が最適である。 これらの直鎖オレフィンの具体例としては、１オクテン
、１−デセン、１−ドデセン、■−テトラデセン、１−
へキサデセン、１−オクタデセン、１−エイコセンある
いはこれらの混合物などを挙げることができる。これら
の直鎖オレフィンは、様々な製法によって得たものを用
いることができるが、例えばエチレンを通常の手段で重
合させて得たエチレンオリゴマーを使用することができ
る。 ところで、本発明においては、上記直鎖オレフィンを単
独で用いて塑性加工用潤滑油剤を構成することもできる
が、好ましくは潤滑油剤全体の０．５〜９９．５重量％
、さらに好ましくは１〜８０重量％、最も好ましくは２
〜５０重量％の割合で配合する。 ここで上記直鎖オレフィンとともに本発明の潤滑油剤を
構成する成分としては、鉱油２合成油などの基油あるい
は水をあげることができる。上記基油としては、通常は
４０°Ｃにおける動粘度が０．５〜５００ｃＳｔ、特に
０．５〜３０ｃＳｔのものが好適に用いられる。このう
ち鉱油としては、種々のものをあげることができ、例え
ばパラフィン基系原油、中間基系原油あるいはナフテン
基系原油を常圧蒸留するかあるいは常圧蒸留の残渣油を
減圧蒸留して得られる留出油、またはこれを常法にした
がって精製することによって得られる精製油、例えば溶
剤精製油、水添精製油、脱ロウ処理油白土処理油等をあ
げることができる。これらの鉱油に、上記直鎖オレフィ
ンを配合すると、得られる潤滑油剤は、酸化安定性が向
上する。 また、合成油としては上記直鎖オレフィン以外のオレフ
ィン（例えばポリブテン、ポリプロピレン等の分岐オレ
フィン等）、このオレフィンの水素化物などを用いるこ
とができる。特に低分子量ポリブテン、低分子量ポリプ
ロピレンさらには炭素数８〜１４のα−オレフィンオリ
ゴマーが好ましい。これらの合成油に上記直鎖オレフィ
ンを配合すると、得られる潤滑油剤は、使用中に発する
臭気が少なく、作業環境が向上し、さらに加工製品の表
面の脱脂性が向上する。 また、基油の代わりに水を用いると、水に直鎖オレフィ
ンが分散したエマルジョン型の潤滑油剤となり、本発明
ではこれを用いることもできる。 さらに本発明の塑性加工用潤滑油剤には、各種のアルコ
ール類、脂肪酸類、エステル頚、ジエステル類、多価エ
ステル類、油脂類、硫化油脂類。 硫化エステル類、硫化オレフィン、塩素パラフィン、リ
ン酸エステル、亜リン酸エステル、ジチオリン塩（ジチ
オリン酸亜鉛、ジチオリン酸モリブデン等）、ジチオカ
ルバミン酸塩（ジチオカルバミン酸モリブデン等）など
の公知の油性剤や極圧剤を添加することができ、また各
種公知の乳化剤防錆剤、腐食防止剤、消泡剤などを適宜
添加することもできる。この場合、油性剤や極圧剤の配
合量は特に制限はないが、一般には上記直鎖オレフイン
と基油あるいは水の合計１００重量部に対して５０重量
部以下の割合とすればよく、また乳化剤、防錆剤、腐食
防止剤、消泡剤などの添加剤にあっては、３０重量部以
下の割合とすればよい。 〔実施例］ 次に、本発明を実施例及び比較例によりさらに詳しく説
明する。尚、実施例中の「％」は全て重量基準である。 （ａ） アルミニウム の 圧延材としてＪＩＳ Ａ ３００４ ＨＩ３のアル
ミニウム板（板厚１．２ｍｍ、板幅６０ｍｍ、コイル）
を用意し、これをワークロール径１３５胴の４段圧延機
を用いて圧延速度１００ｍ／ｍｉｎ、前方張力１５０ｋ
ｇｆ、前方張力３５０ｋｇｆとして、下記の各圧延用潤
滑油を用いて圧延を行い、圧延後の板厚（圧下率）に対
する表面状態と圧下刃を比較した。なお、圧延方法は、
１パスで２０ｍ毎に段階的に圧下率を上げて圧延する方
法を採用し、圧下刃と表面損傷の観察を行った。 比較例１（ａ） ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油に、添加
剤としてラウリルアルコール６％とブチルステアレート
１％を添加したものを圧延用潤滑油として、上記圧延を
行った。 実施例１（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の２％を、１−
へキサデセンと１−オクタデセンのｌ：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。 実施例２（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の２０％、を１
−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置
き換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った
。 実施例３（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の５０％を、１
−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置
き換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った
。 実施例４（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の７０％を、１
−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置
き換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った
。 実施例５（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の全てを、１−
へキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。 以上の結果をまとめて表１に示す。 （ｂ） アルミニウム の ）圧延材とし
てＪＩＳ Ａ ５０５２ ＨＩ３のアルミニウム板
（板厚１．２ａｍ＋、板幅６０ｍｍ、コイル）を用意し
、前方張力１７０ｋｇｆ、後方張力４００ｋｇｆとした
こと以外は、上記（ａ）と同様に圧延を行った。 比較例１い） 比較例１（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例１（ｂ） 実施例１（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例２（ｂ） 実施例２（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例３（ｂ） 実施例３（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例４（ｂ） 実施例４（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例５（ｂ） 実施例５（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 これらの結果をまとめて表２に示す。 （ｃ） アルミニ ム の 圧延材としてＪＩＳ Ａ １１００ ０のアルミニウ
ム板（板厚１．０ｍｍ、板幅６０ｍｍ、コイル）を用意
し、前方張力９０ｋｇｆ、後方張力１５０ｋｇＦとした
こと以外は、上記（ａ）と同様に圧延を行った。 比較例１（Ｃ） 比較例１（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（Ｃ）の圧
延を行った。 実施例１（Ｃ） 実施例１（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧
延を行った。 実施例２（Ｃ） 実施例２（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧
延を行った。 実施例３（Ｃ） 実施例３（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧
延を行った。 実施例４（Ｃ） 実施例４（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧
延を行った。 実施例５（Ｃ） 実施例５（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（Ｃ）の圧
延を行った。 これらの結果をまとめて表３に示す。 （以下余白） アルミニウム の 圧延材として純アルミニウムＨ１Ｂのアルミニウム箔（
箔厚さ０．０９ｍｍ、箔幅６０ｍｍ、コイル）を用意し
、これをワークロール径４０ｍｍ、 ロールクラウン
０．０２ｍ＋ｎの４段圧延機を用いて圧延速度１００
ｍ／ｍｉｎ 、前方張力５ｋｇｆ、後方張力１５ｋｇｆ
として、下記の圧延用潤滑油を用いて圧延を行い、圧下
刃に対する圧延後の箔厚と表面状態とを比較した。なお
、圧延方法は、１パスで１００ｍ毎に段階的に圧下刃を
上げて圧延する方法を採用し、圧下刃と表面損傷の観察
を行った。 比較例２ ４０°Ｃの動粘度３．５ｃＳｔのパラフィン系鉱油に、
添加剤としてラウリルアルコール２％とブチルステアレ
ート１％を添加したものを圧延用潤滑油として、上記圧
延を行った。 実施例６ 上記比較例２のパラフィン系鉱油の５０％を、■−ドデ
センと１−テトラデセンの１：１混合物に置き換えたも
のを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。 これらの結果をまとめて表４に示す。 表 下記の圧延用潤滑油を用いるとともに、圧延材としてＳ
ＵＳ ３０４ ２Ｄのステンレス板（板厚１．５ｍｍ
、板幅５０胴、コイル）を用意し、これをワークロール
径４０ｍｍの４段圧延機を用いて圧延速度１００ ｍ／
ｍｉｎ、前方及び後方張力をｉｏｏ。 ｋｇｆとして３パスの圧延を行い、その後前方及び後方
張力を７５０ｋｇｆとして４パス目の圧延を行った。そ
して４パス目の圧下率を変えてその際の圧下刃と表面状
態とを比較した。 比較例３ ４０°Ｃの動粘度８ｃＳｔのパラフィン系鉱油に、添加
剤としてブチルステアレート１５％を添加したものを圧
延用潤滑油として用いて、上記圧延を行った。 実施例７ 上記比較例３のパラフィン系鉱油の５０％を、炭素数２
０〜２８のｎ−α−オレフィンの混合物で置き換えたも
のを圧延用潤滑油として用いて、上記圧延を行った。 これらの結果をまとめて表５に示す。 （以下余白） 豊北未Ｕｕ臼Ｌ
鎖オレフィンを含有してなり、圧延、絞り、打抜き、引
抜き、冷間鍛造等の塑性加工において、製品の表面状態
を良好に仕上げるとともに、加工性を向上させ、しかも
加工工具の寿命を延長させることのできる塑性加工用潤
滑油剤に関する。 〔従来の技術及び発明が解決しようとする課題〕従来か
ら塑性加工油は、鉱油や合成系飽和炭化水素油に、アル
コール類、脂肪酸エステル類、脂肪酸等の油性剤や極圧
剤を配合することによって、加工性を維持してきた。し
かし、この種の従来の塑性加工油では、加工性が不充分
であって生産性を高めることができないうえ、上記油性
剤、極圧剤等の添加により加工部分の脱脂や防錆面で様
々な不都合があった。 一方、直鎖オレフィンは、各種機械用の潤滑油に添加剤
として配合することにより、潤滑油の性能を向上させる
ことが知られている（特開昭５９−１５４９０号公報参
照）。さらに、その単体が特異な潤滑特性を示すことも
報告されている（Ｗｅａｒ、 ９ （１９６６）１６０
１６Ｂ、他）。 しかしながら、いずれも発動機、動力機械などの潤滑油
の添加剤として用いられているもので、この直鎖オレフ
ィンを圧延をはじめとする塑性加１用に適用したものは
ほとんど知られていない。 〔課題を解決するための手段〕 そこで本発明者らは、アルミニウム、鋼、黄銅その他の
金属あるいは合金を塑性加工するに際し、加工性に優れ
るとともに表面品質にも優れた塑性加工用潤滑油剤を開
発すべく鋭意研究を重ねた。 その結果、特定の直鎖オレフィンを用いることにより、
優れた性能を備えた塑性加工用潤滑油剤が得られること
を見出し、本発明を完成するに至った。 すなわち本発明は、炭素数６〜４０の直鎖オレフィンを
含有してなる塑性加工用潤滑油剤を提供するものである
。 本発明において用いる直鎖オレフィンは、上述の如く、
炭素数が６〜４０のものである。炭素数が６未満のもの
は、引火点が低いため適当でない。 また炭素数が４０を超えるものは、固体状となるため使
用が困難であり、しかも基油や他の添加剤などとの混合
、溶解が困難となり不適当である。 さらに炭素数が４０を超えるものは一般的でなく、入手
も困難である。この直鎖オレフィンのうち、分子内に二
重結合を１個有し、炭素数が６〜３０の化合物が好まし
く、特に、炭素数が１２〜３０のα−オレフィン（即ち
、ｎ−α−オレフィン）が最適である。 これらの直鎖オレフィンの具体例としては、１オクテン
、１−デセン、１−ドデセン、■−テトラデセン、１−
へキサデセン、１−オクタデセン、１−エイコセンある
いはこれらの混合物などを挙げることができる。これら
の直鎖オレフィンは、様々な製法によって得たものを用
いることができるが、例えばエチレンを通常の手段で重
合させて得たエチレンオリゴマーを使用することができ
る。 ところで、本発明においては、上記直鎖オレフィンを単
独で用いて塑性加工用潤滑油剤を構成することもできる
が、好ましくは潤滑油剤全体の０．５〜９９．５重量％
、さらに好ましくは１〜８０重量％、最も好ましくは２
〜５０重量％の割合で配合する。 ここで上記直鎖オレフィンとともに本発明の潤滑油剤を
構成する成分としては、鉱油２合成油などの基油あるい
は水をあげることができる。上記基油としては、通常は
４０°Ｃにおける動粘度が０．５〜５００ｃＳｔ、特に
０．５〜３０ｃＳｔのものが好適に用いられる。このう
ち鉱油としては、種々のものをあげることができ、例え
ばパラフィン基系原油、中間基系原油あるいはナフテン
基系原油を常圧蒸留するかあるいは常圧蒸留の残渣油を
減圧蒸留して得られる留出油、またはこれを常法にした
がって精製することによって得られる精製油、例えば溶
剤精製油、水添精製油、脱ロウ処理油白土処理油等をあ
げることができる。これらの鉱油に、上記直鎖オレフィ
ンを配合すると、得られる潤滑油剤は、酸化安定性が向
上する。 また、合成油としては上記直鎖オレフィン以外のオレフ
ィン（例えばポリブテン、ポリプロピレン等の分岐オレ
フィン等）、このオレフィンの水素化物などを用いるこ
とができる。特に低分子量ポリブテン、低分子量ポリプ
ロピレンさらには炭素数８〜１４のα−オレフィンオリ
ゴマーが好ましい。これらの合成油に上記直鎖オレフィ
ンを配合すると、得られる潤滑油剤は、使用中に発する
臭気が少なく、作業環境が向上し、さらに加工製品の表
面の脱脂性が向上する。 また、基油の代わりに水を用いると、水に直鎖オレフィ
ンが分散したエマルジョン型の潤滑油剤となり、本発明
ではこれを用いることもできる。 さらに本発明の塑性加工用潤滑油剤には、各種のアルコ
ール類、脂肪酸類、エステル頚、ジエステル類、多価エ
ステル類、油脂類、硫化油脂類。 硫化エステル類、硫化オレフィン、塩素パラフィン、リ
ン酸エステル、亜リン酸エステル、ジチオリン塩（ジチ
オリン酸亜鉛、ジチオリン酸モリブデン等）、ジチオカ
ルバミン酸塩（ジチオカルバミン酸モリブデン等）など
の公知の油性剤や極圧剤を添加することができ、また各
種公知の乳化剤防錆剤、腐食防止剤、消泡剤などを適宜
添加することもできる。この場合、油性剤や極圧剤の配
合量は特に制限はないが、一般には上記直鎖オレフイン
と基油あるいは水の合計１００重量部に対して５０重量
部以下の割合とすればよく、また乳化剤、防錆剤、腐食
防止剤、消泡剤などの添加剤にあっては、３０重量部以
下の割合とすればよい。 〔実施例］ 次に、本発明を実施例及び比較例によりさらに詳しく説
明する。尚、実施例中の「％」は全て重量基準である。 （ａ） アルミニウム の 圧延材としてＪＩＳ Ａ ３００４ ＨＩ３のアル
ミニウム板（板厚１．２ｍｍ、板幅６０ｍｍ、コイル）
を用意し、これをワークロール径１３５胴の４段圧延機
を用いて圧延速度１００ｍ／ｍｉｎ、前方張力１５０ｋ
ｇｆ、前方張力３５０ｋｇｆとして、下記の各圧延用潤
滑油を用いて圧延を行い、圧延後の板厚（圧下率）に対
する表面状態と圧下刃を比較した。なお、圧延方法は、
１パスで２０ｍ毎に段階的に圧下率を上げて圧延する方
法を採用し、圧下刃と表面損傷の観察を行った。 比較例１（ａ） ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油に、添加
剤としてラウリルアルコール６％とブチルステアレート
１％を添加したものを圧延用潤滑油として、上記圧延を
行った。 実施例１（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の２％を、１−
へキサデセンと１−オクタデセンのｌ：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。 実施例２（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の２０％、を１
−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置
き換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った
。 実施例３（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の５０％を、１
−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置
き換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った
。 実施例４（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の７０％を、１
−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置
き換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った
。 実施例５（ａ） 上記比較例１（ａ）のパラフィン系鉱油の全てを、１−
へキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。 以上の結果をまとめて表１に示す。 （ｂ） アルミニウム の ）圧延材とし
てＪＩＳ Ａ ５０５２ ＨＩ３のアルミニウム板
（板厚１．２ａｍ＋、板幅６０ｍｍ、コイル）を用意し
、前方張力１７０ｋｇｆ、後方張力４００ｋｇｆとした
こと以外は、上記（ａ）と同様に圧延を行った。 比較例１い） 比較例１（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例１（ｂ） 実施例１（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例２（ｂ） 実施例２（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例３（ｂ） 実施例３（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例４（ｂ） 実施例４（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 実施例５（ｂ） 実施例５（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧
延を行った。 これらの結果をまとめて表２に示す。 （ｃ） アルミニ ム の 圧延材としてＪＩＳ Ａ １１００ ０のアルミニウ
ム板（板厚１．０ｍｍ、板幅６０ｍｍ、コイル）を用意
し、前方張力９０ｋｇｆ、後方張力１５０ｋｇＦとした
こと以外は、上記（ａ）と同様に圧延を行った。 比較例１（Ｃ） 比較例１（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（Ｃ）の圧
延を行った。 実施例１（Ｃ） 実施例１（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧
延を行った。 実施例２（Ｃ） 実施例２（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧
延を行った。 実施例３（Ｃ） 実施例３（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧
延を行った。 実施例４（Ｃ） 実施例４（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧
延を行った。 実施例５（Ｃ） 実施例５（ａ）の圧延用潤滑油を用いて上記（Ｃ）の圧
延を行った。 これらの結果をまとめて表３に示す。 （以下余白） アルミニウム の 圧延材として純アルミニウムＨ１Ｂのアルミニウム箔（
箔厚さ０．０９ｍｍ、箔幅６０ｍｍ、コイル）を用意し
、これをワークロール径４０ｍｍ、 ロールクラウン
０．０２ｍ＋ｎの４段圧延機を用いて圧延速度１００
ｍ／ｍｉｎ 、前方張力５ｋｇｆ、後方張力１５ｋｇｆ
として、下記の圧延用潤滑油を用いて圧延を行い、圧下
刃に対する圧延後の箔厚と表面状態とを比較した。なお
、圧延方法は、１パスで１００ｍ毎に段階的に圧下刃を
上げて圧延する方法を採用し、圧下刃と表面損傷の観察
を行った。 比較例２ ４０°Ｃの動粘度３．５ｃＳｔのパラフィン系鉱油に、
添加剤としてラウリルアルコール２％とブチルステアレ
ート１％を添加したものを圧延用潤滑油として、上記圧
延を行った。 実施例６ 上記比較例２のパラフィン系鉱油の５０％を、■−ドデ
センと１−テトラデセンの１：１混合物に置き換えたも
のを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。 これらの結果をまとめて表４に示す。 表 下記の圧延用潤滑油を用いるとともに、圧延材としてＳ
ＵＳ ３０４ ２Ｄのステンレス板（板厚１．５ｍｍ
、板幅５０胴、コイル）を用意し、これをワークロール
径４０ｍｍの４段圧延機を用いて圧延速度１００ ｍ／
ｍｉｎ、前方及び後方張力をｉｏｏ。 ｋｇｆとして３パスの圧延を行い、その後前方及び後方
張力を７５０ｋｇｆとして４パス目の圧延を行った。そ
して４パス目の圧下率を変えてその際の圧下刃と表面状
態とを比較した。 比較例３ ４０°Ｃの動粘度８ｃＳｔのパラフィン系鉱油に、添加
剤としてブチルステアレート１５％を添加したものを圧
延用潤滑油として用いて、上記圧延を行った。 実施例７ 上記比較例３のパラフィン系鉱油の５０％を、炭素数２
０〜２８のｎ−α−オレフィンの混合物で置き換えたも
のを圧延用潤滑油として用いて、上記圧延を行った。 これらの結果をまとめて表５に示す。 （以下余白） 豊北未Ｕｕ臼Ｌ
【訣
下記の圧延用潤滑油を用いるとともに、圧延材としてＪ
ＴＳ Ｃ２６Ｂ０Ｒ１／４ Ｈの黄１同手反（板厚１
．０ｍｍ、板幅５０胴）を用意し、これをワークロール
径２００ｍｍの２段圧延機を用いて圧延速度を１００
ｍ ／ｍｉｎとし、各バスごとに前方及び後方張力を変
化させて圧延を行い、その際の圧下刃を測定した。 比較例４ ４０゛Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油に添加剤
としてブチルステアレート５％を添加したものを圧延用
潤滑油として用いて、上記圧延を行った。 実施例日 上記比較例４のパラフィン系鉱油の５０％を、■−へキ
サデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物に置き換
えたものを圧延用潤滑油として用いて、上記圧延を行っ
た。 これらの結果をまとめて表６に示す。 （ａ）１巳り加工Ｊリリ 下記の引抜加工用潤滑油を用いるとともに、被加工材と
してＡ−２０２４のアルミニウム合金（板厚１．５ｍｍ
、板幅３０ｍｍ）を用意し、これを材質５Ｋｓ３．形状
（肩アール）３ｍｍのダイスを用いて、ダイス押付力２
００〜８００ｋｇ、引抜速度を５０ｍｍ／ｍｉｎの条件
で引抜加工実験を行い、その際の引抜力及び表面状態を
測定した。 比較例５（ａ） ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油８５％に
、エステル１５％を添加したものを引抜加工用潤滑油と
して用いて、上記引抜加工実験（ａ）を行った。 実施例９（ａ） １−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物
８５％にエステル１５％を添加したものを引抜加工用潤
滑油として用いて、上記引抜加工実験（ａ）を行った。 これらの結果をまとめて表７に示す。 （ｂ）ｌｌｄしＬＡ狡 下記の引抜加工用潤滑油を用いるとともに、被加工材と
してＪＩＳ２種の純チタン（板厚０．６胴、板幅４０ｍ
ｍ）を用意し、上記（ａ）と同じ条件で引抜加工実験を
行い、その際の引抜力及び表面状態を測定した。 比較例５（ｂ） ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油８５％に
、エステル１５％を添加したものを引抜加工用潤滑油と
して用いて、上記引抜加工実験（ｂ）を行った。 実施例９（ｂ） １−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物
８５％にエステル１５％を添加したものを引抜加工用潤
滑油として用いて、上記引抜加工実験（ｂ）を行った。 これらの結果をまとめて表８に示す。 （以下余白） 月」Ｌ租」】シ狭 下記の打抜加工用潤滑油を用いるとともに、被加工板材
としてＪＩＳ Ａｌ１０Ｏ−Ｈ２６のアルミニウム材
（板厚０．１Ｏｎ＋ｍ）を用意し、アルミフィン成形専
用５０トンプレス（Ｂ ｕｒｒ Ｏａｋ社製）を用い、
工具材質ハイス、ストローク速度０、５ ｍ ／ ｓｅ
ｃ、 シごき率５５％、成形穴形状２．５／８インチ、
加工時間３００サイクル／ｍｉｎＸ５ｍｉｎの条件にて
打抜実験を行った。 実施例１０ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油９５％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１：ｌの混合
物５％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用いて
、上記打抜加工実験を行った。 実施例１１ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油９０％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合
物１０％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用い
て、上記打抜加工実験を行った。 実施例１２ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油８０％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１＝１の混合
物２０％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用い
て、上記打抜加工実験を行った。 実施例１３ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油５０％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合
物５０％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用い
て、上記打抜加工実験を行った。 実施例１４ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油２０％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１：ｌの混合
物８０％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用い
て、上記打抜加工実験を行った。 実施例１５ １−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物
のみを打抜加工用潤滑油として用いて、上記打抜加工実
験を行った。 実施例１６ １−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物
２０％に、ポリブテン（分子ｆｆ１２６５）８０％を添
加したものを打抜加工用潤滑油として用いて、上記打抜
加工実験を行った。 比較例６ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油のみを打
抜加工用潤滑油として用いて、上記打抜加工実験を行っ
た。 比較例７ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油９０％に
、ブチルステアレート１０％を添加したものを打抜加工
用潤滑油として用いて、上記打抜加工実験を行った。 これらの結果をまとめて表９に示す。 （以下余白） 表９ ＊１ しごき不良率を％で示す。 ＊２ ポンチしごき部の摩耗を示す。 ＊３ プレス部から３ｍ離れた位置で、パネラ−５人に
よる感応検査を行い、下記の如く判定した。 ◎ 全員が不快臭を感じない ０ １人だけが不快臭を惑しる △ ３Å以上が不快臭を感じる 〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明の塑性加工用潤滑油剤は、
例えば圧延用潤滑油剤として用いた場合には、圧延荷重
低減、圧下率向上などの圧延性能に優れるとともに、圧
延後の製品の表面状態も良好である。特に各種金属（ア
ルミニウム、アルミニウム箔、綱（ＳＵＳ３０４，５Ｕ
Ｓ４３０）黄銅など）の冷間圧延に用いると、圧延性能
が向上し、表面状態も良好であるため、生産性や品質を
大幅に向上させることができる。 また、各種金属（アルミニウム合金、純チタン。 チタン合金、鋼など）の絞り、打抜き、引抜き。 冷間鍛造等の加工の際に、これらの加工用潤滑油剤とし
て用いた場合には、工具寿命の延長や加工品の表面品質
の向上など加工性が向上するとともに、加工品の脱脂性
、防錆性が向上するという利点がある。 したがって、本発明の潤滑油剤は、各種金属や合金の圧
延をはじめとする塑性加工の際の金属加工油剤として幅
広く、かつ有効に利用される。 手続補正書（自発） 平成元年９月２８日
ＴＳ Ｃ２６Ｂ０Ｒ１／４ Ｈの黄１同手反（板厚１
．０ｍｍ、板幅５０胴）を用意し、これをワークロール
径２００ｍｍの２段圧延機を用いて圧延速度を１００
ｍ ／ｍｉｎとし、各バスごとに前方及び後方張力を変
化させて圧延を行い、その際の圧下刃を測定した。 比較例４ ４０゛Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油に添加剤
としてブチルステアレート５％を添加したものを圧延用
潤滑油として用いて、上記圧延を行った。 実施例日 上記比較例４のパラフィン系鉱油の５０％を、■−へキ
サデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物に置き換
えたものを圧延用潤滑油として用いて、上記圧延を行っ
た。 これらの結果をまとめて表６に示す。 （ａ）１巳り加工Ｊリリ 下記の引抜加工用潤滑油を用いるとともに、被加工材と
してＡ−２０２４のアルミニウム合金（板厚１．５ｍｍ
、板幅３０ｍｍ）を用意し、これを材質５Ｋｓ３．形状
（肩アール）３ｍｍのダイスを用いて、ダイス押付力２
００〜８００ｋｇ、引抜速度を５０ｍｍ／ｍｉｎの条件
で引抜加工実験を行い、その際の引抜力及び表面状態を
測定した。 比較例５（ａ） ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油８５％に
、エステル１５％を添加したものを引抜加工用潤滑油と
して用いて、上記引抜加工実験（ａ）を行った。 実施例９（ａ） １−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物
８５％にエステル１５％を添加したものを引抜加工用潤
滑油として用いて、上記引抜加工実験（ａ）を行った。 これらの結果をまとめて表７に示す。 （ｂ）ｌｌｄしＬＡ狡 下記の引抜加工用潤滑油を用いるとともに、被加工材と
してＪＩＳ２種の純チタン（板厚０．６胴、板幅４０ｍ
ｍ）を用意し、上記（ａ）と同じ条件で引抜加工実験を
行い、その際の引抜力及び表面状態を測定した。 比較例５（ｂ） ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油８５％に
、エステル１５％を添加したものを引抜加工用潤滑油と
して用いて、上記引抜加工実験（ｂ）を行った。 実施例９（ｂ） １−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物
８５％にエステル１５％を添加したものを引抜加工用潤
滑油として用いて、上記引抜加工実験（ｂ）を行った。 これらの結果をまとめて表８に示す。 （以下余白） 月」Ｌ租」】シ狭 下記の打抜加工用潤滑油を用いるとともに、被加工板材
としてＪＩＳ Ａｌ１０Ｏ−Ｈ２６のアルミニウム材
（板厚０．１Ｏｎ＋ｍ）を用意し、アルミフィン成形専
用５０トンプレス（Ｂ ｕｒｒ Ｏａｋ社製）を用い、
工具材質ハイス、ストローク速度０、５ ｍ ／ ｓｅ
ｃ、 シごき率５５％、成形穴形状２．５／８インチ、
加工時間３００サイクル／ｍｉｎＸ５ｍｉｎの条件にて
打抜実験を行った。 実施例１０ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油９５％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１：ｌの混合
物５％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用いて
、上記打抜加工実験を行った。 実施例１１ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油９０％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合
物１０％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用い
て、上記打抜加工実験を行った。 実施例１２ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油８０％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１＝１の混合
物２０％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用い
て、上記打抜加工実験を行った。 実施例１３ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油５０％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合
物５０％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用い
て、上記打抜加工実験を行った。 実施例１４ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油２０％に
、１−へキサデセンと１−オクタデセンの１：ｌの混合
物８０％を添加したものを打抜加工用潤滑油として用い
て、上記打抜加工実験を行った。 実施例１５ １−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物
のみを打抜加工用潤滑油として用いて、上記打抜加工実
験を行った。 実施例１６ １−へキサデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物
２０％に、ポリブテン（分子ｆｆ１２６５）８０％を添
加したものを打抜加工用潤滑油として用いて、上記打抜
加工実験を行った。 比較例６ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油のみを打
抜加工用潤滑油として用いて、上記打抜加工実験を行っ
た。 比較例７ ４０°Ｃの動粘度４ｃＳｔのパラフィン系鉱油９０％に
、ブチルステアレート１０％を添加したものを打抜加工
用潤滑油として用いて、上記打抜加工実験を行った。 これらの結果をまとめて表９に示す。 （以下余白） 表９ ＊１ しごき不良率を％で示す。 ＊２ ポンチしごき部の摩耗を示す。 ＊３ プレス部から３ｍ離れた位置で、パネラ−５人に
よる感応検査を行い、下記の如く判定した。 ◎ 全員が不快臭を感じない ０ １人だけが不快臭を惑しる △ ３Å以上が不快臭を感じる 〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明の塑性加工用潤滑油剤は、
例えば圧延用潤滑油剤として用いた場合には、圧延荷重
低減、圧下率向上などの圧延性能に優れるとともに、圧
延後の製品の表面状態も良好である。特に各種金属（ア
ルミニウム、アルミニウム箔、綱（ＳＵＳ３０４，５Ｕ
Ｓ４３０）黄銅など）の冷間圧延に用いると、圧延性能
が向上し、表面状態も良好であるため、生産性や品質を
大幅に向上させることができる。 また、各種金属（アルミニウム合金、純チタン。 チタン合金、鋼など）の絞り、打抜き、引抜き。 冷間鍛造等の加工の際に、これらの加工用潤滑油剤とし
て用いた場合には、工具寿命の延長や加工品の表面品質
の向上など加工性が向上するとともに、加工品の脱脂性
、防錆性が向上するという利点がある。 したがって、本発明の潤滑油剤は、各種金属や合金の圧
延をはじめとする塑性加工の際の金属加工油剤として幅
広く、かつ有効に利用される。 手続補正書（自発） 平成元年９月２８日
Claims (4)
- （１）炭素数６〜４０の直鎖オレフィンを含有してなる
塑性加工用潤滑油剤。 - （２）炭素数６〜４０の直鎖オレフィンを０．５〜９９
．５重量％の割合で含有する請求項１記載の塑性加工用
潤滑油剤。 - （３）塑性加工が、圧延加工である請求項１記載の塑性
加工用潤滑油剤。 - （４）塑性加工が、絞り、打抜き、引抜きあるいは冷間
鍛造加工である請求項１記載の塑性加工用潤滑油剤。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63286868A JPH0631391B2 (ja) | 1988-11-15 | 1988-11-15 | 塑性加工用潤滑油剤 |
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