JPH0631391B2 - 塑性加工用潤滑油剤 - Google Patents
塑性加工用潤滑油剤Info
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- JPH0631391B2 JPH0631391B2 JP63286868A JP28686888A JPH0631391B2 JP H0631391 B2 JPH0631391 B2 JP H0631391B2 JP 63286868 A JP63286868 A JP 63286868A JP 28686888 A JP28686888 A JP 28686888A JP H0631391 B2 JPH0631391 B2 JP H0631391B2
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- Japan
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- rolling
- plastic working
- oil
- lubricating oil
- lubricant
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は塑性加工用潤滑油剤に関し、詳しくは特定の直
鎖オレフィンを含有してなり、圧延，絞り，打抜き，引
抜き，冷間鍛造等の塑性加工において、製品の表面状態
を良好に仕上げるとともに、加工性を向上させ、しかも
加工工具の寿命を延長させることのできる塑性加工用潤
滑油剤に関する。
鎖オレフィンを含有してなり、圧延，絞り，打抜き，引
抜き，冷間鍛造等の塑性加工において、製品の表面状態
を良好に仕上げるとともに、加工性を向上させ、しかも
加工工具の寿命を延長させることのできる塑性加工用潤
滑油剤に関する。
従来から塑性加工油は、鉱油や合成系飽和炭化水素油
に、アルコール類，脂肪酸エステル類，脂肪酸等の油性
剤や極圧剤を配合することによって、加工性を維持して
きた。しかし、この種の従来の塑性加工油では、加工性
が不充分であって生産性を高めることができないうえ、
上記油性剤，極圧剤等の添加により加工部分の脱脂や防
錆面で様々な不都合があった。
に、アルコール類，脂肪酸エステル類，脂肪酸等の油性
剤や極圧剤を配合することによって、加工性を維持して
きた。しかし、この種の従来の塑性加工油では、加工性
が不充分であって生産性を高めることができないうえ、
上記油性剤，極圧剤等の添加により加工部分の脱脂や防
錆面で様々な不都合があった。
一方、直鎖オレフィンは、各種機械用の潤滑油に添加剤
として配合することにより、潤滑油の性能を向上させる
ことが知られている（特開昭５９−１５４９０号公報参
照）。さらに、その単体が特異な潤滑特性を示すことも
報告されている（Wear，９（１９６６）１６０−１６
８、他）。
として配合することにより、潤滑油の性能を向上させる
ことが知られている（特開昭５９−１５４９０号公報参
照）。さらに、その単体が特異な潤滑特性を示すことも
報告されている（Wear，９（１９６６）１６０−１６
８、他）。
しかしながら、いずれも発動機，動力機械などの潤滑油
の添加剤として用いられているもので、この直鎖オレフ
ィンを圧延をはじめとする塑性加工用に適用したものは
ほとんど知られていない。
の添加剤として用いられているもので、この直鎖オレフ
ィンを圧延をはじめとする塑性加工用に適用したものは
ほとんど知られていない。
そこで本発明者らは、アルミニウム，鋼，黄銅その他の
金属あるいは合金を塑性加工するに際し、加工性に優れ
るとともに表面品質にも優れた塑性加工用潤滑油剤を開
発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、特定の直鎖オレ
フィンを用いることにより、優れた性能を備えた塑性加
工用潤滑油剤が得られることを見出し、本発明を完成す
るに至った。
金属あるいは合金を塑性加工するに際し、加工性に優れ
るとともに表面品質にも優れた塑性加工用潤滑油剤を開
発すべく鋭意研究を重ねた。その結果、特定の直鎖オレ
フィンを用いることにより、優れた性能を備えた塑性加
工用潤滑油剤が得られることを見出し、本発明を完成す
るに至った。
すなわち本発明は、炭素数６〜４０の直鎖オレフィンを
含有してなる塑性加工用潤滑油剤を提供するものであ
る。
含有してなる塑性加工用潤滑油剤を提供するものであ
る。
本発明において用いる直鎖オレフィンは、上述の如く、
炭素数が６〜４０のものである。炭素数が６未満のもの
は、引火点が低いため適当でない。また炭素数が４０を
超えるものは、固体状となるため使用が困難であり、し
かも基油や他の添加剤などとの混合，溶解が困難となり
不適当である。さらに炭素数が４０を超えるものは一般
的でなく、入手も困難である。この直鎖オレフィンのう
ち、分子内に二重結合を１個有し、炭素数が６〜３０の
化合物が好ましく、特に、炭素数が１２〜３０のα−オ
レフィン（即ち、ｎ−α−オレフィン）が最適である。
炭素数が６〜４０のものである。炭素数が６未満のもの
は、引火点が低いため適当でない。また炭素数が４０を
超えるものは、固体状となるため使用が困難であり、し
かも基油や他の添加剤などとの混合，溶解が困難となり
不適当である。さらに炭素数が４０を超えるものは一般
的でなく、入手も困難である。この直鎖オレフィンのう
ち、分子内に二重結合を１個有し、炭素数が６〜３０の
化合物が好ましく、特に、炭素数が１２〜３０のα−オ
レフィン（即ち、ｎ−α−オレフィン）が最適である。
これらの直鎖オレフィンの具体例としては、１−オクテ
ン，１−デセン，１−ドデセン，１−テトラデセン，１
−ヘキサデセン，１−オクタデセン，１−エイコセンあ
るいはこれらの混合物などを挙げることができる。これ
らの直鎖オレフィンは、様々な製法によって得たものを
用いることができるが、例えばエチレンを通常の手段で
重合させて得たエチレンオリゴマーを使用することがで
きる。
ン，１−デセン，１−ドデセン，１−テトラデセン，１
−ヘキサデセン，１−オクタデセン，１−エイコセンあ
るいはこれらの混合物などを挙げることができる。これ
らの直鎖オレフィンは、様々な製法によって得たものを
用いることができるが、例えばエチレンを通常の手段で
重合させて得たエチレンオリゴマーを使用することがで
きる。
ところで、本発明においては、上記直鎖オレフィンを単
独で用いて塑性加工用潤滑油剤を構成することもできる
が、好ましくは潤滑油剤全体の0.5〜99.5重量％、さら
に好ましくは１〜８０重量％、最も好ましくは２〜５０
重量％の割合で配合する。
独で用いて塑性加工用潤滑油剤を構成することもできる
が、好ましくは潤滑油剤全体の0.5〜99.5重量％、さら
に好ましくは１〜８０重量％、最も好ましくは２〜５０
重量％の割合で配合する。
ここで上記直鎖オレフィンとともに本発明の潤滑油剤を
構成する成分としては、鉱油，合成油などの基油あるい
は水をあげることができる。上記基油としては、通常は
４０℃における動粘度が0.5〜５００cSt、特に0.5〜３
０cStのものが好適に用いられる。このうち鉱油として
は、種々のものをあげることができ、例えばパラフィン
基系原油，中間基系原油あるいはナフテン基系原油を常
圧蒸留するかあるいは常圧蒸留の残渣油を減圧蒸留して
得られる留出油、またはこれを常法にしたがって精製す
ることによって得られる精製油、例えば溶剤精製油，水
添精製油，脱ロウ処理油，白土処理油等をあげることが
できる。これらの鉱油に、上記直鎖オレフィンを配合す
ると、得られる潤滑油剤は、酸化安定性が向上する。
構成する成分としては、鉱油，合成油などの基油あるい
は水をあげることができる。上記基油としては、通常は
４０℃における動粘度が0.5〜５００cSt、特に0.5〜３
０cStのものが好適に用いられる。このうち鉱油として
は、種々のものをあげることができ、例えばパラフィン
基系原油，中間基系原油あるいはナフテン基系原油を常
圧蒸留するかあるいは常圧蒸留の残渣油を減圧蒸留して
得られる留出油、またはこれを常法にしたがって精製す
ることによって得られる精製油、例えば溶剤精製油，水
添精製油，脱ロウ処理油，白土処理油等をあげることが
できる。これらの鉱油に、上記直鎖オレフィンを配合す
ると、得られる潤滑油剤は、酸化安定性が向上する。
また、基油の代わりに水を用いると、水に直鎖オレフィ
ンが分散したエマルジョン型の潤滑油剤となり、本発明
ではこれを用いることもできる。
ンが分散したエマルジョン型の潤滑油剤となり、本発明
ではこれを用いることもできる。
さらに本発明の塑性加工用潤滑油剤には、各種のアルコ
ール類，脂肪酸類，エステル類，ジエスエル類，多価エ
ステル類，油脂類，硫化油脂類，硫化エステル類，硫化
オレフィン，塩素パラフィン，リン酸エステル，亜リン
酸エステル，ジチオリン塩（ジチオリン酸亜鉛，ジチオ
リン酸モリブデン等）、ジチオカルバミン酸塩（ジチオ
カルバミン酸モリブデン等）などの公知の油性剤や極圧
剤を添加することができ、また各種公知の乳化剤，防錆
剤，腐食防止剤，消泡剤などを適宜添加することもでき
る。この場合、油性剤や極圧剤の配合量は特に制限はな
いが、一般には上記直鎖オレフィンと基油あるいは水の
合計１００重量部に対して５０重量部以下の割合とすれ
ばよく、また乳化剤，防錆剤，腐食防止剤，消泡剤など
の添加剤にあっては、３０重量部以下の割合とすればよ
い。
ール類，脂肪酸類，エステル類，ジエスエル類，多価エ
ステル類，油脂類，硫化油脂類，硫化エステル類，硫化
オレフィン，塩素パラフィン，リン酸エステル，亜リン
酸エステル，ジチオリン塩（ジチオリン酸亜鉛，ジチオ
リン酸モリブデン等）、ジチオカルバミン酸塩（ジチオ
カルバミン酸モリブデン等）などの公知の油性剤や極圧
剤を添加することができ、また各種公知の乳化剤，防錆
剤，腐食防止剤，消泡剤などを適宜添加することもでき
る。この場合、油性剤や極圧剤の配合量は特に制限はな
いが、一般には上記直鎖オレフィンと基油あるいは水の
合計１００重量部に対して５０重量部以下の割合とすれ
ばよく、また乳化剤，防錆剤，腐食防止剤，消泡剤など
の添加剤にあっては、３０重量部以下の割合とすればよ
い。
次に、本発明を実施例及び比較例によりさらに詳しく説
明する。尚、実施例中の「％」は全て重量基準である。
明する。尚、実施例中の「％」は全て重量基準である。
（ａ）圧延実験（アルミニウム板の圧延） 圧延材としてＪＩＳ Ａ ３００４ Ｈ１６のアルミニ
ウム板（板厚1.2mm，板幅６０mm，コイル）を用意し、
これをワークロール径１３５mmの４段圧延機を用いて圧
延速度１００ｍ／min，前方張力１５０kgf，前方張力３
５０kgfとして、下記の各圧延用潤滑油を用いて圧延を
行い、圧延後の板厚（圧下率）に対する表面状態と圧下
力を比較した。なお、圧延方法は、１パスで２０ｍ毎に
段階的に圧下率を上げて圧延する方法を採用し、圧下力
と表面損傷の観察を行った。
ウム板（板厚1.2mm，板幅６０mm，コイル）を用意し、
これをワークロール径１３５mmの４段圧延機を用いて圧
延速度１００ｍ／min，前方張力１５０kgf，前方張力３
５０kgfとして、下記の各圧延用潤滑油を用いて圧延を
行い、圧延後の板厚（圧下率）に対する表面状態と圧下
力を比較した。なお、圧延方法は、１パスで２０ｍ毎に
段階的に圧下率を上げて圧延する方法を採用し、圧下力
と表面損傷の観察を行った。
比較例１(a) ４０℃の動粘度４cStのパラフィン系鉱油に、添加材と
してラウリルアルコール６％とブチルステアレート１％
を添加したものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行っ
た。
してラウリルアルコール６％とブチルステアレート１％
を添加したものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行っ
た。
実施例１(a) 上記比較例１(a)のパラフィン系鉱油の２％を、１−ヘ
キサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き換
えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
キサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き換
えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
実施例２(a) 上記比較例１(a)のパラフィン系鉱油の２０％、を１−
ヘキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
ヘキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
実施例３(a) 上記比較例１(a)のパラフィン系鉱油の５０％を、１−
ヘキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
ヘキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
実施例４(a) 上記比較例１(a)のパラフィン系鉱油の７０％を、１−
ヘキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
ヘキサデセンと１−オクタデセンの１：１混合物に置き
換えたものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
以上の結果をまとめて表１に示す。
（ｂ）圧延実験（アルミニウム板の圧延） 圧延材としてＪＩＳ Ａ ５０５２ Ｈ１６のアルミニ
ウム板（板厚1.2mm，板幅６０mm，コイル）を用意し、
前方張力１７０kgf，後方張力４００kgfとしたこと以外
は、上記（ａ）と同様に圧延を行った。
ウム板（板厚1.2mm，板幅６０mm，コイル）を用意し、
前方張力１７０kgf，後方張力４００kgfとしたこと以外
は、上記（ａ）と同様に圧延を行った。
比較例１(b) 比較例１(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧延
を行った。
を行った。
実施例１(b) 実施例１(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧延
を行った。
を行った。
実施例２(b) 実施例２(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧延
を行った。
を行った。
実施例３(b) 実施例３(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧延
を行った。
を行った。
実施例４(b) 実施例４(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｂ）の圧延
を行った。
を行った。
これらの結果をまとめて表２に示す。
（ｃ）圧延実験（アルミニウム板の圧延） 圧延材としてＪＩＳ Ａ １１００ Ｏのアルミニウム
板（板厚1.0mm，板幅６０mm，コイル）を用意し、前方
張力９０kgf，後方張力１５０kgfとしたこと以外は、上
記（ａ）と同様に圧延を行った。
板（板厚1.0mm，板幅６０mm，コイル）を用意し、前方
張力９０kgf，後方張力１５０kgfとしたこと以外は、上
記（ａ）と同様に圧延を行った。
比較例１(c) 比較例１(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧延
を行った。
を行った。
実施例１(c) 実施例１(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧延
を行った。
を行った。
実施例２(c) 実施例２(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧延
を行った。
を行った。
実施例３(c) 実施例３(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧延
を行った。
を行った。
実施例４(c) 実施例４(a)の圧延用潤滑油を用いて上記（ｃ）の圧延
を行った。
を行った。
これらの結果をまとめて表３に示す。
圧延実験（アルミニウム箔の圧延） 圧延材として純アルミニウムＨ１８のアルミニウム箔
（箔厚さ0.09mm，箔幅６０mm，コイル）を用意し、これ
をワークロール径４０mm，ロールクラウン0.02mmの４段
圧延機を用いて圧延速度１００ｍ／min，前方張力５kg
f，後方張力１５kgfとして、下記の圧延用潤滑油を用い
て圧延を行い、圧下力に対する圧延後の箔厚と表面状態
とを比較した。なお、圧延方法は、１パスで１００ｍ毎
に段階的に圧下力を上げて圧延する方法を採用し、圧下
力と表面損傷の観察を行った。
（箔厚さ0.09mm，箔幅６０mm，コイル）を用意し、これ
をワークロール径４０mm，ロールクラウン0.02mmの４段
圧延機を用いて圧延速度１００ｍ／min，前方張力５kg
f，後方張力１５kgfとして、下記の圧延用潤滑油を用い
て圧延を行い、圧下力に対する圧延後の箔厚と表面状態
とを比較した。なお、圧延方法は、１パスで１００ｍ毎
に段階的に圧下力を上げて圧延する方法を採用し、圧下
力と表面損傷の観察を行った。
比較例２ ４０℃の動粘度3.5cStのパラフィン系鉱油に、添加材と
してラウリルアルコール２％とブチルステアレート１％
を添加したものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行っ
た。
してラウリルアルコール２％とブチルステアレート１％
を添加したものを圧延用潤滑油として、上記圧延を行っ
た。
実施例６ 上記比較例２のパラフィン系鉱油の５０％を、１−ドデ
センと１−テトラデセンの１：１混合物に置き換えたも
のを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
センと１−テトラデセンの１：１混合物に置き換えたも
のを圧延用潤滑油として、上記圧延を行った。
これらの結果をまとめて表４に示す。
ステンレス板の圧延実験 下記の圧延用潤滑油を用いるとともに、圧延材としてＳ
ＵＳ ３０４ ２Ｄのステンレス板（板厚さ1.5mm，板
幅５０mm，コイル）を用意し、これをワークロール径４
０mmの４段圧延機を用いて圧延速度１００ｍ／min，前
方及び後方張力を１０００kgfとして３パスの圧延を行
い、その後前方及び後方張力を７５０kgfとして４パス
目の圧延を行った。そして４パス目の圧下率を変えてそ
の際の圧下力と表面状態とを比較した。
ＵＳ ３０４ ２Ｄのステンレス板（板厚さ1.5mm，板
幅５０mm，コイル）を用意し、これをワークロール径４
０mmの４段圧延機を用いて圧延速度１００ｍ／min，前
方及び後方張力を１０００kgfとして３パスの圧延を行
い、その後前方及び後方張力を７５０kgfとして４パス
目の圧延を行った。そして４パス目の圧下率を変えてそ
の際の圧下力と表面状態とを比較した。
比較例３ ４０℃の動粘度８cStのパラフィン系鉱油に、添加剤と
してブチルステアレート１５％を添加したものを圧延用
潤滑油として用いて、上記圧延を行った。
してブチルステアレート１５％を添加したものを圧延用
潤滑油として用いて、上記圧延を行った。
実施例７ 上記比較例３のパラフィン系鉱油の５０％を、炭素数２
０〜２８のｎ−α−オレフィンの混合物で置き換えたも
のを圧延用潤滑油として用いて、上記圧延を行った。
０〜２８のｎ−α−オレフィンの混合物で置き換えたも
のを圧延用潤滑油として用いて、上記圧延を行った。
これらの結果をまとめて表５に示す。
黄銅板の圧延実験 下記の圧延用潤滑油を用いるとともに、圧延材としてＪ
ＩＳ Ｃ ２６８０Ｒ1/4Ｈの黄銅板（板厚1.0mm，板幅
５０mm）を用意し、これをワークロール径２００mmの２
段圧延機を用いて圧延速度を１００ｍ／minとし、各パ
スごとに前方及び後方張力を変化させて圧延を行い、そ
の際の圧下力を測定した。
ＩＳ Ｃ ２６８０Ｒ1/4Ｈの黄銅板（板厚1.0mm，板幅
５０mm）を用意し、これをワークロール径２００mmの２
段圧延機を用いて圧延速度を１００ｍ／minとし、各パ
スごとに前方及び後方張力を変化させて圧延を行い、そ
の際の圧下力を測定した。
比較例４ ４０℃の動粘度４cStのパラフィン系鉱油に添加剤とし
てブチルステアレート５％を添加したものを圧延用潤滑
油として用いて、上記圧延を行った。
てブチルステアレート５％を添加したものを圧延用潤滑
油として用いて、上記圧延を行った。
実施例８ 上記比較例４のパラフィン系鉱油の５０％を、１−ヘキ
サデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物に置き換
えたものを圧延用潤滑油として用いて、上記圧延を行っ
た。
サデセンと１−オクタデセンの１：１の混合物に置き換
えたものを圧延用潤滑油として用いて、上記圧延を行っ
た。
これらの結果をまとめて表６に示す。
〔発明の効果〕 以上説明したように、本発明の塑性加工用潤滑油剤は、
例えば圧延用潤滑油剤として用いた場合には、圧延荷重
低減，圧下率向上などの圧延性能に優れるとともに、圧
延後の製品の表面状態も良好である。得に各種金属（ア
ルミニウム，アルミニウム箔，鋼（ＳＵＳ３０４，ＳＵ
Ｓ４３０），黄銅など）の冷間圧延を用いると、圧延性
能が向上し、表面状態も良好であるため、生産性や品質
を大幅に向上させることができる。
例えば圧延用潤滑油剤として用いた場合には、圧延荷重
低減，圧下率向上などの圧延性能に優れるとともに、圧
延後の製品の表面状態も良好である。得に各種金属（ア
ルミニウム，アルミニウム箔，鋼（ＳＵＳ３０４，ＳＵ
Ｓ４３０），黄銅など）の冷間圧延を用いると、圧延性
能が向上し、表面状態も良好であるため、生産性や品質
を大幅に向上させることができる。
また、各種金属（アルミニウム合金，純チタン，チタン
合金，鋼など）の絞り，打抜き，引抜き，冷間鍛造等の
加工の際に、これらの加工用潤滑油剤として用いた場合
には、工具寿命の延長や加工品の表面品質の向上など加
工性が向上するとともに、加工品の脱脂性，防錆性が向
上するという利点がある。
合金，鋼など）の絞り，打抜き，引抜き，冷間鍛造等の
加工の際に、これらの加工用潤滑油剤として用いた場合
には、工具寿命の延長や加工品の表面品質の向上など加
工性が向上するとともに、加工品の脱脂性，防錆性が向
上するという利点がある。
したがって、本発明の潤滑油剤は、各種金属や合金の圧
延をはじめとする塑性加工の際の金属加工油剤として幅
広く、かつ有効に利用される。
延をはじめとする塑性加工の際の金属加工油剤として幅
広く、かつ有効に利用される。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ１０Ｍ 129:70） Ｃ１０Ｎ 30:06 40:24
Claims (3)
- 【請求項１】（イ）１〜８０重量％の炭素数６〜４０の
直鎖オレフィン、（ロ）２０〜９９重量％のパラフィン
系鉱油、及び（ハ）上記直鎖オレフィンとパラフィン系
鉱油の合計１００重量部に対して０重量部より多く５０
重量部以下のラウリルアルコール及び／又はブチルステ
アレート、を含有してなる塑性加工用潤滑油剤（分岐オ
レフィンまたは分岐オレフィンの水素化物を含有するも
のを除く）。 - 【請求項２】塑性加工が、圧延加工である請求項１記載
の塑性加工用潤滑油剤。 - 【請求項３】塑性加工が、絞り、打抜き、引抜きあるい
は冷間鍛造加工である請求項１記載の塑性加工用潤滑油
剤。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63286868A JPH0631391B2 (ja) | 1988-11-15 | 1988-11-15 | 塑性加工用潤滑油剤 |
| US07/430,249 US5072067A (en) | 1988-11-15 | 1989-11-02 | Lubricating oil composition |
| EP93114462A EP0579272B1 (en) | 1988-11-15 | 1989-11-09 | Lubricating oil composition |
| DE68927236T DE68927236T2 (de) | 1988-11-15 | 1989-11-09 | Schmierölzusammensetzung |
| EP89120759A EP0369320B1 (en) | 1988-11-15 | 1989-11-09 | Lubricating oil composition |
| DE68918552T DE68918552T2 (de) | 1988-11-15 | 1989-11-09 | Schmierölzusammensetzung. |
| KR1019890016654A KR950014394B1 (ko) | 1988-11-15 | 1989-11-15 | 가공용 윤활유 조성물 |
| US07/699,495 US5171903A (en) | 1988-11-15 | 1991-05-14 | Lubricating oil composition |
| JP4343672A JPH0778226B2 (ja) | 1988-11-15 | 1992-12-24 | 塑性加工用潤滑油剤 |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63286868A JPH0631391B2 (ja) | 1988-11-15 | 1988-11-15 | 塑性加工用潤滑油剤 |
| JP4343672A JPH0778226B2 (ja) | 1988-11-15 | 1992-12-24 | 塑性加工用潤滑油剤 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4343672A Division JPH0778226B2 (ja) | 1988-11-15 | 1992-12-24 | 塑性加工用潤滑油剤 |
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