JPH02119915A - 二吸着器システムにおける真空スイング吸着によるガス混合物の分離 - Google Patents
二吸着器システムにおける真空スイング吸着によるガス混合物の分離Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、無機吸着剤、特に分子ふるいゼオライトによ
って、ガス混合物、特に空気の吸着分離のための改良さ
れた簡単なプロセスに関する。
って、ガス混合物、特に空気の吸着分離のための改良さ
れた簡単なプロセスに関する。
圧力スイング吸着によるガス混合物の吸着分離は２０年
間以上も公知であり、多くの種々の分離プロセスが開発
されてきた。しかし、すべてのプロセスは、吸着剤に対
して高い親和力を有するガス混合物（未処理ガス（ｃｒ
ｕｄｅ ｇａｓ） ）のガス成分が、所謂吸着段階にお
いて所謂吸着器における吸着剤の表面に保持され、そし
て弱く吸着される成分が、吸着剤を充填した吸着器から
除去する（ｓｔｒｉｐ ｏｆｆ）ことができるような手
順に基づいている。
間以上も公知であり、多くの種々の分離プロセスが開発
されてきた。しかし、すべてのプロセスは、吸着剤に対
して高い親和力を有するガス混合物（未処理ガス（ｃｒ
ｕｄｅ ｇａｓ） ）のガス成分が、所謂吸着段階にお
いて所謂吸着器における吸着剤の表面に保持され、そし
て弱く吸着される成分が、吸着剤を充填した吸着器から
除去する（ｓｔｒｉｐ ｏｆｆ）ことができるような手
順に基づいている。
吸着器の脱着は、吸着段階の後に圧力を減することによ
り、そして通常弱く吸着されるガスの幾らかによる吸着
剤のすすぎを伴って、特に１バ一ル以上の圧力の下で、
常に達成される。ＰＳＡシステム（圧力スイング吸着）
がここで参照される。
り、そして通常弱く吸着されるガスの幾らかによる吸着
剤のすすぎを伴って、特に１バ一ル以上の圧力の下で、
常に達成される。ＰＳＡシステム（圧力スイング吸着）
がここで参照される。
もしも真空ポンプによって圧力が１バールよりも低い圧
力に減少されるならば、吸着剤は又、弱く吸着されるガ
スの幾らかによりすすがれるが、例えば、分子ふるいゼ
オライトによる空気中の酸素の富んだ状態において、す
すぎが不要にされる場合がある。真空脱着を用いるこれ
らの手順は、ＶＳＡ（真空スイング吸着）と呼ばれる。
力に減少されるならば、吸着剤は又、弱く吸着されるガ
スの幾らかによりすすがれるが、例えば、分子ふるいゼ
オライトによる空気中の酸素の富んだ状態において、す
すぎが不要にされる場合がある。真空脱着を用いるこれ
らの手順は、ＶＳＡ（真空スイング吸着）と呼ばれる。
脱着段階の後、吸着剤は常に吸着段階の圧力までガスで
充填され、そしてＰＳＡ吸着の場合、弱く吸着されるガ
ス成分又は未処理ガスにより、あるいは同時に両方で充
填される。ＶＳＡ技術の場合、弱く吸着されるガス成分
が充填のために使用される。
充填され、そしてＰＳＡ吸着の場合、弱く吸着されるガ
ス成分又は未処理ガスにより、あるいは同時に両方で充
填される。ＶＳＡ技術の場合、弱く吸着されるガス成分
が充填のために使用される。
このため、上記の分離プロセスは３つの段階に分けられ
る。即ち、吸着（分離）と、脱着（圧力低減）と再充填
（圧力蓄積）であり、このため、完全に連続的に動作す
るＰＳＡ／ＶＳＡプロセスに対して３つの吸着器が必要
とされる。
る。即ち、吸着（分離）と、脱着（圧力低減）と再充填
（圧力蓄積）であり、このため、完全に連続的に動作す
るＰＳＡ／ＶＳＡプロセスに対して３つの吸着器が必要
とされる。
減圧状態で開始する未処理ガスによる吸着器の並流充填
と共に、ＭＳ（分子ふるい）ゼオライトを使用するＶＳ
Ａプロセスによって空気中のＯ３を富ませる場合に、空
気の不適切な分離のみが行われてきた（化学工学、１９
７０年ｌＯ月５日、ｐ、５４１５５）。驚くべきことに
、減圧下における未処理ガスの導入と分離に拘わらず、
空気中のＯ２を富ませる場合に、９０％をはるかに超え
る生成物中の酸素濃度を、本発明によるプロセスによっ
て達成することができる。
と共に、ＭＳ（分子ふるい）ゼオライトを使用するＶＳ
Ａプロセスによって空気中のＯ３を富ませる場合に、空
気の不適切な分離のみが行われてきた（化学工学、１９
７０年ｌＯ月５日、ｐ、５４１５５）。驚くべきことに
、減圧下における未処理ガスの導入と分離に拘わらず、
空気中のＯ２を富ませる場合に、９０％をはるかに超え
る生成物中の酸素濃度を、本発明によるプロセスによっ
て達成することができる。
２つの吸着器を有するＰＳＡシステムが、０゜を富ませ
るために既に開発されている（米国特許第３，２８０．
５３６号）。しかし、それらは、減圧開始時に未処理ガ
スの供給が中断されるために、部分的に不連続に作動す
る。３吸着器システムと比較して、これらの２吸着床シ
ステムは、未処理ガス圧縮器の相当に高いエネルギー消
費を有する（タビプレス、１９８７年国際酸素デリグニ
フィケーシジン会議、ｐ、１５３）。
るために既に開発されている（米国特許第３，２８０．
５３６号）。しかし、それらは、減圧開始時に未処理ガ
スの供給が中断されるために、部分的に不連続に作動す
る。３吸着器システムと比較して、これらの２吸着床シ
ステムは、未処理ガス圧縮器の相当に高いエネルギー消
費を有する（タビプレス、１９８７年国際酸素デリグニ
フィケーシジン会議、ｐ、１５３）。
ＶＳＡ７’ロセスにおける２吸着器システムは、驚くべ
きことに、３吸着器システムと比較して僅かに高いエネ
ルギー消費しか必要としないことが見いだされたが、少
数の弁と吸着器のために工場における投資においてかな
り好ましく、そして特に、弱く吸着される相を有しそし
て吸着剤で充填された容器（吸着器）におけるガス混合
物（未処理ガス）の吸着分離が獲得され、そして吸着ガ
ス成分（吸着質）が例えば真空ポンプを用いて減圧下で
脱着されることが見いだされＩ；。プロセスは、２つの
吸着器（ＡとＢ）が交互に動作され、その結果、未処理
ガスの供給と吸着質の脱着、即ち、真空ポンプの結合は
、分離プロセス中央して停止されず、未処理ガスの分離
は、最大吸着圧力が達せられた時、減圧下で部分的に行
われることを特徴とする。
きことに、３吸着器システムと比較して僅かに高いエネ
ルギー消費しか必要としないことが見いだされたが、少
数の弁と吸着器のために工場における投資においてかな
り好ましく、そして特に、弱く吸着される相を有しそし
て吸着剤で充填された容器（吸着器）におけるガス混合
物（未処理ガス）の吸着分離が獲得され、そして吸着ガ
ス成分（吸着質）が例えば真空ポンプを用いて減圧下で
脱着されることが見いだされＩ；。プロセスは、２つの
吸着器（ＡとＢ）が交互に動作され、その結果、未処理
ガスの供給と吸着質の脱着、即ち、真空ポンプの結合は
、分離プロセス中央して停止されず、未処理ガスの分離
は、最大吸着圧力が達せられた時、減圧下で部分的に行
われることを特徴とする。
本発明によるプロセスは、以下の典型的な形式にて実施
される（ＢＦは再充填を意味し、Ｄｅｐは減圧を意味し
、Ｄｅｓは脱着を意味する）。
される（ＢＦは再充填を意味し、Ｄｅｐは減圧を意味し
、Ｄｅｓは脱着を意味する）。
ｌａ）時間ｔ２において、吸着器Ａにおける圧力Ｐ１−
１は１バールを超える圧力からＰ。ａｍ−Ｉに下降し、
吸着器Ａの頂端部における膨張ガスは吸着器Ｂの頂端部
に送られ、吸着器Ａの下方端は真空ポンプに連結され、
吸着器Ｂの下方端は未処理ガスで充填される。これは、
吸着器Ｂにおける圧力が最低圧力Ｐ□、−１，かもより
高い圧力Ｐ□−１に上昇する、又は未処理ガスの分離は
減圧下で行われることを意味し、Ｆ’ａｔ−ｔはｌバー
ルよりも低く且つＰ Ｄ、ｔ−１よりも低い。
１は１バールを超える圧力からＰ。ａｍ−Ｉに下降し、
吸着器Ａの頂端部における膨張ガスは吸着器Ｂの頂端部
に送られ、吸着器Ａの下方端は真空ポンプに連結され、
吸着器Ｂの下方端は未処理ガスで充填される。これは、
吸着器Ｂにおける圧力が最低圧力Ｐ□、−１，かもより
高い圧力Ｐ□−１に上昇する、又は未処理ガスの分離は
減圧下で行われることを意味し、Ｆ’ａｔ−ｔはｌバー
ルよりも低く且つＰ Ｄ、ｔ−１よりも低い。
ｌｂ）時間ｔ２において、吸着器Ａにおける圧力はＰ
Ｄｉｐ−’からＰＤ＊ｐ−１に下降し、吸着器Ａの頂端
部は閉じられ、吸着器Ａの底部端は真空ポンプに連結さ
れ、吸着器Ｂにおける圧力は圧力Ｐ１−８から圧力Ｐ
ＩＦ−２に上昇し、未処理ガスは吸着器Ｂの底部端にお
いて流れそして減圧下で吸着により分離され、そして同
時に、弱く吸着されるガス成分（ラフィネート）の幾ら
かは、例えば、ラフィネート貯蔵器（Ｒ）から吸着器Ｂ
の頂端部に流れ、この分離段階ｔ、は、充填及び分離圧
力が少なくとも１バールに達したとき終了される。
Ｄｉｐ−’からＰＤ＊ｐ−１に下降し、吸着器Ａの頂端
部は閉じられ、吸着器Ａの底部端は真空ポンプに連結さ
れ、吸着器Ｂにおける圧力は圧力Ｐ１−８から圧力Ｐ
ＩＦ−２に上昇し、未処理ガスは吸着器Ｂの底部端にお
いて流れそして減圧下で吸着により分離され、そして同
時に、弱く吸着されるガス成分（ラフィネート）の幾ら
かは、例えば、ラフィネート貯蔵器（Ｒ）から吸着器Ｂ
の頂端部に流れ、この分離段階ｔ、は、充填及び分離圧
力が少なくとも１バールに達したとき終了される。
ｌｃ）時間ｔ３において、吸着器Ａにおける圧力は圧力
ＰＤａｍ−２から最低脱着圧力ＰＤ＠Ｉ〜１．に下降し
、吸着器の頂端部は閉じられ、底部端は真空ポンプに連
結され、そして吸着器Ｂにおける圧力は値Ｐ ５ｙ−ｓ
に上昇し、未処理ガスは吸着器Ｂの底部端に流入し、吸
着分離は１バールを超える圧力の下で吸着器において行
われ、そしてラフィネートは１バールを超えるがｐｓｖ
−ｓを超えない圧力下で吸着器Ｂの頂端部から除去され
る。
ＰＤａｍ−２から最低脱着圧力ＰＤ＠Ｉ〜１．に下降し
、吸着器の頂端部は閉じられ、底部端は真空ポンプに連
結され、そして吸着器Ｂにおける圧力は値Ｐ ５ｙ−ｓ
に上昇し、未処理ガスは吸着器Ｂの底部端に流入し、吸
着分離は１バールを超える圧力の下で吸着器において行
われ、そしてラフィネートは１バールを超えるがｐｓｖ
−ｓを超えない圧力下で吸着器Ｂの頂端部から除去され
る。
ｌｄ）プロセスは、吸着器ＡとＢを切り換えることによ
り、ｌａ／ｌｂ／ｌｃに類似して継続される。
り、ｌａ／ｌｂ／ｌｃに類似して継続される。
本発明の別の実施Ｓ様において、
２ａ）時間ｔ２において、吸着器Ａにおける圧力Ｐ□−
１はｌパールを超える圧力からＰ。、、−３に低下され
、吸着器Ａの頂端部における膨張ガスは吸着器Ｂの頂端
部に送られ、吸着器Ａの底部端は未処理ガス流に連結さ
れたままであり、吸着器Ｂの底部端は真空ポンプに連結
されたままであり、そして吸着器Ｂにおける圧力は、こ
の方法においては、最低値Ｐ ｌ１ｌａ＋−＋ｍｌａか
ら圧力Ｐ１−１に上昇し、Ｐｌ−１は１バールよりも低
く旦つ２口、、−１よりも低い。
１はｌパールを超える圧力からＰ。、、−３に低下され
、吸着器Ａの頂端部における膨張ガスは吸着器Ｂの頂端
部に送られ、吸着器Ａの底部端は未処理ガス流に連結さ
れたままであり、吸着器Ｂの底部端は真空ポンプに連結
されたままであり、そして吸着器Ｂにおける圧力は、こ
の方法においては、最低値Ｐ ｌ１ｌａ＋−＋ｍｌａか
ら圧力Ｐ１−１に上昇し、Ｐｌ−１は１バールよりも低
く旦つ２口、、−１よりも低い。
２ｂ）時間ｔ、において、前記のプロセス部分ｌｂ）と
同様に、吸着器Ａは排気され、そして吸着器Ｂは、頂端
部から、例えば、ラフィネート貯蔵器からのラフィネー
トで充填され、モして底端部から未処理ガスＰ。、で充
填される。
同様に、吸着器Ａは排気され、そして吸着器Ｂは、頂端
部から、例えば、ラフィネート貯蔵器からのラフィネー
トで充填され、モして底端部から未処理ガスＰ。、で充
填される。
２ｃ）時間ｔ、において、前記のプロセス部分ｌｃ）と
同様に、吸着器Ａは排気され、そして吸着器Ｂは底部端
から未処理ガスで充填され、この場合ラフィネート・ガ
スは、吸着器Ｂの頂端部において１バール乃至Ｐ□−３
の圧力下で生成物として除去される。
同様に、吸着器Ａは排気され、そして吸着器Ｂは底部端
から未処理ガスで充填され、この場合ラフィネート・ガ
スは、吸着器Ｂの頂端部において１バール乃至Ｐ□−３
の圧力下で生成物として除去される。
２ｄ）プロセスは、吸着器ＡとＢを切り換えることによ
り、プロセス段階２ ａ ／ ２ ｂ ／ ２ ｃに類
似して継続される。
り、プロセス段階２ ａ ／ ２ ｂ ／ ２ ｃに類
似して継続される。
本発明によるプロセスに適切な吸着剤は、分子ふるいゼ
オライトであり、Ｎａの形態、あるいはＣａ５Ｍｇ、Ｓ
ｒ又はそれらの混合物のような二価のアルカリ金属又は
アルカリ土類金属イオンで置換された形態、あるいはモ
ルデン沸石又は斜方沸石のような自然！：発生するゼオ
ライト又は合成された形態の、ゼオライトＡ及びＸであ
る。
オライトであり、Ｎａの形態、あるいはＣａ５Ｍｇ、Ｓ
ｒ又はそれらの混合物のような二価のアルカリ金属又は
アルカリ土類金属イオンで置換された形態、あるいはモ
ルデン沸石又は斜方沸石のような自然！：発生するゼオ
ライト又は合成された形態の、ゼオライトＡ及びＸであ
る。
３つの吸着器を有するプロセスは、ＶＳＡ分野において
すでに公知であり、この場合、例えば吸着器Ａは底部端
において排気され、そして同時に、ガスは、排気された
吸着器Ｂを充填するために、頂端部において使用される
が、この吸着器Ｂは、底部端において未処理ガスで同時
に充填されず（米国特許！４．６８４．３７７号）、あ
るいは生成ガスは、３つの吸着器システムにおける吸着
器Ａの頂端部から同様に除去され、このガスは吸着器Ｂ
の頂端部に導入され、吸着器Ｂの底部端は真空ポンプに
連結されるが、吸着器の底部端は未処理ガスで同時に充
填されない（英国特許第２．１５４．８９５）。２つの
吸着器を有する組み合わされたＰＳＡ／ｖＳＡプロセス
が公知であり（米国特許第４．０６５．２７２号）、こ
の場合未処理ガスは吸着器に連続的に送られるが、吸着
器の脱着又は真空ポンプの連結は、吸着器を１バールよ
りも低く下げ又は排気の後ラフィネートにより再び圧力
を増大させるために、中断されなければならない。 本
発明によるＶＳＡプロセスを、次の実施例において更に
詳細に説明する。
すでに公知であり、この場合、例えば吸着器Ａは底部端
において排気され、そして同時に、ガスは、排気された
吸着器Ｂを充填するために、頂端部において使用される
が、この吸着器Ｂは、底部端において未処理ガスで同時
に充填されず（米国特許！４．６８４．３７７号）、あ
るいは生成ガスは、３つの吸着器システムにおける吸着
器Ａの頂端部から同様に除去され、このガスは吸着器Ｂ
の頂端部に導入され、吸着器Ｂの底部端は真空ポンプに
連結されるが、吸着器の底部端は未処理ガスで同時に充
填されない（英国特許第２．１５４．８９５）。２つの
吸着器を有する組み合わされたＰＳＡ／ｖＳＡプロセス
が公知であり（米国特許第４．０６５．２７２号）、こ
の場合未処理ガスは吸着器に連続的に送られるが、吸着
器の脱着又は真空ポンプの連結は、吸着器を１バールよ
りも低く下げ又は排気の後ラフィネートにより再び圧力
を増大させるために、中断されなければならない。 本
発明によるＶＳＡプロセスを、次の実施例において更に
詳細に説明する。
次のデータは、実施例のすべてにおいて一定のままであ
る。
る。
吸着器の内径 ： ５５０ｍｍ吸着器
充填高さ： ２．５００ｍｍ吸着器当たり
の吸着剤充填： ７０ｄｍ”Ｃａの形態の分子
ふるいゼオライトＡである、中程度の孔を有するシリカ
ゲルを底部端に各場合に３４０ｋｇ詰め込んだ。ラフィ
ネート貯蔵器は３．６ｍ”の容積を有する。送り込まれ
た未処理ガスは＋３０°Ｃの温度を有し、そして常に、
３０℃において１バールの下で水で７５％飽和されてい
た。歯車により調整可能な潤滑リング・ポンプを真空ポ
ンプとして使用した。未処理ガスはルーツ送風機で圧縮
された。各場合に、圧力を吸着器の底部端にて測定した
。
充填高さ： ２．５００ｍｍ吸着器当たり
の吸着剤充填： ７０ｄｍ”Ｃａの形態の分子
ふるいゼオライトＡである、中程度の孔を有するシリカ
ゲルを底部端に各場合に３４０ｋｇ詰め込んだ。ラフィ
ネート貯蔵器は３．６ｍ”の容積を有する。送り込まれ
た未処理ガスは＋３０°Ｃの温度を有し、そして常に、
３０℃において１バールの下で水で７５％飽和されてい
た。歯車により調整可能な潤滑リング・ポンプを真空ポ
ンプとして使用した。未処理ガスはルーツ送風機で圧縮
された。各場合に、圧力を吸着器の底部端にて測定した
。
実施例 ！
第１図に対応する設備を使用した。プロセスの流れと圧
力の流れを第２ａ図と第２ｂ図に示す。
力の流れを第２ａ図と第２ｂ図に示す。
生成ガスは、酸素が濃厚な空気である。
時間ｔ、二〇〜４秒
２７５Ｎｍ”／ｈ の出力を有する空気送風機が、弁Ｂ
ｌを経て吸着器Ｂに空気を送り出し、吸着器Ｂにおける
圧力は、ＰＤ、、−、、、−２２０ミリバーｆｉｙ ２
＞％らｐ、、−、ｘ ６５０ミリバールに上昇し、そし
て同時に、最大圧力Ｐ□−ｓ’−１，５００ミリバール
（絶対圧）は、ガスが弁ＡＢＩを経て吸着器Ｂに頂端部
において流入するために、吸着器Ａにおいて低下し、そ
して排気が真空ポンプを使用して弁Ａ２を経て底部端に
おいて行われ、吸着器Ａにおける圧力はＰ ｏ−−−＋
−９９０ミリバールに下降した。貯蔵器Ｒは、約１．
５バール（圧力は常に絶対圧力で示される）の圧力の下
で生成ガスを送り出した。
ｌを経て吸着器Ｂに空気を送り出し、吸着器Ｂにおける
圧力は、ＰＤ、、−、、、−２２０ミリバーｆｉｙ ２
＞％らｐ、、−、ｘ ６５０ミリバールに上昇し、そし
て同時に、最大圧力Ｐ□−ｓ’−１，５００ミリバール
（絶対圧）は、ガスが弁ＡＢＩを経て吸着器Ｂに頂端部
において流入するために、吸着器Ａにおいて低下し、そ
して排気が真空ポンプを使用して弁Ａ２を経て底部端に
おいて行われ、吸着器Ａにおける圧力はＰ ｏ−−−＋
−９９０ミリバールに下降した。貯蔵器Ｒは、約１．
５バール（圧力は常に絶対圧力で示される）の圧力の下
で生成ガスを送り出した。
時間ｔ、：４〜１９秒
吸着器Ａは、弁Ａ２を経て圧力Ｐ ｏ−−−ｚ −４４
０ミリバールに排出され、吸着器Ａの頂端部は閉じられ
た。吸着器Ｂは、弁Ｂｌを経て底部端に空気圧縮器から
の空気で、圧力Ｐ ｍｐ−ｘ−１バールに充填され、そ
して同時に、吸着器Ｂは、容積制御弁ＡＢ３と弁Ｂ３を
経て、貯蔵器Ｒからのガスで充填され、貯蔵器における
圧力は約１．５バールから１．１バールに下降した。生
成ガスは貯蔵器Ｒから除去され続けた。
０ミリバールに排出され、吸着器Ａの頂端部は閉じられ
た。吸着器Ｂは、弁Ｂｌを経て底部端に空気圧縮器から
の空気で、圧力Ｐ ｍｐ−ｘ−１バールに充填され、そ
して同時に、吸着器Ｂは、容積制御弁ＡＢ３と弁Ｂ３を
経て、貯蔵器Ｒからのガスで充填され、貯蔵器における
圧力は約１．５バールから１．１バールに下降した。生
成ガスは貯蔵器Ｒから除去され続けた。
時間ｔ３：１９〜４５秒
吸着器Ａの排気が継続され、２２０ミリバールの最終圧
力に達した。空気は、弁Ｂｌを経て吸着器Ｂに流入し、
弁Ｂ３と弁ＡＢ２を経て生成ガスが貯蔵器Ｒに導入され
、そして吸着器Ｂと貯蔵器Ｒにおける圧力は１．５バー
ルの最終圧力に達した。
力に達した。空気は、弁Ｂｌを経て吸着器Ｂに流入し、
弁Ｂ３と弁ＡＢ２を経て生成ガスが貯蔵器Ｒに導入され
、そして吸着器Ｂと貯蔵器Ｒにおける圧力は１．５バー
ルの最終圧力に達した。
時間ｔ４／ｌｓ／ｌｉ： ４５〜９０秒プロセスは、吸
着器Ａが吸着器Ｂと交換されたことを除いて、時間ｔ
ｒ／ ｔ ｚ／ ｔ ｓに類似して進行した。
着器Ａが吸着器Ｂと交換されたことを除いて、時間ｔ
ｒ／ ｔ ｚ／ ｔ ｓに類似して進行した。
９３％の０８濃度を有する２７．８Ｎｍ３／ｈの量の生
成物が貯蔵器Ｒから除去された。達成された最大０１濃
度は、２２．９Ｎｍ”／ｈの生成物量において９６％で
あった。
成物が貯蔵器Ｒから除去された。達成された最大０１濃
度は、２２．９Ｎｍ”／ｈの生成物量において９６％で
あった。
実施例 ２
実施例１によるプロセス手順が選ばれた。サイクル時間
は、ｔ、−４秒、ｔｆｆｉ−１５秒、１．−４１秒であ
った。出発物質である未処理ガスは次の組成（体積百分
率）を有した。即ち、Ｈｔ：１０％、Ａｒ：１５％、Ｎ
ｊ：５０％、Ｃ）ｉ、：２５％であった。脱着の最終圧
力は２２０ミリバールであり、そして吸着の最大最終圧
力は１．５バールであった。
は、ｔ、−４秒、ｔｆｆｉ−１５秒、１．−４１秒であ
った。出発物質である未処理ガスは次の組成（体積百分
率）を有した。即ち、Ｈｔ：１０％、Ａｒ：１５％、Ｎ
ｊ：５０％、Ｃ）ｉ、：２５％であった。脱着の最終圧
力は２２０ミリバールであり、そして吸着の最大最終圧
力は１．５バールであった。
アルゴンの濃縮が２７ＯＮｍ’／ｈの未処理ガス量にお
いて達成され、４９．５％アルゴン、５１％Ｈ２，０，
５％Ｎ２の組成を有する４４Ｎｍ’／ｈの生成ガス量が
獲得された。
いて達成され、４９．５％アルゴン、５１％Ｈ２，０，
５％Ｎ２の組成を有する４４Ｎｍ’／ｈの生成ガス量が
獲得された。
実施例 ３
実施例１，２と同−設備が使用された。生成ガスは、酸
素が濃厚な空気であり、そしてプロセスの流れと圧力の
流れを第３ａ図と第３ｂ図に示す。
素が濃厚な空気であり、そしてプロセスの流れと圧力の
流れを第３ａ図と第３ｂ図に示す。
時間ｔ、二〇〜８秒
空気が送風機を経て弁ＡＩを通り吸着器Ａに流れ、吸着
器Ａの頂部放出端は弁ＡＢＩを経て吸着器Ｂの頂部放出
端に連結され、吸着器Ａにおける圧力は、吸着器Ｂが弁
Ｂ２を経て底部端において真空ポンプに連結されている
ために、ＰＩＦ−３−１，１バールの最高値からＰａ−
−−＋ −９００ミリバールのより低い値に減少し、こ
の場合吸着器Ｂにおける圧力は、最低値ｐＤ、、−，，
，−１９５ミリバールからＰ。−、−４００ミリバール
に上昇した。
器Ａの頂部放出端は弁ＡＢＩを経て吸着器Ｂの頂部放出
端に連結され、吸着器Ａにおける圧力は、吸着器Ｂが弁
Ｂ２を経て底部端において真空ポンプに連結されている
ために、ＰＩＦ−３−１，１バールの最高値からＰａ−
−−＋ −９００ミリバールのより低い値に減少し、こ
の場合吸着器Ｂにおける圧力は、最低値ｐＤ、、−，，
，−１９５ミリバールからＰ。−、−４００ミリバール
に上昇した。
貯蔵器Ｒは、約１．１バールの下で生成ガスを送り出す
。
。
時間ｔ！：８〜２０秒
吸着器Ｂは、弁Ｂｌを経て底部端において送風機からの
空気で充填され、この場合吸着器Ｂにおける圧力は約１
バールに上昇した。
空気で充填され、この場合吸着器Ｂにおける圧力は約１
バールに上昇した。
同時に、吸着器Ｂは、貯蔵器Ｒから体積制御弁ＡＢ３と
弁Ｂ３を経た生成ガスで充填された。貯蔵器Ｒの圧力は
、このようにして、約１バールに下降し、そして生成物
圧縮器を経て生成ガスを送り出した。吸着器Ａは弁Ａ２
を経て排気され、圧力はＰＤ＊ｐ−２に落ちた。
弁Ｂ３を経た生成ガスで充填された。貯蔵器Ｒの圧力は
、このようにして、約１バールに下降し、そして生成物
圧縮器を経て生成ガスを送り出した。吸着器Ａは弁Ａ２
を経て排気され、圧力はＰＤ＊ｐ−２に落ちた。
時間む、：２０〜６０秒
吸着器Ｂは時間ｔ８と同様に空気を供給され、圧力は１
．１バールの最終値に上昇した。生成ガスは吸着器Ｂの
頂端部から弁Ｂ３とＡＢ２を経て貯蔵器Ｒに流入し、生
成ガスは生成物圧縮器を経て除去された。吸着器Ａは時
間間隔ｔ、におけると同様に排気され、圧力は最終値Ｐ
Ｄｅｎ−＋ｍｉｍ ＝１９５ミリバールに落ちた。
．１バールの最終値に上昇した。生成ガスは吸着器Ｂの
頂端部から弁Ｂ３とＡＢ２を経て貯蔵器Ｒに流入し、生
成ガスは生成物圧縮器を経て除去された。吸着器Ａは時
間間隔ｔ、におけると同様に排気され、圧力は最終値Ｐ
Ｄｅｎ−＋ｍｉｍ ＝１９５ミリバールに落ちた。
時間ｔｉ／ｌｓ／ｌａ： ６０〜１２０秒手順は、吸着
器ＡとＢが機能において相互に交換されたことを除いて
、時間ｔ Ｉ／ ｔ ２／ ｔ ３に類似して繰り返さ
れた。
器ＡとＢが機能において相互に交換されたことを除いて
、時間ｔ Ｉ／ ｔ ２／ ｔ ３に類似して繰り返さ
れた。
９３％の０．濃度の１７．５Ｎｍ”／ｈの生成物量が生
成物圧縮器において獲得された。達成される最大０２濃
度は９５．８体積パーセントであった。
成物圧縮器において獲得された。達成される最大０２濃
度は９５．８体積パーセントであった。
実施例 ４
第４図による設備が選ばれた。（第１図の試験設備は、
第４図の試験設備全体の一部分を含むことが注目される
。） 第４図は、すでに実際に動作しているような、例えば、
空気中の０２を富ませるＶＳＡ設備を示す。
第４図の試験設備全体の一部分を含むことが注目される
。） 第４図は、すでに実際に動作しているような、例えば、
空気中の０２を富ませるＶＳＡ設備を示す。
１つの吸着器が空気で充填される一方、第２の吸着器は
排気され、そして第３の吸着器は、再び０□が濃厚な生
成ガスで吸着圧力まで充填される。
排気され、そして第３の吸着器は、再び０□が濃厚な生
成ガスで吸着圧力まで充填される。
２つの吸着器が、例えば、増大した空気量でそして時間
を遅れさせて同時に充填され、そして第３の吸着器が排
気され、そして既に存在する設備の場合に、真空ポンプ
は増大した空気の量に従って出力を増大されなければな
らないので、本発明によるプロセス（実施例１と３）に
より、３つの吸着器のＶＳＡ設備の容量を相当増大させ
ることができる。
を遅れさせて同時に充填され、そして第３の吸着器が排
気され、そして既に存在する設備の場合に、真空ポンプ
は増大した空気の量に従って出力を増大されなければな
らないので、本発明によるプロセス（実施例１と３）に
より、３つの吸着器のＶＳＡ設備の容量を相当増大させ
ることができる。
また、本発明によるプロセスに対応する３つの吸着器に
より、新しい設備を設計する可能性が存在する。これは
、非常に高い能力の設計が計画されるならば、常に適切
であり、そして２つの経路を有する設備は費用の理由の
ために適切ではなく、あるいは例えば、弁における特大
寸法はもはや使用されない。このようにして、６つの吸
着器の代わりに、３つの三吸着器ユニットにより同一容
量において設備を動作させることが可能である。
より、新しい設備を設計する可能性が存在する。これは
、非常に高い能力の設計が計画されるならば、常に適切
であり、そして２つの経路を有する設備は費用の理由の
ために適切ではなく、あるいは例えば、弁における特大
寸法はもはや使用されない。このようにして、６つの吸
着器の代わりに、３つの三吸着器ユニットにより同一容
量において設備を動作させることが可能である。
実施例３に対応するプロセスを、本発明によるプロセス
を示すために選んだ。実施例１のプロセスを又、勿論使
用できることが強調される。プロセスの流れと圧力の流
れを第５ａ図と第５ｂ図に示す。
を示すために選んだ。実施例１のプロセスを又、勿論使
用できることが強調される。プロセスの流れと圧力の流
れを第５ａ図と第５ｂ図に示す。
時間ｔ、：Ｑ〜６秒
空気送風機ＣＩＯは弁１１Ｇを経て吸着器Ｃに空気を送
り出し、吸着器は、生成物圧縮器ＣＩｌに弁１４Ｃを経
て０．が濃厚な空気を生成し、吸着器Ｃにおける圧力は
、Ｐ□−、−１，５バールである。
り出し、吸着器は、生成物圧縮器ＣＩｌに弁１４Ｃを経
て０．が濃厚な空気を生成し、吸着器Ｃにおける圧力は
、Ｐ□−、−１，５バールである。
圧縮器ＣＩＯからの空気は部分的に開いた弁１１Ａを通
って吸着器Ａに流れ、吸着器Ａにおける圧力は、吸着器
Ａの頂端部における弁１５Ａが開かれるために、Ｐａｙ
−ｓ−１，５バールからＰ、ｌ、、、−１＝ ９００ミ
リバールに下降し、そして膨張ガスが手動弁１７ＡＢＣ
と弁１３Ｂを経て吸着器Ｂの頂端部に流れ、吸着器Ｂは
、最低圧力Ｐ、、、、、、、 −２０５ミリバールを有
し、そして吸着器Ａからのガスの結果として、吸着器Ｂ
における圧力は、Ｐ Ｄａｍ−＋ｓ１ｍからＰ ＩＦ−
１−４００ミリバールに上昇し、同時に吸着器Ｂの底部
端は弁１２Ｂを経て真空ポンプＣ１ｌに連結された。
って吸着器Ａに流れ、吸着器Ａにおける圧力は、吸着器
Ａの頂端部における弁１５Ａが開かれるために、Ｐａｙ
−ｓ−１，５バールからＰ、ｌ、、、−１＝ ９００ミ
リバールに下降し、そして膨張ガスが手動弁１７ＡＢＣ
と弁１３Ｂを経て吸着器Ｂの頂端部に流れ、吸着器Ｂは
、最低圧力Ｐ、、、、、、、 −２０５ミリバールを有
し、そして吸着器Ａからのガスの結果として、吸着器Ｂ
における圧力は、Ｐ Ｄａｍ−＋ｓ１ｍからＰ ＩＦ−
１−４００ミリバールに上昇し、同時に吸着器Ｂの底部
端は弁１２Ｂを経て真空ポンプＣ１ｌに連結された。
時間ｔ、＝６〜１６秒
吸着器Ｃは、時間ｔ、における作動と同一であった。吸
着器Ａは、Ｐ Ｄａ ｐ −１からＰＤ＊ｅ−２に、弁
１１Ａを経て排気された。吸着器Ｂは、部分的に開いた
弁１１Ｂを経て底部端において空気を充填され、吸着器
Ｃからの０．が濃厚な空気による充填が同時に行われ、
そして特に、体積制御弁１８ＡＢＣ，弁１９ＡＢｃと弁
１３Ｂを経て、吸着器Ｂにおける圧力は、Ｐａｒ−＋＝
４００ミリバールからＰ ｍｙ−ｘ−１，１５バールに
上昇した。吸着器Ｃにおける圧力は、約１．５バールか
ら約１．３５〜１．４バールに降下した。
着器Ａは、Ｐ Ｄａ ｐ −１からＰＤ＊ｅ−２に、弁
１１Ａを経て排気された。吸着器Ｂは、部分的に開いた
弁１１Ｂを経て底部端において空気を充填され、吸着器
Ｃからの０．が濃厚な空気による充填が同時に行われ、
そして特に、体積制御弁１８ＡＢＣ，弁１９ＡＢｃと弁
１３Ｂを経て、吸着器Ｂにおける圧力は、Ｐａｒ−＋＝
４００ミリバールからＰ ｍｙ−ｘ−１，１５バールに
上昇した。吸着器Ｃにおける圧力は、約１．５バールか
ら約１．３５〜１．４バールに降下した。
時間ｔ、：１６〜３５秒
吸着器Ｃを、時間１．におけると同様に作動させた。吸
着器Ｂは、弁ｌｌＢを経て底部端において空気を充填さ
れ、０□が濃厚な空気は頂部放出端において吸着器Ｂか
ら放出され、弁１４ｃがゆっくりと開かれ、最終圧力Ｐ
ｍｖ−ｘ−１，５バールが達せられた。吸着器Ａは、
時間ｔ２におけると同様に排気され、最終脱着圧力Ｐ
Ｄｔ＋−ｍｉｓ ＝ ２０５ミリバールが達せられた。
着器Ｂは、弁ｌｌＢを経て底部端において空気を充填さ
れ、０□が濃厚な空気は頂部放出端において吸着器Ｂか
ら放出され、弁１４ｃがゆっくりと開かれ、最終圧力Ｐ
ｍｖ−ｘ−１，５バールが達せられた。吸着器Ａは、
時間ｔ２におけると同様に排気され、最終脱着圧力Ｐ
Ｄｔ＋−ｍｉｓ ＝ ２０５ミリバールが達せられた。
時間ｔ、：３５〜４１秒
時間１．と同様に、吸着器Ｃは吸着器Ａ（ｔｌ）と同様
に作動させられ、吸着器Ｂは吸着の第２部分を開始し、
吸着器Ａは吸着器Ｂ（ｉｔ）と同様に作動させられた。
に作動させられ、吸着器Ｂは吸着の第２部分を開始し、
吸着器Ａは吸着器Ｂ（ｉｔ）と同様に作動させられた。
時間ｔｌ：４１〜５１秒
時間Ｌ２と同様に、吸着器Ｃは吸着器Ａ（ｔりと同様に
動作させられ、吸着器Ｂは１．５バールの下の吸着状態
にあり、吸着器Ａは吸着器Ｂ（ｔｌ）と同様に作動した
。
動作させられ、吸着器Ｂは１．５バールの下の吸着状態
にあり、吸着器Ａは吸着器Ｂ（ｔｌ）と同様に作動した
。
時間ｔｓ：５１〜７０秒
時間（、と同様に、吸着器Ｃは吸着器Ａ（ｔｓ）と同様
に排気状態にあり、吸着器Ｂは１．５バールの下で吸着
状態にあり、吸着器Ａは、吸着器Ｂ（ｔ３）と同様に１
．５バールの下で吸着動作にあった。
に排気状態にあり、吸着器Ｂは１．５バールの下で吸着
状態にあり、吸着器Ａは、吸着器Ｂ（ｔ３）と同様に１
．５バールの下で吸着動作にあった。
その後、吸着器は再び切り換えられ、即ち、吸着器Ａは
、時間ｔ、における吸着器Ｃのように開始し、吸着器Ｂ
は、時間ｔ、における吸着器Ａのように開始し、吸着器
Ｃは、時間１．における吸着器Ｂのように開始した。
、時間ｔ、における吸着器Ｃのように開始し、吸着器Ｂ
は、時間ｔ、における吸着器Ａのように開始し、吸着器
Ｃは、時間１．における吸着器Ｂのように開始した。
このプロセス中、９３体積パーセントの０．濃度を有す
る３６Ｎｍ”／ｈの０２が濃厚な空気が生成物圧縮器Ｃ
Ｉ２を経て除去され、空気圧縮器からの空気の量は、３
５２Ｎｍ３／ｈであった。
る３６Ｎｍ”／ｈの０２が濃厚な空気が生成物圧縮器Ｃ
Ｉ２を経て除去され、空気圧縮器からの空気の量は、３
５２Ｎｍ３／ｈであった。
本発明による二吸着器ＶＳＡプロセスは、三吸着器ＶＳ
Ａプロセスの作動の分野において続く場合において使用
することができる。そのような三吸着器システムは第６
図に示され、補償容器Ｒを除いて、第４図のシステムと
プロセスの流れに対応する。
Ａプロセスの作動の分野において続く場合において使用
することができる。そのような三吸着器システムは第６
図に示され、補償容器Ｒを除いて、第４図のシステムと
プロセスの流れに対応する。
以前のプロセスにおいて、三ベツドＶＳＡ設備は、吸着
器ユニットが、例えば、吸着剤の渦巻き又は弁の誤動作
によって欠落されられたならば、停止されなければなら
なかった。本発明によるプロセスの助けにより、例えば
、吸着器Ｃに誤動作が発生した場合に、この吸着器を、
例えば、弁を閉鎖することにより、又は弁とガス管路Ｌ
ｌｌ／Ｌ ｌ ２／Ｌ ｌ ３／ｌ １４／Ｌ １５の
間にブランクをさらに配置することにより、プロセスか
ら除去することができる。
器ユニットが、例えば、吸着剤の渦巻き又は弁の誤動作
によって欠落されられたならば、停止されなければなら
なかった。本発明によるプロセスの助けにより、例えば
、吸着器Ｃに誤動作が発生した場合に、この吸着器を、
例えば、弁を閉鎖することにより、又は弁とガス管路Ｌ
ｌｌ／Ｌ ｌ ２／Ｌ ｌ ３／ｌ １４／Ｌ １５の
間にブランクをさらに配置することにより、プロセスか
ら除去することができる。
残りの吸着器ＡとＢのプロセスの流れと圧力の流れは第
７ａ図と第７ｂ図に示され、そして特に、実施例１に従
う。しかし、実施例３による作動が又可能である。示さ
れたプロセスの流れと第７ａ／７ｂ図の設備構成（残り
の構成）は、第１図及び第２ａ〜２ｂ図と同一であり、
そしてこの理由のために、さらに（同一の）説明は余分
であろう。
７ａ図と第７ｂ図に示され、そして特に、実施例１に従
う。しかし、実施例３による作動が又可能である。示さ
れたプロセスの流れと第７ａ／７ｂ図の設備構成（残り
の構成）は、第１図及び第２ａ〜２ｂ図と同一であり、
そしてこの理由のために、さらに（同一の）説明は余分
であろう。
本発明の主なる特徴及び態様は以下のとおりである。
１、吸着剤で充填された２つの容器における真空スイン
グ吸着（Ｖ Ｓ Ａ）によって未処理ガス混合物の吸着
分離を行うプロセスであって、ここで、該容器は、底部
及び頂部に入口と放出端部を備えた吸着器ＡとＢであり
、弱く吸着されるガス成分（ラフィネート）は、存在す
るとすれば、減圧下で獲得され； Ｆｌ）吸着器に送り込まれた未処理ガスがプロセスの進
行中央して停止されないように２つの吸着器ＡとＢを交
互に作動させ、真空ポンプは吸着剤充填部に連続的に連
結されており、 ａ）時間ｔ２において、吸着器Ａを頂端部において減圧
させ、このようにして放出されたガスが排気された吸着
器Ｂの頂端部に流れ込み、吸着器Ａは底部端において真
空ポンプに連結され、そして吸着器Ｂは底部端において
未処理ガスで充填され、即ち、加圧され、 ｂ）時間ｔ、において、吸着器Ａを排気し、且つ吸着器
Ｂを頂端部においてラフィネート貯蔵器Ｒからのラフィ
ネートで充填し、吸着器Ｂは底部端において減圧下で未
処理ガスで充填され、Ｃ）時間ｔ、において、吸着器Ａ
を底部端において排気し、且つ吸着器Ｂを底部端におい
て未処理ガスで充填させ、あるいは未処理ガスは底部端
において吸着器Ｂを通って流れ、１バールの圧力におい
て開始し、そして吸着器Ｂの頂端部において生成物とし
て弱く吸着されるガス成分を除去し、ｄ）時間Ｅｌｓｊ
！、ｔ、を繰り返すことにより、プロセスを更に進行さ
せ、吸着器Ａ／Ｂは切り換えられ、あるいは代替的に、 ｅ）時間ｔｌにおいて、吸着器Ａを頂端部において減圧
させ、このようにして放出されたガスが減圧下で作動さ
れる吸着器Ｂの頂端部に流れ込み、吸着器Ａを底部端に
おいて未処理ガスで充填し、吸着器Ｂは底部端において
真空ポンプに連結されるが、吸着器Ｂにおける圧力は吸
着器Ａからのガスの流入により上昇し、そして吸着器Ａ
における圧力は下降し、 ｆ）時間ｔ、において、プロセスは、前記１ｂ）に類似
して進行し、 ｇ）時間（、において、プロセスは、前記１ｃ）に類似
して進行し、 ｈ）プロセスは、時間ｔ１、ｔ３、ｔ、を繰り返すこと
により更に進行し、吸着器Ａ／Ｂが切り換えられること
と特徴とする二吸着器ＶＳＡプロセス。
グ吸着（Ｖ Ｓ Ａ）によって未処理ガス混合物の吸着
分離を行うプロセスであって、ここで、該容器は、底部
及び頂部に入口と放出端部を備えた吸着器ＡとＢであり
、弱く吸着されるガス成分（ラフィネート）は、存在す
るとすれば、減圧下で獲得され； Ｆｌ）吸着器に送り込まれた未処理ガスがプロセスの進
行中央して停止されないように２つの吸着器ＡとＢを交
互に作動させ、真空ポンプは吸着剤充填部に連続的に連
結されており、 ａ）時間ｔ２において、吸着器Ａを頂端部において減圧
させ、このようにして放出されたガスが排気された吸着
器Ｂの頂端部に流れ込み、吸着器Ａは底部端において真
空ポンプに連結され、そして吸着器Ｂは底部端において
未処理ガスで充填され、即ち、加圧され、 ｂ）時間ｔ、において、吸着器Ａを排気し、且つ吸着器
Ｂを頂端部においてラフィネート貯蔵器Ｒからのラフィ
ネートで充填し、吸着器Ｂは底部端において減圧下で未
処理ガスで充填され、Ｃ）時間ｔ、において、吸着器Ａ
を底部端において排気し、且つ吸着器Ｂを底部端におい
て未処理ガスで充填させ、あるいは未処理ガスは底部端
において吸着器Ｂを通って流れ、１バールの圧力におい
て開始し、そして吸着器Ｂの頂端部において生成物とし
て弱く吸着されるガス成分を除去し、ｄ）時間Ｅｌｓｊ
！、ｔ、を繰り返すことにより、プロセスを更に進行さ
せ、吸着器Ａ／Ｂは切り換えられ、あるいは代替的に、 ｅ）時間ｔｌにおいて、吸着器Ａを頂端部において減圧
させ、このようにして放出されたガスが減圧下で作動さ
れる吸着器Ｂの頂端部に流れ込み、吸着器Ａを底部端に
おいて未処理ガスで充填し、吸着器Ｂは底部端において
真空ポンプに連結されるが、吸着器Ｂにおける圧力は吸
着器Ａからのガスの流入により上昇し、そして吸着器Ａ
における圧力は下降し、 ｆ）時間ｔ、において、プロセスは、前記１ｂ）に類似
して進行し、 ｇ）時間（、において、プロセスは、前記１ｃ）に類似
して進行し、 ｈ）プロセスは、時間ｔ１、ｔ３、ｔ、を繰り返すこと
により更に進行し、吸着器Ａ／Ｂが切り換えられること
と特徴とする二吸着器ＶＳＡプロセス。
２、弱く吸着される相の放出は、１バール以下又は１〜
３バールの下で行われる上記ｌに記載のプロセス。
３バールの下で行われる上記ｌに記載のプロセス。
３、全体サイクル時間ｔ １ ＋ ｔ ２ ＋ ｔ ｓ
が、１０〜１２０秒である上記ｌに記載のプロセス。
が、１０〜１２０秒である上記ｌに記載のプロセス。
４、時間ｔ１における減圧される吸着器の圧力は、１バ
ールよりも下に低下させ得る上記ｌに記載のプロセス。
ールよりも下に低下させ得る上記ｌに記載のプロセス。
５、ａ）酸素が空気から吸着により獲得され、あるいは
ｂ）アルゴンが窒素から吸着により獲得される上記ｌに
記載のプロセス。
記載のプロセス。
６．３つの吸着床に基づいたＶＳＡ分離プロセスが、吸
着器ユニットの弁の誤動作の場合に、自動的に切り換え
られ、その結果、作動は、２つの吸着器のみで維持され
る上記ｌに記載のプロセス。
着器ユニットの弁の誤動作の場合に、自動的に切り換え
られ、その結果、作動は、２つの吸着器のみで維持され
る上記ｌに記載のプロセス。
７．１つの吸着器が時間１ 、＋ １ 、＋ １ 、に
おいて真空ポンプに連結され、そして２つの吸着器が時
間を遅らせて未処理ガスで充填され、時間の遅れは１
、＋ １ 、＋ １ 、であり、吸着器の吸着時間は、
２Ｘ（ｔ＋＋ｔｔ＋ｔｘ） で１ｈＦ）、フロセスノ進
行ト、未処理ガスによる充填と、弱く吸着される相の排
気と除去が上記ｌに類似して行われるように、ＶＳＡプ
ロセスに対して３つの吸着器ユニットが選ばれる上記１
に記載のプロセス。
おいて真空ポンプに連結され、そして２つの吸着器が時
間を遅らせて未処理ガスで充填され、時間の遅れは１
、＋ １ 、＋ １ 、であり、吸着器の吸着時間は、
２Ｘ（ｔ＋＋ｔｔ＋ｔｘ） で１ｈＦ）、フロセスノ進
行ト、未処理ガスによる充填と、弱く吸着される相の排
気と除去が上記ｌに類似して行われるように、ＶＳＡプ
ロセスに対して３つの吸着器ユニットが選ばれる上記１
に記載のプロセス。
第１図は、実施例１．２と３に示され本プロセスを実施
するための設備を示す図。 第２ａ図と第２ｂ図は、実施例１に対するプロセスの流
れと圧力の流れを示す図。 第３ａ図と第３ｂ図は、実施例３に対するプロセスの流
れと圧力の流れを示す図。 第４図は、実施例４に示された本プロセスを実施するた
めの設備を示す図。 第５ａ図と第５ｂ図は、実施例４に対するプロセスの流
れと圧力の流れを示す図。 第６図は、本プロセスにおいて使用することのできる三
吸着器システムを示す図。 第７ａ図と第７ｂ図は、残りの２つの吸着器ＡとＢに対
するプロセスの流れと圧力の流れを示す図。 図中、Ａ、Ｂ、Ｃ・・・吸着器、Ｒ・・・貯蔵器、であ
る。 遍ｐ 、７．−シＴ 察１図
するための設備を示す図。 第２ａ図と第２ｂ図は、実施例１に対するプロセスの流
れと圧力の流れを示す図。 第３ａ図と第３ｂ図は、実施例３に対するプロセスの流
れと圧力の流れを示す図。 第４図は、実施例４に示された本プロセスを実施するた
めの設備を示す図。 第５ａ図と第５ｂ図は、実施例４に対するプロセスの流
れと圧力の流れを示す図。 第６図は、本プロセスにおいて使用することのできる三
吸着器システムを示す図。 第７ａ図と第７ｂ図は、残りの２つの吸着器ＡとＢに対
するプロセスの流れと圧力の流れを示す図。 図中、Ａ、Ｂ、Ｃ・・・吸着器、Ｒ・・・貯蔵器、であ
る。 遍ｐ 、７．−シＴ 察１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 吸着剤で充填された２つの容器における真空スイング
吸着（ＶＳＡ）によって未処理ガス混合物の吸着分離を
行うプロセスであって、 ここで、該容器は、底部及び頂部に入口と放出端部を備
えた吸着器ＡとＢであり、弱く吸着されるガス成分（ラ
フィネート）は、存在するとすれば、減圧下で獲得され
； Ｆ１）吸着器に送り込まれた未処理ガスがプロセスの進
行中決して停止されないように２つの吸着器ＡとＢを交
互に作動させ、真空ポンプは吸着剤充填部に連続的に連
結されており、 ａ）時間ｔ＿１において、吸着器Ａを頂端部において減
圧させ、このようにして放出されたガスが排気された吸
着器Ｂの頂端部に流れ込み、吸着器Ａは底部端において
真空ポンプに連結され、そして吸着器Ｂは底部端におい
て未処理ガスで充填され、即ち、加圧され、ｂ）時間ｔ
＿２において、吸着器Ａを排気し、且つ吸着器Ｂを頂端
部においてラフィネート貯蔵器Ｒからのラフィネートで
充填し、吸着器Ｂは底部端において減圧下で未処理ガス
で充填され、 ｃ）時間ｔ＿３において、吸着器Ａを底部端において排
気し、且つ吸着器Ｂを底部端において未処理ガスで充填
させ、あるいは未処理ガスは底部端において吸着器Ｂを
通って流れ、１バールの圧力において開始し、そして吸
着器Ｂの頂端部において生成物として弱く吸着されるガ
ス成分を除去し、 ｄ）時間ｔ＿１、ｔ＿２、ｔ＿３を繰り返すことにより
、プロセスを更に進行させ、吸着器Ａ／Ｂは切り換えら
れ、あるいは代替的に、 ｅ）時間ｔ＿１において、吸着器Ａを頂端部において減
圧させ、このようにして放出されたガスが減圧下で作動
される吸着器Ｂの頂端部に流れ込み、吸着器Ａを底部端
において未処理ガスで充填し、吸着器Ｂは底部端におい
て真空ポンプに連結されるが、吸着器Ｂにおける圧力は
吸着器Ａからのガスの流入により上昇し、そして吸着器
Ａにおける圧力は下降し、 ｆ）時間ｔ＿２において、プロセスは、前記１ｂ）に類
似して進行し、 ｇ）時間ｔ＿３において、プロセスは、前記１ｃ）に類
似して進行し、 ｈ）プロセスは、時間ｔ＿１、ｔ＿２、ｔ＿３を繰り返
すことにより更に進行し、吸着器Ａ／Ｂが切り換えられ
ることと特徴とする二吸着器ＶＳＡプロセス。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3829584.9 | 1988-09-01 | ||
| DE3829584A DE3829584A1 (de) | 1988-09-01 | 1988-09-01 | Trennung von gasgemischen durch vakuum swing adsorption in einem zwei-adsorber-system |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02119915A true JPH02119915A (ja) | 1990-05-08 |
| JP2747337B2 JP2747337B2 (ja) | 1998-05-06 |
Family
ID=6361997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1220488A Expired - Lifetime JP2747337B2 (ja) | 1988-09-01 | 1989-08-29 | 二吸着器システムにおける真空スイング吸着によるガス混合物の分離 |
Country Status (6)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5015271A (ja) |
| EP (1) | EP0356861B1 (ja) |
| JP (1) | JP2747337B2 (ja) |
| KR (1) | KR0130764B1 (ja) |
| DE (2) | DE3829584A1 (ja) |
| ES (1) | ES2047622T3 (ja) |
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