JPH0210321Y2

JPH0210321Y2 -

Info

Publication number: JPH0210321Y2
Application number: JP1982144314U
Authority: JP
Priority date: 1982-09-25
Filing date: 1982-09-25
Publication date: 1990-03-14
Also published as: JPS5949002U

Description

【考案の詳細な説明】本考案は、吐出圧力を略一定に保持する一定圧
力保持レギユレータを備えた可変容量形油圧ポン
プのアンロード回路装置に関する。

従来、例えば第１図示のように一定圧力保持レ
ギユレータａを備えた可変容量形油圧ポンプｂの
吐出回路ｃを切換弁ｄ等によりブロツクされた場
合、該吐出回路ｃに設けたリリーフ弁ｅのベント
回路ｆを開き、該ポンプｂのアンロードを行なう
ようにしたものが知られるが、吐出回路ｃの圧力
の低下によつて該レギユレータａはポンプｂの吐
出量を最大とすべく作動するので該吐出回路ｃの
圧力は零にならず、該ポンプｂに騒音を生じ勝ち
であると共に該ポンプｂにかなりの入力を必要と
して動力損失が多い欠点がある。また第２図示の
ように単に吐出回路ｃを切換弁ｄでブロツクする
ことによりレギユレータａでポンプｂの吐出量を
零に近い最小とするように制御させることも行な
われているが、この場合吐出圧力は最大となるの
でやはり前記の場合と同様に騒音と動力の損失が
伴ない勝ちで、吐出圧力が高いためポンプ寿命が
短くなる等の欠点が生じ易い。一般にポンプの入
力は（吐出圧力×吐出量）／定数で表わされ、前
記第１図示のものではアンロード時に吐出圧力が
小さくなつても吐出量が最大になるのでポンプ入
力が大きくなり、また第２図示のものでは吐出量
が小さくなつても吐出圧力が最大になるのでやは
りポンプ入力が大きくなり、アンロード時の動力
損失が大きい。

こうしたアンロード時の動力損失を小さくする
ために、固定容量形油圧ポンプの補助ポンプをア
クチユエータへの吐出回路に設けると共に吐出回
路のリリーフ弁のベント回路の切換弁と主ポンプ
のレギユレータを該補助ポンプからのパイロツト
圧で制御するようにしたものが特開昭57−2486号
公報に於て開示されている。しかし乍ら該公報記
載のアンロード回路は、補助ポンプと吐出回路と
の間に逆止弁、リリーフ弁を設け、ベント回路に
切換弁を設ける構成であるので、これらの多くの
機器に対する配管施工が煩雑になる不都合があ
る。

本考案は簡単な回路構成でアンロード時の動力
損失を防ぐことを目的とするもので、アクチユエ
ータに連らなる吐出回路１に一定圧力保持レギユ
レータ２を備えた可変容量形油圧ポンプ３を接続
するようにしたものに於て、該吐出回路１に該ポ
ンプ３からアクチユエータへの流れを許容する逆
止弁４を介在させ、その前方の吐出回路１ａにリ
リーフ弁５と、後方の吐出回路１ｂに該油圧ポン
プ３のアンロード時に該吐出回路１ｂの圧力を保
持するだけの吐出量を確保し得る小容量で且つ一
定圧力保持レギユレータ６を備えた可変容量形パ
イロツト油圧ポンプ７とを夫々接続し、該リリー
フ弁５のベント回路８に介在させたシーケンス弁
９に前記後方の吐出回路１ｂの圧力を導入して該
ベント回路８を開閉制御すると共に該吐出回路１
ｂの圧力を油圧ポンプ３の一定圧力保持レギユレ
ータ２に導入して成る。

第３図はその１例を示すもので、これに於ては
逆止弁４の後方の吐出回路１ｂに連らなるパイロ
ツト回路１７を設け、このパイロツト回路１７を
介して該吐出回路１ｂの圧力をシーケンス弁９に
供給すると共に、圧力一定保持レギユレータ２の
制御ピストン１０の室１１へと供給するようにし
た。該シーケンス弁９はその設定圧力よりも該パ
イロツト回路１７を介して作用する吐出回路１ｂ
の圧力が高いと開弁し、その結果リリーフ弁５の
ベント回路８がタンク１３へ接続され、該リリー
フ弁５が該逆止弁４の前方の吐出回路１ａの圧力
をタンク１３へと排除する。該圧力一定保持レギ
ユレータ２は、可変容量形油圧ポンプ３のポンプ
容量を制御する斜板等を動かすように連結された
制御ピストン１０と、該制御ピストン１０を室１
１側から室１２側へと弾発するばね１５と、該制
御ピストン１０の左右の室１１，１２を互いに連
通させ或いは一方の室１２をタンク１３へと接続
する作動を行うスプール形の制御弁１４とで構成
され、該制御弁１４はパイロツト回路１７及び室
１１を介して作用する逆止弁４の後方の吐出回路
１ｂの圧力とばね力との釣り合いで作動するよう
にした。このレギユレータ２は、室１１を介して
制御弁１４に作用する吐出回路１ｂの圧力が低
く、該制御弁１４がばねに押されて第３図示のよ
うに位置するときは、一方の室１２はタンク１３
へ接続されるので、制御ピストン１０はばね１５
の力と室１１に導入される低い圧力によりポンプ
３の吐出量をほぼ最大とする位置に存し、該室１
１を介して制御弁１４に作用する吐出回路１ｂの
圧力が、制御弁１４を移動するように高まると、
該室１１は一方の室１２に連通するので、制御ピ
ストン１０はその左右の受圧面積の差による力に
より、ばね１５の弾力に打ち勝つて、ポンプ３の
吐出量を減じ、室１１の圧力即ち、吐出回路１の
圧力を一定に保持するのに必要なだけの吐出量と
すべく作動する。可変容量形パイロツト油圧ポン
プ７の一定圧力保持レギユレータ６も前記レギユ
レータ２と同様の制御ピストン、ばね、制御弁を
備えており、前記レギユレータ２と同様に逆止弁
４の後方の吐出回路１ｂの圧力が低いと吐出量を
ほぼ最大とし、該圧力が制御弁を動かす程に高ま
ると吐出回路１ｂの圧力を一定に保持するのに必
要なだけの吐出量とすべく作動する。１６は例え
ば油圧シリンダからなる油圧アクチユエータの作
動を制御する方向切換弁である。

その作動を説明するに、吐出回路１が切換弁１
６の操作により遮断され、油圧ポンプ３のアンロ
ードが要望された場合、まず逆止弁４の後方の吐
出回路１ｂの圧力が上昇し、その圧力はパイロツ
ト回路１７を介してシーケンス弁９を開弁すべく
作用すると共にレギユレータ２に油圧ポンプ３の
吐出量をほぼ零とする作動を行なわせるべく作用
する。そしてシーケンス弁９の開弁によればベン
ト回路８はタンク１３に連らなつてリリーフ弁５
を開弁せしめ吐出回路１ａの圧力が零に近づく。
かくてポンプ３は極く低い圧力と極く小さい吐出
量のアンロード運転状態となり、ポンプへの入力
も著しく小さくて済み、騒音が非常に小さくな
る。このアンロード状態の間、吐出回路１に逆止
弁４が設けられているので、逆止弁４の後方の吐
出回路１ｂの高い圧力は該逆止弁４に阻まれてそ
の前方の吐出回路１ａへ漏れることがないが、切
換弁１６、レギユレータ２やシーケンス弁９から
多少とも漏れて該吐出回路１ｂの圧力が下がり、
シーケンス弁９の開弁作動とレギユレータ２がポ
ンプ３の吐出量を減じる作動とを維持出来なくな
るので、可変容量形パイロツト油圧ポンプ７がそ
の圧力一定保持レギユレータ６の作用により前記
漏れの分量を補うように少量の高圧流体を吐出回
路１ａに吐出し続けてその圧力の低下を防ぎ、こ
れによりシーケンス弁９の開弁作動とレギユレー
タ２がポンプ３の吐出量を減じる作動とが維持さ
れる。

アクチユエータを作動すべく切換弁１６が操作
されたオンロード時には、アクチユエータで必要
とする流量が該パイロツト油圧ポンプ７の最大吐
出量までの流量で足りる流量範囲に於ては、油圧
ポンプ３はアンロードのままでパイロツト油圧ポ
ンプ７の吐出量でまかなわれる。アクチユエータ
で必要とする流量が該パイロツト油圧ポンプ７の
最大吐出量以上になつた時は、吐出回路１ｂの圧
力は下がり、シーケンス弁９が閉じると共にリリ
ーフ弁５は閉弁するので回路１は作動圧力に戻
り、これと同時にレギユレータ２に作用する圧力
も低下するので油圧ポンプ３は再び流量を吐出し
始める。この時、油圧ポンプ３とパイロツト油圧
ポンプ７の両ポンプの吐出量が合流されてアクチ
ユエータに供給される。

以上の場合、可変容量形油圧ポンプ３の一定圧
力保持レギユレータ設定圧力をP₃、リリーフ弁
５の設定圧力をP₅、可変容量形パイロツト油圧
ポンプ７の一定圧力保持レギユレータの設定圧力
をP₇、シーケンス弁９の設定圧力をP₉とすると、
各圧力の関係は P₅＞P₇＞P₉＞P₃ に設定される。

該可変容量形パイロツト油圧ポンプ７は、油圧
ポンプ３のアンロード時に回路１ｂ及びパイロツ
ト回路１７の圧力を一定に保つだけ、即ち、切換
弁１６、レギユレータ２、シーケンス弁９よりの
洩れ量を補なうに足るだけの吐出量を確保できる
ものであればよく、油圧ポンプ３に比較して非常
に小容量のポンプで充分である。

具体例として、油圧ポンプ３の吐出量が０〜
100／minの性能を持ち、吐出回路１の最高圧
力が210Kgｆ／cm²、アンロード吐出量が２／
minであるなら、アンロード圧力が２Kgｆ／cm²程
度となり、該油圧ポンプ３のポンプ入力は、（２
Kgｆ／cm²×２／min）÷612で表わされ、
0.006KWとなる。このアンロードのためにパイ
ロツト油圧ポンプ７が吐出量０〜16／minの性
能を持ち、アンロード時に220Kgｆ／cm²、0.5／
min、の吐出を行なうと、そのポンプ入力は220
Kgｆ／cm²×0.5／min）÷612＝0.18KWとなり、
全体としてアンロード時には0.186KWが消費さ
れる。

これに対し、第１図示の場合、前記油圧ポンプ
３と同性能のものとするとアンロード時には１０
０／minを吐出し、通過抵抗が大きいのでアン
ロード圧は７Kgｆ／cm²となり、ポンプ入力は
1.14KWとなる。また第２図示の場合、前記油圧
ポンプ３と同性能のものとし、回路の最高圧が
210Kgｆ／cm²とすると、ポンプ入力は0.68KWと
なり、いずれも本考案のパイロツト油圧ポンプ７
を設けた場合よりもポンプ入力が大きくなり、動
力損失が多い。

以上のように本考案によるときは一定圧力保持
形のレギユレータ２を備えた可変容量形油圧ポン
プ３の吐出回路１に逆止弁４を介在させ、その前
後の回路１ａ，１ｂにシーケンス弁９により制御
されたリリーフ弁５と一定圧力保持レギユレータ
６を備えた小容量の可変容量形パイロツトポンプ
７を接続し、アンロードに際しては吐出回路１ｂ
を高圧化させてその圧力でシーケンス弁９とレギ
ユレータ２を作動させ、該ポンプ３の圧力及び吐
出量を強制的にほぼ零とするようにしたので、一
定圧力保持レギユレータ２を備える式の油圧ポン
プ３のアンロード時に於ける動力損失を軽減し得
て経済的であると共に比較的大容量の油圧ポンプ
３の圧力を低く出来、騒音も小さくなり、その回
路には弁類が逆止弁４とリリーフ弁５とシーケン
ス弁９の３個を設けるだけであるので、配管施工
も簡単になり、安価に製作出来る等の効果があ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図及び第２図は従来例の説明線図、第３図
は本考案装置の１例の線図である。１，１ａ，１ｂ……吐出回路、２，６……一定
圧力保持レギユレータ、３……可変容量形油圧ポ
ンプ、４……逆止弁、５……リリーフ弁、７……
可変容量形パイロツト油圧ポンプ、８……ベント
回路、９……シーケンス弁。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

アクチユエータに連らなる吐出回路１に一定圧
力保持レギユレータを備えた可変容量形油圧ポン
プ３を接続するようにしたものに於て、該吐出回
路１に該ポンプ３からアクチユエータへの流れを
許容する逆止弁４を介在させ、その前方の吐出回
路１ａにリリーフ弁５と、後方の吐出回路１ｂに
該油圧ポンプ３のアンロード時に該吐出回路１ｂ
の圧力を保時するだけの吐出量を確保し得る小容
量で且つ一定圧力保持レギユレータ６を備えた可
変容量形パイロツト油圧ポンプ７とを夫々接続
し、該リリーフ弁５のベント回路８に介在させた
シーケンス弁９に前記後方の吐出回路１ｂの圧力
を導入して該ベント回路８を開閉制御すると共に
該吐出回路１ｂの圧力を油圧ポンプ３の一定圧力
保持レギユレータ２に導入して成る一定圧力保持
レギユレータを備えた可変容量形油圧ポンプのア
ンロード回路装置。