JPH0453441Y2 - - Google Patents
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- JPH0453441Y2 JPH0453441Y2 JP13676288U JP13676288U JPH0453441Y2 JP H0453441 Y2 JPH0453441 Y2 JP H0453441Y2 JP 13676288 U JP13676288 U JP 13676288U JP 13676288 U JP13676288 U JP 13676288U JP H0453441 Y2 JPH0453441 Y2 JP H0453441Y2
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- JP
- Japan
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- pressure
- pump
- accumulator
- circuit
- discharge
- Prior art date
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Links
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 19
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 18
- 241001125929 Trisopterus luscus Species 0.000 description 14
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 9
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Supply Devices, Intensifiers, Converters, And Telemotors (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本考案は、圧力回路に設けられたアキユームレ
ータに可変容量ポンプにより圧力流体を充填する
装置に関する。
ータに可変容量ポンプにより圧力流体を充填する
装置に関する。
（従来の技術）
従来、例えば負荷保持装置のシリンダに圧力回
路を介して流体圧力を常時作用させ、該シリンダ
で負荷の移動を防ぐ場合、該圧力回路にアキユー
ムレータを設け、圧力回路の圧力が設定圧力の範
囲以下に低下すると油圧ポンプからアキユームレ
ータへ圧力流体を充填し、装置の動力を軽減する
ことが行なわれている。
路を介して流体圧力を常時作用させ、該シリンダ
で負荷の移動を防ぐ場合、該圧力回路にアキユー
ムレータを設け、圧力回路の圧力が設定圧力の範
囲以下に低下すると油圧ポンプからアキユームレ
ータへ圧力流体を充填し、装置の動力を軽減する
ことが行なわれている。
該アキユームレータへ圧力流体を充填する装置
として、第１図示のように固定容量ポンプａを逆
止弁ｂを介してアキユームレータｃを備えた圧力
回路ｄに接続し、該逆止弁ｂの前方にアンロード
弁ｅを設たものが知られている。この装置では、
アキユームレータｃの圧力P3が第２図に見られ
るようにPin圧力まで低下すると、アンロード弁
ｅが閉の状態になり、これによつて該ポンプａの
吐出圧P1がPinを越えて高まり、アキユームレー
タｃに該ポンプａから圧力流体が充填される。該
アキユームレータｃの圧力P3がPoutの圧力に達
すると、アンロード弁ｅが開弁し、該ポンプａか
ら吐出される全流量がアンロード弁ｅを通過して
タンクへ戻る。この作動を繰返してアキユームレ
ータｃに圧力を充填し、圧力回路ｄの圧力を一定
範囲に維持する。
として、第１図示のように固定容量ポンプａを逆
止弁ｂを介してアキユームレータｃを備えた圧力
回路ｄに接続し、該逆止弁ｂの前方にアンロード
弁ｅを設たものが知られている。この装置では、
アキユームレータｃの圧力P3が第２図に見られ
るようにPin圧力まで低下すると、アンロード弁
ｅが閉の状態になり、これによつて該ポンプａの
吐出圧P1がPinを越えて高まり、アキユームレー
タｃに該ポンプａから圧力流体が充填される。該
アキユームレータｃの圧力P3がPoutの圧力に達
すると、アンロード弁ｅが開弁し、該ポンプａか
ら吐出される全流量がアンロード弁ｅを通過して
タンクへ戻る。この作動を繰返してアキユームレ
ータｃに圧力を充填し、圧力回路ｄの圧力を一定
範囲に維持する。
また、第３図示のように、油圧ポンプに可変容
量ポンプｇを使用してアキユームレータｃに圧力
を充填するようにしたものも知られている。この
場合、可変容量ポンプａとして、ポンプ容量を制
御する制御シリンダｈと制御ばねｋを備えたもの
が用いられ、該制御シリンダｈに、復帰ばねｉに
対向して作用する該ポンプｇの自己吐出圧により
作動するスプールを備えたレギユレータｊが接続
される。
量ポンプｇを使用してアキユームレータｃに圧力
を充填するようにしたものも知られている。この
場合、可変容量ポンプａとして、ポンプ容量を制
御する制御シリンダｈと制御ばねｋを備えたもの
が用いられ、該制御シリンダｈに、復帰ばねｉに
対向して作用する該ポンプｇの自己吐出圧により
作動するスプールを備えたレギユレータｊが接続
される。
該レギユレータｊは該制御シリンダｈへの該自
己吐出圧の導入と排出を制御する作動を行い、ア
キユームレータｃの圧力が低下し、逆止弁ｂを介
して該ポンプｇからの圧力流体がアキユームレー
タｃへ流れ始めると、レギユレータｊは制御シリ
ンダｈへ該自己吐出圧を導入してポンプ容量を大
きくし、多量の流体をアキユームレータｃへ充填
すべく吐出するが、アキユームレータｃの充填が
完了することによつて該ポンプｇの吐出圧が上昇
すると、レギユレータｊは制御シリンダｈの圧力
をタンクへと排出するように作動するのでポンプ
容量が小さくなり、少しずつ高圧流体をアキユー
ムレータｃに充填し続ける。
己吐出圧の導入と排出を制御する作動を行い、ア
キユームレータｃの圧力が低下し、逆止弁ｂを介
して該ポンプｇからの圧力流体がアキユームレー
タｃへ流れ始めると、レギユレータｊは制御シリ
ンダｈへ該自己吐出圧を導入してポンプ容量を大
きくし、多量の流体をアキユームレータｃへ充填
すべく吐出するが、アキユームレータｃの充填が
完了することによつて該ポンプｇの吐出圧が上昇
すると、レギユレータｊは制御シリンダｈの圧力
をタンクへと排出するように作動するのでポンプ
容量が小さくなり、少しずつ高圧流体をアキユー
ムレータｃに充填し続ける。
（考案が解決しようとする課題）
前記第１図示のような固定容量ポンプａとアン
ロード弁ｅを組合せた充填装置は、アキユームレ
ータｃへの充填作動を行なつていないときにアン
ロード弁ｅを介して該ポンプａの全吐出量がタン
クへ戻されるので、アンロード弁ｅの通過抵抗に
よるエネルギー損失が大きい欠点がある。
ロード弁ｅを組合せた充填装置は、アキユームレ
ータｃへの充填作動を行なつていないときにアン
ロード弁ｅを介して該ポンプａの全吐出量がタン
クへ戻されるので、アンロード弁ｅの通過抵抗に
よるエネルギー損失が大きい欠点がある。
また第３図示の装置では、可変容量ポンプｇは
常にアキユームレータｃへ高圧の流体を充填し続
けるので、常に高圧が該ポンプｇに加わり、該ポ
ンプのベアリング寿命が低下し、しかも高圧吐出
のためにポンプ効率が低下する不都合があり、ポ
ンプｇの温度が上昇して特にシール類の寿命が短
かくなる欠点がある。
常にアキユームレータｃへ高圧の流体を充填し続
けるので、常に高圧が該ポンプｇに加わり、該ポ
ンプのベアリング寿命が低下し、しかも高圧吐出
のためにポンプ効率が低下する不都合があり、ポ
ンプｇの温度が上昇して特にシール類の寿命が短
かくなる欠点がある。
本考案は、エネルギー損失が小さく、問歇的き
にアキユームレータへの充填のための吐出を行な
い高圧吐出に伴なう前記不都合、欠点を解決した
装置を提供することを目的とするものである。
にアキユームレータへの充填のための吐出を行な
い高圧吐出に伴なう前記不都合、欠点を解決した
装置を提供することを目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
本考案では、アクチユエータへ接続される圧力
回路にアキユームレータを設け、該アキユームレ
ータに、制御シリンダと制御ばねによりポンプ容
量が制御された可変容量ポンプを逆止弁を介して
接続し、復帰ばねに対抗して作用する該ポンプの
自己吐出圧により作動して該制御シリンダへの該
自己吐出圧の導入と排出を制御するスプールを備
えたレギユレータを設けるようにしたものに於
て、該レギユレータへ該ポンプの自己吐出圧を導
く導入回路にオリフイスを設け、該レギユレータ
のスプールの復帰ばねと対向する端部に、該スプ
ールの受圧面積よりも大きい受圧面積を有する制
御ピストンを摺動自在に連設し、該制御ピストン
の該スプールに面した端面に導入回路を介してレ
ギユレータに導入された圧力を作用させ、該端面
と反対側の端面に前記圧力回路の圧力を作用させ
ることにより、前記課題を解決するようにした。
回路にアキユームレータを設け、該アキユームレ
ータに、制御シリンダと制御ばねによりポンプ容
量が制御された可変容量ポンプを逆止弁を介して
接続し、復帰ばねに対抗して作用する該ポンプの
自己吐出圧により作動して該制御シリンダへの該
自己吐出圧の導入と排出を制御するスプールを備
えたレギユレータを設けるようにしたものに於
て、該レギユレータへ該ポンプの自己吐出圧を導
く導入回路にオリフイスを設け、該レギユレータ
のスプールの復帰ばねと対向する端部に、該スプ
ールの受圧面積よりも大きい受圧面積を有する制
御ピストンを摺動自在に連設し、該制御ピストン
の該スプールに面した端面に導入回路を介してレ
ギユレータに導入された圧力を作用させ、該端面
と反対側の端面に前記圧力回路の圧力を作用させ
ることにより、前記課題を解決するようにした。
（作用）
アキユームレータに蓄積された圧力が圧力回路
のアクチユエータに於て消費され、その圧力P3
が第５図の曲線Ａで示すようにPinまで低下する
と、レギユレータのスプールが復帰ばねにより可
変容量ポンプの制御シリンダの流体を排出する位
置に移動し、該ポンプのポンプ容量が短時間で最
大になる。これによつて該ポンプから流体が急激
に吐出され始め、該ポンプの自己吐出圧P1は瞬
時にPin圧力に達するが、該レギユレータのスプ
ールは制御シリンダから流体を排出する位置を保
持し続け、該ポンプに最大吐出を続けさせる。こ
れによつて、吐出圧P1がPinよりも更に上昇し、
逆止弁を介してアキユームレータへ該ポンプから
迅速に圧力流体が充填され、該アキユームレータ
の圧力がPoutに達すると、レギユレータの制御
ピストンに圧力回路から作用する圧力P3もPout
に等しくなり、レギユレータのスプールは該制御
ピストンに作用するP3＝Poutの圧力で移動し、
該ポンプの制御シリンダに導入回路を介して該ポ
ンプの自己吐出圧を導入する。該制御シリンダ
は、該ポンプのポンプ容量が零になるように制御
し、これによりアキユームレータへの充填が止ま
る。そして再びアキユームレータの圧力がPinま
で下がると前記した作動を繰返し、アキユームレ
ータに圧力流体が充填される。
のアクチユエータに於て消費され、その圧力P3
が第５図の曲線Ａで示すようにPinまで低下する
と、レギユレータのスプールが復帰ばねにより可
変容量ポンプの制御シリンダの流体を排出する位
置に移動し、該ポンプのポンプ容量が短時間で最
大になる。これによつて該ポンプから流体が急激
に吐出され始め、該ポンプの自己吐出圧P1は瞬
時にPin圧力に達するが、該レギユレータのスプ
ールは制御シリンダから流体を排出する位置を保
持し続け、該ポンプに最大吐出を続けさせる。こ
れによつて、吐出圧P1がPinよりも更に上昇し、
逆止弁を介してアキユームレータへ該ポンプから
迅速に圧力流体が充填され、該アキユームレータ
の圧力がPoutに達すると、レギユレータの制御
ピストンに圧力回路から作用する圧力P3もPout
に等しくなり、レギユレータのスプールは該制御
ピストンに作用するP3＝Poutの圧力で移動し、
該ポンプの制御シリンダに導入回路を介して該ポ
ンプの自己吐出圧を導入する。該制御シリンダ
は、該ポンプのポンプ容量が零になるように制御
し、これによりアキユームレータへの充填が止ま
る。そして再びアキユームレータの圧力がPinま
で下がると前記した作動を繰返し、アキユームレ
ータに圧力流体が充填される。
該アキユームレータの圧力P3がPin〜Poutの範
囲内にあるときは、該ポンプはそのホンプ容量を
零として回転し、高圧流体の吐出を行なわないの
で、該ポンプのベアリングやシール類の損耗が軽
くなり、エネルギの損失も少なくポンプ効率が向
上する。
囲内にあるときは、該ポンプはそのホンプ容量を
零として回転し、高圧流体の吐出を行なわないの
で、該ポンプのベアリングやシール類の損耗が軽
くなり、エネルギの損失も少なくポンプ効率が向
上する。
（実施例）
本考案の実施例を第４図に基づき説明するに、
同図に於て符号１は油圧シリンダ等のアクチユエ
ータに接続される圧力回路、２は該圧力回路１に
設けたアキユームレータ、３は該アキユームレー
タ２へ圧力流体を充填すべく充填回路４を介して
接続した斜軸形或は斜板形等の可変容量ポンプ、
５は該充填回路４に介在させた逆止弁を示す。
同図に於て符号１は油圧シリンダ等のアクチユエ
ータに接続される圧力回路、２は該圧力回路１に
設けたアキユームレータ、３は該アキユームレー
タ２へ圧力流体を充填すべく充填回路４を介して
接続した斜軸形或は斜板形等の可変容量ポンプ、
５は該充填回路４に介在させた逆止弁を示す。
該可変容量ポンプ３はそのポンプ容量を零から
最大まで変化させるために制御シリンダ６と制御
ばね７を備え、該制御シリンダ６にレギユレータ
８を介して逆止弁５の前方から該ポンプ３の自己
吐出圧を導入する導入回路９と該制御シリンダ６
に導入された圧力をタンク１０へと排出する排出
回路１１とが接続される。該ポンプ３が斜板の傾
転角を変えてポンプ容量を制御する形式の可変容
量ポンプである場合、該斜板にその傾転角を増大
するような傾転作動を行なわせるべく、制御ばね
７が連結され、該制御ばね７の力に抗して該斜板
の傾転角を零に戻すような作動を行なわせるべく
制御シリンダ６が連結される。
最大まで変化させるために制御シリンダ６と制御
ばね７を備え、該制御シリンダ６にレギユレータ
８を介して逆止弁５の前方から該ポンプ３の自己
吐出圧を導入する導入回路９と該制御シリンダ６
に導入された圧力をタンク１０へと排出する排出
回路１１とが接続される。該ポンプ３が斜板の傾
転角を変えてポンプ容量を制御する形式の可変容
量ポンプである場合、該斜板にその傾転角を増大
するような傾転作動を行なわせるべく、制御ばね
７が連結され、該制御ばね７の力に抗して該斜板
の傾転角を零に戻すような作動を行なわせるべく
制御シリンダ６が連結される。
該レギユレータ８は、一端に作用する復帰ばね
１２の力と、他端に作用する充填回路４から導入
した該ポンプ３の自己吐出圧の力とで摺動するス
プール１３を備え、該復帰ばね１２による力より
も該自己吐出圧による力が優勢となると、該スプ
ール１３は制御シリンダ６を導入回路９に接続す
るように移動し、該制御シリンダ６に発生する力
により該制御ばね７に抗して該ポンプ３の例えば
斜板の傾転角が戻され、ポンプ容量が零になり、
また該復帰ばね１２による力の方が該自己吐出圧
による力よりも優勢になると、該スプール１３は
制御シリンダ炉愚を排出回路１１を介してタンク
１０へと接続するように移動し、該制御シリンダ
６内の流体がタンク１０へと排除されるので制御
ばね７の力により該ポンプ３の例えば斜板の傾転
角が大きくなり、ポンプ容量が増大する。
１２の力と、他端に作用する充填回路４から導入
した該ポンプ３の自己吐出圧の力とで摺動するス
プール１３を備え、該復帰ばね１２による力より
も該自己吐出圧による力が優勢となると、該スプ
ール１３は制御シリンダ６を導入回路９に接続す
るように移動し、該制御シリンダ６に発生する力
により該制御ばね７に抗して該ポンプ３の例えば
斜板の傾転角が戻され、ポンプ容量が零になり、
また該復帰ばね１２による力の方が該自己吐出圧
による力よりも優勢になると、該スプール１３は
制御シリンダ炉愚を排出回路１１を介してタンク
１０へと接続するように移動し、該制御シリンダ
６内の流体がタンク１０へと排除されるので制御
ばね７の力により該ポンプ３の例えば斜板の傾転
角が大きくなり、ポンプ容量が増大する。
該レギユレータ８へ接続された導入回路９には
オリフイス１４が設けられ、スプール１３が移動
して導入回路９から制御シリンダ６へ自己吐出圧
が導入されるとき、該オリフイス１４により該自
己吐出圧が減圧されるようにした。
オリフイス１４が設けられ、スプール１３が移動
して導入回路９から制御シリンダ６へ自己吐出圧
が導入されるとき、該オリフイス１４により該自
己吐出圧が減圧されるようにした。
１５は第６図に見られるように、該レギユレー
タ８のスプール１３の受圧面積ａよりも大きい受
圧面積ｂを有する制御ピストンを示し、該制御ピ
ストン１５は該スプール１３の復帰ばね１２と対
向する端部に摺動自在に連設され、該制御ピスト
ン１５の該スプール１３に面する端面１５ａに、
導入回路９を介してレギユレータ８に導入され圧
力を作用させ、該端面１５ａに反対側の端面１５
ｂに、前記圧力回路１の圧力がパイロツト回路１
６を介して作用するようにした。
タ８のスプール１３の受圧面積ａよりも大きい受
圧面積ｂを有する制御ピストンを示し、該制御ピ
ストン１５は該スプール１３の復帰ばね１２と対
向する端部に摺動自在に連設され、該制御ピスト
ン１５の該スプール１３に面する端面１５ａに、
導入回路９を介してレギユレータ８に導入され圧
力を作用させ、該端面１５ａに反対側の端面１５
ｂに、前記圧力回路１の圧力がパイロツト回路１
６を介して作用するようにした。
第４図に併記した記号Ｆは、スプール１３に復
帰ばね１２と対向する方向に発生する力、Fsは
復帰ばね１２の力、Fhは制御ばね７の力、ｇは
制御シリンダ６の受圧面積、P1はポンプ３の吐
出圧、P2はオリフイス１４の後方の圧力、P3は
アキユームレータ２の圧力である。
帰ばね１２と対向する方向に発生する力、Fsは
復帰ばね１２の力、Fhは制御ばね７の力、ｇは
制御シリンダ６の受圧面積、P1はポンプ３の吐
出圧、P2はオリフイス１４の後方の圧力、P3は
アキユームレータ２の圧力である。
次に第４図示の装置の作動を説明する。
ポンプ３が第５図の区間t2，t3間、S1，S2間に
見られるように、その斜板を最大角に傾転し、最
大量を吐出し、逆止弁５を押し上げ、アキユーム
レータ２に吐出流体を充填するときは、圧力P1，
P2，P3は昇圧し、P1＝P2＝P3となる。
見られるように、その斜板を最大角に傾転し、最
大量を吐出し、逆止弁５を押し上げ、アキユーム
レータ２に吐出流体を充填するときは、圧力P1，
P2，P3は昇圧し、P1＝P2＝P3となる。
この充填でP1＝P2＝P3がスプール１３の復帰
ばね１２の力Fsに相当する圧力Pout即ち充填完
了の圧力に達すると、該スプール１３は復帰ばね
１２をたわめて第４図の右方に移動する。
ばね１２の力Fsに相当する圧力Pout即ち充填完
了の圧力に達すると、該スプール１３は復帰ばね
１２をたわめて第４図の右方に移動する。
このときのPoutとFsの関係は、
P1＝P2＝P3＝Poutであるので
Fs＝Pout×ａ ……(1)
である。
レギユレータ８に接続された導入回路９にはオ
リフイス１４が設けられてレギユレータ８への流
入量が制限されているので、スプール１３が前記
のように第４図の右方に移動し、導入回路９を介
して制御シリンダ６へ流量が流入するときにオリ
フイス１４により圧力P2はΔPだけ減圧されて P2＝Pout−ΔP ……(2) となる。また復帰ばね１２の力Fsに対向する力
Ｆは、 Ｆ＝Pout×ｂ＋ａ×P2−ｂ×P2 であり、これに(2)式を代入すると Ｆ＝Pout×ａ＋（ｂ−ａ）×ΔP また(1)式より Ｆ＝Fs＋（ｂ−ａ）×ΔP ……(3) となる。ａ＜ｂであるのでｂ−ａは常に正であ
る。よつてＦ＞Fsの関係となる。
リフイス１４が設けられてレギユレータ８への流
入量が制限されているので、スプール１３が前記
のように第４図の右方に移動し、導入回路９を介
して制御シリンダ６へ流量が流入するときにオリ
フイス１４により圧力P2はΔPだけ減圧されて P2＝Pout−ΔP ……(2) となる。また復帰ばね１２の力Fsに対向する力
Ｆは、 Ｆ＝Pout×ｂ＋ａ×P2−ｂ×P2 であり、これに(2)式を代入すると Ｆ＝Pout×ａ＋（ｂ−ａ）×ΔP また(1)式より Ｆ＝Fs＋（ｂ−ａ）×ΔP ……(3) となる。ａ＜ｂであるのでｂ−ａは常に正であ
る。よつてＦ＞Fsの関係となる。
圧力P2が減圧されることにより、スプール１
３は制御ピストン１５に押されて右方向に復帰ば
ね１２をたわめて移動し、その結果制御シリンダ
６に圧力P2が作用するので、ポンプ３は制御ば
ね７をたわめ、ポンプ容量を零とし、該ポンプ３
は圧力PLで零吐出即ちアンロード状態を保持す
る。
３は制御ピストン１５に押されて右方向に復帰ば
ね１２をたわめて移動し、その結果制御シリンダ
６に圧力P2が作用するので、ポンプ３は制御ば
ね７をたわめ、ポンプ容量を零とし、該ポンプ３
は圧力PLで零吐出即ちアンロード状態を保持す
る。
圧力PLはFh／ｇで決まる値である。
これによりポンプ３がアンロード状態を保持し
ており、、第５図の区間t4，t1に見られるよにう、
アキユームレータ２へ充填作動を行なわないと、
圧力回路１のアクチユエータに於てアキユームレ
ータ２の圧力が消費され、P3圧力は、第５図の
S2，S1間に見られるように、徐々にPin圧力まで
低下する。P3圧力が低下すると、それまで導入
回路９を制御シリンダ６に接続する位置にあつた
スプール１３は、第４図示の位置即ち制御シリン
ダ６を排出回路１１に接続する位置に移動する。
ており、、第５図の区間t4，t1に見られるよにう、
アキユームレータ２へ充填作動を行なわないと、
圧力回路１のアクチユエータに於てアキユームレ
ータ２の圧力が消費され、P3圧力は、第５図の
S2，S1間に見られるように、徐々にPin圧力まで
低下する。P3圧力が低下すると、それまで導入
回路９を制御シリンダ６に接続する位置にあつた
スプール１３は、第４図示の位置即ち制御シリン
ダ６を排出回路１１に接続する位置に移動する。
このときのPin圧力は、スプール１３の平衡状
態より、 Pin＝Fs／ｂ＋（ｂ−ａ）／ｂ×PL ……(4) で表わされる。
態より、 Pin＝Fs／ｂ＋（ｂ−ａ）／ｂ×PL ……(4) で表わされる。
制御シリンダ６が排出回路１１を介してタンク
１０につながると、制御ばね７の力で例えば斜板
の傾転角が大きくなり、ポンプ容量が増大し、こ
れに伴ない圧力P1，P2も上昇する。
１０につながると、制御ばね７の力で例えば斜板
の傾転角が大きくなり、ポンプ容量が増大し、こ
れに伴ない圧力P1，P2も上昇する。
このときスプール１３には、
Ｆ＝Pin×ｂ＋P2×ａ−P2ｂ
の力が発生し、この力は前記(4)式より
Ｆ＝Fs＋（ｂ−ａ）（PL−P2） ……(5)
と表わされ、PL＜P2であり常に負であるので、
Ｆ＜Fsとなる。従つて圧力P2が上昇するにつれ
Ｆが低下し、スプール１３は迅速に制御シリンダ
６を排出回路１１の接続を行ない、ポンプ３は急
激に第５図の曲線Ｂで示すように最大量を充填回
路４に吐出するようになる。
Ｆ＜Fsとなる。従つて圧力P2が上昇するにつれ
Ｆが低下し、スプール１３は迅速に制御シリンダ
６を排出回路１１の接続を行ない、ポンプ３は急
激に第５図の曲線Ｂで示すように最大量を充填回
路４に吐出するようになる。
ポンプ３から吐出される流量が逆止弁５を押し
上げてアキユームレータ２に流入し、その充填を
始めるとP1＝P2＝P3となる。そして Ｆ＝P3×ｂ＋P2×ａ−P2×ｂ であり、P1＝P2＝P3であるからＦ＝P2×ａとな
り、また(1)式よりP2＜Poutの条件であれば、Ｆ
＝Fsとなり、スプール１３は第４図示の位置に
移動したままとなり、該ポンプ３は最大ポンプ容
量でアキユームレータ２の充填作動を行なう。
上げてアキユームレータ２に流入し、その充填を
始めるとP1＝P2＝P3となる。そして Ｆ＝P3×ｂ＋P2×ａ−P2×ｂ であり、P1＝P2＝P3であるからＦ＝P2×ａとな
り、また(1)式よりP2＜Poutの条件であれば、Ｆ
＝Fsとなり、スプール１３は第４図示の位置に
移動したままとなり、該ポンプ３は最大ポンプ容
量でアキユームレータ２の充填作動を行なう。
アキユームレータ２の圧力P3はPinとPoutを往
復し、一方、ポンプ３はアキユームレータ２の圧
力がPoutに達すると零吐出、アンロード状態と
なり、またPin圧力にまで低下するとポンプ容量
を最大として最大量の吐出を行なう。この一連の
作動を繰返すことによりアキユームレータ２の充
填が行なわれる。
復し、一方、ポンプ３はアキユームレータ２の圧
力がPoutに達すると零吐出、アンロード状態と
なり、またPin圧力にまで低下するとポンプ容量
を最大として最大量の吐出を行なう。この一連の
作動を繰返すことによりアキユームレータ２の充
填が行なわれる。
（考案の効果）
以上のように、本考案によるときは、アキユー
ムレータの充填回路にレギユレータで制御された
可変容量ポンプを接続し、該レギユレータ該ポン
プの自己吐出圧を導く導入回路にオリフイスを設
け、該レギユレータのスプールの作動を圧力回路
の圧力と該導入回路の圧力が作用した制御ピスト
ンにより制御するようにしたので、アキユームレ
ータへの充填時以外は可変容量ポンプを零吐出と
してアンロード状態となし得られ、不必要な流量
吐出がないのでエネルギー損失も少なく、ポンプ
が高圧吐出行なう時間が短かいので、ポンプのベ
アリングやシールの寿命が長くなり、効率良くア
キユームレータの充填を行なえる等の効果があ
る。
ムレータの充填回路にレギユレータで制御された
可変容量ポンプを接続し、該レギユレータ該ポン
プの自己吐出圧を導く導入回路にオリフイスを設
け、該レギユレータのスプールの作動を圧力回路
の圧力と該導入回路の圧力が作用した制御ピスト
ンにより制御するようにしたので、アキユームレ
ータへの充填時以外は可変容量ポンプを零吐出と
してアンロード状態となし得られ、不必要な流量
吐出がないのでエネルギー損失も少なく、ポンプ
が高圧吐出行なう時間が短かいので、ポンプのベ
アリングやシールの寿命が長くなり、効率良くア
キユームレータの充填を行なえる等の効果があ
る。
第１図は従来例の線図、第２図は第１図示の場
合の作動状態の線図、第３図は他の従来例の線
図、第４図は本考案の実施例の線図、第５図は第
４図示の装置の作動状態を示す線図、第６図は第
４図のスプールと制御ピストンの受圧面積の関係
を示す断面図である。 １……圧力回路、２……アキユームレータ、３
……可変容量ポンプ、４……充填回路、５……逆
止弁、６……制御シリンダ、７……制御ばね、８
……レギユレータ、９……導入回路、１１……排
出回路、１２……復帰ばね、１３……スプール、
１４……オリフイス、１５……制御ピストン、１
６……パイロツト回路。
合の作動状態の線図、第３図は他の従来例の線
図、第４図は本考案の実施例の線図、第５図は第
４図示の装置の作動状態を示す線図、第６図は第
４図のスプールと制御ピストンの受圧面積の関係
を示す断面図である。 １……圧力回路、２……アキユームレータ、３
……可変容量ポンプ、４……充填回路、５……逆
止弁、６……制御シリンダ、７……制御ばね、８
……レギユレータ、９……導入回路、１１……排
出回路、１２……復帰ばね、１３……スプール、
１４……オリフイス、１５……制御ピストン、１
６……パイロツト回路。
Claims (1)
- アクチユエータへ接続される圧力回路にアキユ
ームレータを設け、該アキユームレータに、制御
シリンダと制御ばねによりポンプ容量が制御され
た可変容量ポンプを逆止弁を介して接続し、復帰
ばねに対抗して作用する該ポンプの自己吐出圧に
より作動して該制御シリンダへの該自己吐出圧の
導入と排出を制御するスプールを備えたレギユレ
ータを設けるようしたものに於て、該レギユレー
タへ該ポンプの自己吐出圧を導く導入回路にオリ
フイスを設け、該レギユレータのスプールの復帰
ばねと対向する端部に、該スプールの受圧面積よ
りも大きい受圧面積を有する制御ピストンを摺動
自在に連設し、該制御ピストンの該スプールに面
した端面に導入回路を介してレギユレータに導入
された圧力を作用させ、該端面と反対側の端面に
前記圧力回路の圧力を作用させたことを特徴とす
る可変容量ポンプによるアキユームレータ充填装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13676288U JPH0453441Y2 (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13676288U JPH0453441Y2 (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0258101U JPH0258101U (ja) | 1990-04-26 |
| JPH0453441Y2 true JPH0453441Y2 (ja) | 1992-12-16 |
Family
ID=31397572
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13676288U Expired JPH0453441Y2 (ja) | 1988-10-21 | 1988-10-21 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0453441Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016113878A (ja) * | 2014-12-18 | 2016-06-23 | 日立建機株式会社 | 作業車両 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108966665B (zh) | 2017-03-27 | 2020-07-03 | 日立建机株式会社 | 作业机械的液压控制系统 |
-
1988
- 1988-10-21 JP JP13676288U patent/JPH0453441Y2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016113878A (ja) * | 2014-12-18 | 2016-06-23 | 日立建機株式会社 | 作業車両 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0258101U (ja) | 1990-04-26 |
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