JPH02101110A - 真空脱ガス精錬における炭素濃度推定方法 - Google Patents
真空脱ガス精錬における炭素濃度推定方法Info
- Publication number
- JPH02101110A JPH02101110A JP25298588A JP25298588A JPH02101110A JP H02101110 A JPH02101110 A JP H02101110A JP 25298588 A JP25298588 A JP 25298588A JP 25298588 A JP25298588 A JP 25298588A JP H02101110 A JPH02101110 A JP H02101110A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- carbon concentration
- degassing
- concentration
- molten steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 35
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 35
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 26
- 238000007670 refining Methods 0.000 title claims abstract description 12
- 238000009849 vacuum degassing Methods 0.000 title claims description 12
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims abstract description 35
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims description 26
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 14
- 239000003245 coal Substances 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 30
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 30
- 238000007664 blowing Methods 0.000 abstract description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 33
- 229910001209 Low-carbon steel Inorganic materials 0.000 description 11
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 3
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 3
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000013178 mathematical model Methods 0.000 description 2
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000519 Ferrosilicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000009847 ladle furnace Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 description 1
- 238000010992 reflux Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 1
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
この発明は、ＲＨ脱ガス法又はＤＨ脱ガス法等により処
理中の溶鋼の炭素濃度を推定する方法に係り、特に、極
低炭素鋼を溶製するための真空脱ガス精錬における炭素
濃度推定方法に関する。
理中の溶鋼の炭素濃度を推定する方法に係り、特に、極
低炭素鋼を溶製するための真空脱ガス精錬における炭素
濃度推定方法に関する。
［従来の技術］
近時、特殊鋼の分野で極低炭素鋼が注目されている。極
低炭素鋼は、従来の低炭素鋼よりも更に炭素含有量を低
減することにより、深絞り加工性、低温靭性、並びに溶
接性等の種々の特性を大幅に改善した鋼種である。
低炭素鋼は、従来の低炭素鋼よりも更に炭素含有量を低
減することにより、深絞り加工性、低温靭性、並びに溶
接性等の種々の特性を大幅に改善した鋼種である。
通常、極低炭素鋼を製造する場合は、ＲＨ脱ガス法等の
真空脱ガス精錬が利用される。例えば、転炉出鋼された
溶鋼をレードルファーネス法（ＬＦ法）により予め低炭
素域に脱炭し、これをＲＨ脱ガス法により更に極低炭素
域まで脱炭する。
真空脱ガス精錬が利用される。例えば、転炉出鋼された
溶鋼をレードルファーネス法（ＬＦ法）により予め低炭
素域に脱炭し、これをＲＨ脱ガス法により更に極低炭素
域まで脱炭する。
この場合に、処理中における溶鋼の炭素濃度［Ｃ］を高
精度に推定する必要がある。
精度に推定する必要がある。
従来の炭素濃度推定方法は、ＲＨ脱ガス処理前に溶鋼を
分析し、初期炭素濃度［Ｃ］を予め把握しておき、処理
中排ガスのＣＯガス濃度を連続測定し、この実測ＣＯガ
ス濃度及び初期炭素濃度［Ｃ］から溶鋼の［Ｃ］を推定
する。
分析し、初期炭素濃度［Ｃ］を予め把握しておき、処理
中排ガスのＣＯガス濃度を連続測定し、この実測ＣＯガ
ス濃度及び初期炭素濃度［Ｃ］から溶鋼の［Ｃ］を推定
する。
［発明が解決しようとする課題］１．。
しかしながら、従来の炭素濃度推定方法１こおいては、
いずれも推定値が実際の［Ｃ］値から大きく外れ、推定
精度が低い。因みに、従来法によれば［Ｃ］値のばらつ
きが最大５０ ｐｐｍにも及び、極低炭素鋼のように炭
素濃度をｐｐｍオーダーで調整する必要がある鋼種にお
いては炭素濃度を高精度に制御することが困難になる。
いずれも推定値が実際の［Ｃ］値から大きく外れ、推定
精度が低い。因みに、従来法によれば［Ｃ］値のばらつ
きが最大５０ ｐｐｍにも及び、極低炭素鋼のように炭
素濃度をｐｐｍオーダーで調整する必要がある鋼種にお
いては炭素濃度を高精度に制御することが困難になる。
このため、脱炭処理時間を延長して溶鋼の［Ｃ］値を微
調整する必要があり、脱ガス処理時間が全体として長く
なるので、処理コストが増大してしまうという問題点が
あった。
調整する必要があり、脱ガス処理時間が全体として長く
なるので、処理コストが増大してしまうという問題点が
あった。
この発明は、かかる事情に鑑みてなされたものであって
、溶鋼の［Ｃ］値を高精度に推定することができる真空
脱ガス精錬における炭素濃度推定方法を提供することを
目的とする。
、溶鋼の［Ｃ］値を高精度に推定することができる真空
脱ガス精錬における炭素濃度推定方法を提供することを
目的とする。
［課題を解決するための手段］
発明者等は、真空脱ガス処理中の溶鋼の脱炭速度及び［
Ｃ］の関係について調査した結果、極低炭素鋼において
は、脱ガス槽の内圧が一定で、かつ、環流ガス量が一定
の状態にある場合に、溶鋼°の脱炭速度と［Ｃ］ とは
明確に一定の相関関係をもつことを見出だした。そこで
、排ガス情報に基づき脱炭速度を把握し、脱炭速度に基
づき［Ｃ］を推定することに想到した。
Ｃ］の関係について調査した結果、極低炭素鋼において
は、脱ガス槽の内圧が一定で、かつ、環流ガス量が一定
の状態にある場合に、溶鋼°の脱炭速度と［Ｃ］ とは
明確に一定の相関関係をもつことを見出だした。そこで
、排ガス情報に基づき脱炭速度を把握し、脱炭速度に基
づき［Ｃ］を推定することに想到した。
この発明に係る真空脱ガス精錬における炭素濃度推定方
法は、脱ガス処理中の排ガスのＣＯガス濃度を検出し、
これに基づき溶湯の脱炭速度を把握し、脱炭速度から溶
湯の炭素濃度を推定して推定炭素濃度が所定の目標濃度
に到達したときに処理を終了することを特徴とする。
法は、脱ガス処理中の排ガスのＣＯガス濃度を検出し、
これに基づき溶湯の脱炭速度を把握し、脱炭速度から溶
湯の炭素濃度を推定して推定炭素濃度が所定の目標濃度
に到達したときに処理を終了することを特徴とする。
また、この発明に係る真空脱ガス精錬における炭素濃度
推定方法は、脱ガス槽の内圧及び溶湯に吹込む環流ガス
量を実質的に一定に保持した処理条件で、排ガスのＣＯ
ガス濃度を検出し、これに基づき溶湯の脱炭速度を把握
し、脱炭速度から溶湯の炭素濃度を推定して推定炭素濃
度が所定の目標濃度に到達したときに処理を終了するこ
とを特徴とする。
推定方法は、脱ガス槽の内圧及び溶湯に吹込む環流ガス
量を実質的に一定に保持した処理条件で、排ガスのＣＯ
ガス濃度を検出し、これに基づき溶湯の脱炭速度を把握
し、脱炭速度から溶湯の炭素濃度を推定して推定炭素濃
度が所定の目標濃度に到達したときに処理を終了するこ
とを特徴とする。
［作用］
この発明に係る真空脱ガス精錬における炭素濃度推定方
法においては、排ガスのＣＯガス濃度を検出し、これに
基づき溶湯の脱炭速度を把握する。
法においては、排ガスのＣＯガス濃度を検出し、これに
基づき溶湯の脱炭速度を把握する。
脱炭速度と溶湯の炭素濃度とは一定の相関関係があるの
で、実測に基づき把握された脱炭速度と１対１に対応す
る炭素濃度を知ることができる。
で、実測に基づき把握された脱炭速度と１対１に対応す
る炭素濃度を知ることができる。
［実施例］
以下、添付の図面を参照してこの発明の実施例について
具体的に説明する。
具体的に説明する。
第１図は、この発明の実施例に係る真空脱ガス精錬にお
ける炭素濃度推定方法が使用されたＲＨ脱ガス設備を示
す模式図である。ＲＨ脱ガス槽１０は、その径が約２．
２ｍの竪型の円筒容器であり、その内部に耐火物が内張
すされている。脱ガス槽１０は、建屋内の上方に固定さ
れており、その直下に取鍋２が搬入されるように軌条が
敷設されている。リフトテーブル（図示せず）が脱ガス
槽１０の直下に設けられ、建屋内に搬入された取鍋２が
テーブル上に載置されると、脱ガス槽１０に向かって上
昇するようになっている。脱ガス槽１０の下部には上昇
管１２及び下降管１３が並列に取付けられている。上昇
管１２は、ガス吹込み管１５を備えており、ガス吹込み
管１５から上昇管１２の溶湯通流路に環流ガスが吹込ま
れるようになっている。
ける炭素濃度推定方法が使用されたＲＨ脱ガス設備を示
す模式図である。ＲＨ脱ガス槽１０は、その径が約２．
２ｍの竪型の円筒容器であり、その内部に耐火物が内張
すされている。脱ガス槽１０は、建屋内の上方に固定さ
れており、その直下に取鍋２が搬入されるように軌条が
敷設されている。リフトテーブル（図示せず）が脱ガス
槽１０の直下に設けられ、建屋内に搬入された取鍋２が
テーブル上に載置されると、脱ガス槽１０に向かって上
昇するようになっている。脱ガス槽１０の下部には上昇
管１２及び下降管１３が並列に取付けられている。上昇
管１２は、ガス吹込み管１５を備えており、ガス吹込み
管１５から上昇管１２の溶湯通流路に環流ガスが吹込ま
れるようになっている。
複数のホッパ２３が脱ガス槽１０の上方に配設されてい
る。ホッパ２３は、シュータ２４により脱ガス槽１０に
接続され、フェロシリコン、フェロマンガン等の合金材
がそれぞれ収容されている。
る。ホッパ２３は、シュータ２４により脱ガス槽１０に
接続され、フェロシリコン、フェロマンガン等の合金材
がそれぞれ収容されている。
すなわち、ホッパ２３から切出された合金材は、シュー
タ２４を通過して合金添加孔２２から槽内に投入される
ようになっている。
タ２４を通過して合金添加孔２２から槽内に投入される
ようになっている。
排気ダクト１６が、脱ガス槽１０の上部に取付けられて
いる。排気ダクト１６はブロワ（図示せず）に連通して
おり、ダクト１６を介して槽内のガスが排気されるよう
になっている。排気ダクト１６の適所にガス検出器１８
が取付けられ、排ガス中のＣＯガス濃度が検出されるよ
うになっている。ガス検出器１８はプロセスコンピュー
タ２０の入力側に接続されており、検出データがメモリ
部に順次ストアされるようになっている。プロセスコン
ピュータ２０のＣＰＵは、メモリ部からブタを引出し、
所定の数式モデルを用いて演算し、演算結果に基づきコ
ントロール部から脱ガス槽１０の操業系統に指令を出さ
せる機能を有している。
いる。排気ダクト１６はブロワ（図示せず）に連通して
おり、ダクト１６を介して槽内のガスが排気されるよう
になっている。排気ダクト１６の適所にガス検出器１８
が取付けられ、排ガス中のＣＯガス濃度が検出されるよ
うになっている。ガス検出器１８はプロセスコンピュー
タ２０の入力側に接続されており、検出データがメモリ
部に順次ストアされるようになっている。プロセスコン
ピュータ２０のＣＰＵは、メモリ部からブタを引出し、
所定の数式モデルを用いて演算し、演算結果に基づきコ
ントロール部から脱ガス槽１０の操業系統に指令を出さ
せる機能を有している。
次に、上記脱ガス設備により極低炭素鋼（炭素含有量の
規格上限値が３４ｐｐｍ 、目標値が３０ｐｐｍの鋼種
）を溶製する場合について説明する。
規格上限値が３４ｐｐｍ 、目標値が３０ｐｐｍの鋼種
）を溶製する場合について説明する。
転炉溶鋼を取鍋２に出鋼し、これを脱ガス設備に搬送す
る。出鋼時の溶鋼は、［Ｃ］が約［６００］ｐｐｍであ
る。取鍋２を脱ガス槽１０の直下に搬入し、これをリフ
トテーブルで上昇させ、」二昇管１２及び下降管１３の
それぞれの下端部を溶鋼４に浸漬させる。ダクト１６を
介して槽内のガスを排気し、槽内を所定圧に減圧する。
る。出鋼時の溶鋼は、［Ｃ］が約［６００］ｐｐｍであ
る。取鍋２を脱ガス槽１０の直下に搬入し、これをリフ
トテーブルで上昇させ、」二昇管１２及び下降管１３の
それぞれの下端部を溶鋼４に浸漬させる。ダクト１６を
介して槽内のガスを排気し、槽内を所定圧に減圧する。
これにより取鍋内溶鋼４が槽内に吸い」二げられる。次
いで、アルゴ□ンガス供給源の弁を開け、流量調節弁を
介して所定量のアルゴンガスをガス吹込み管１５に供給
する。管１５を介して」−昇管１２の溶湯通流路にガス
を吹込むと、溶鋼の見掛けの比重が減少して溶鋼４が上
昇し、槽内の湯面が盛上がる。溶鋼と共にに冒したガス
が溶鋼から分離するときに湯面か激しく泡立ち、スプラ
・ソシュが発生する。槽内に吸い上げられた溶鋼は、下
降管１３を下降して取鍋２に返戻される。このように、
溶鋼４を脱ガス槽１０及び取鍋２の間で循環させつつ、
減圧下で激しくかき混ぜ、溶鋼中［Ｃ］と［０］とから
ＣＯガスを生じさせる脱炭反応を促進させる。脱ガス処
理中の適時に、合金材を溶鋼に添加し、成分調整する。
いで、アルゴ□ンガス供給源の弁を開け、流量調節弁を
介して所定量のアルゴンガスをガス吹込み管１５に供給
する。管１５を介して」−昇管１２の溶湯通流路にガス
を吹込むと、溶鋼の見掛けの比重が減少して溶鋼４が上
昇し、槽内の湯面が盛上がる。溶鋼と共にに冒したガス
が溶鋼から分離するときに湯面か激しく泡立ち、スプラ
・ソシュが発生する。槽内に吸い上げられた溶鋼は、下
降管１３を下降して取鍋２に返戻される。このように、
溶鋼４を脱ガス槽１０及び取鍋２の間で循環させつつ、
減圧下で激しくかき混ぜ、溶鋼中［Ｃ］と［０］とから
ＣＯガスを生じさせる脱炭反応を促進させる。脱ガス処
理中の適時に、合金材を溶鋼に添加し、成分調整する。
また、脱ガス処理中においては、排ガス中のＣＯガス濃
度を検出器１８により連続検出し、データをプロセスコ
ンピュータ２０に送る。コンピュータ２０においては、
人力データをメモリ部に一旦スドアし、メモリ部からＣ
ＰＵにデータを随時引出し、所定の数式モデルに従って
演算を実行し、脱炭速度を求め、これか所定値を下回る
ようになるところでコントロール部に指令を発する。コ
ントロール部から操業系統へ命令が出され、管１５への
ガス供給等が停止し、脱ガス処理か終了する。
度を検出器１８により連続検出し、データをプロセスコ
ンピュータ２０に送る。コンピュータ２０においては、
人力データをメモリ部に一旦スドアし、メモリ部からＣ
ＰＵにデータを随時引出し、所定の数式モデルに従って
演算を実行し、脱炭速度を求め、これか所定値を下回る
ようになるところでコントロール部に指令を発する。コ
ントロール部から操業系統へ命令が出され、管１５への
ガス供給等が停止し、脱ガス処理か終了する。
第２図は、横軸に脱炭速度をとり、縦軸に溶鋼中炭素ｆ
ｆｉ［ｃ］をとって、上記極低炭素鋼について両者の関
係を調査したグラフ図である。この場合に、脱ガス処理
条件は、脱ガス槽内の到達真空度が１．０トル以下、」
１昇管内へのアルゴンガス吹込み量が毎分１．１００１
Ｊットル以−１ｘであり、脱炭処理中においては両者と
も実質的に一定値に維持されている。図中の黒丸は、そ
れぞれ実績に基づくデータを表す。図から明らかなよう
に、脱炭速度及び［Ｃ］の間には一定の相関関係か存在
し、脱炭速度が大きい領域では［Ｃ］は高いが、脱炭速
度が小さい領域では［Ｃ］は低くなる。例えば、脱炭速
度が毎分１〜２ ｐｐｍ程度と小さい場合には［Ｃ］は
２０ｐｐｍ以下に低下する。従って、脱炭速度が毎分２
ｐｐｍ以下に達したときに処理を停止すれば、所望の
［Ｃ］の溶鋼を得ることができる。
ｆｉ［ｃ］をとって、上記極低炭素鋼について両者の関
係を調査したグラフ図である。この場合に、脱ガス処理
条件は、脱ガス槽内の到達真空度が１．０トル以下、」
１昇管内へのアルゴンガス吹込み量が毎分１．１００１
Ｊットル以−１ｘであり、脱炭処理中においては両者と
も実質的に一定値に維持されている。図中の黒丸は、そ
れぞれ実績に基づくデータを表す。図から明らかなよう
に、脱炭速度及び［Ｃ］の間には一定の相関関係か存在
し、脱炭速度が大きい領域では［Ｃ］は高いが、脱炭速
度が小さい領域では［Ｃ］は低くなる。例えば、脱炭速
度が毎分１〜２ ｐｐｍ程度と小さい場合には［Ｃ］は
２０ｐｐｍ以下に低下する。従って、脱炭速度が毎分２
ｐｐｍ以下に達したときに処理を停止すれば、所望の
［Ｃ］の溶鋼を得ることができる。
」二記実施例によれば、従来では［Ｃ］のばらつきが５
０ｐｐｍ以」−もあったが、これを２０ｐｐｍ程度に抑
えることができた。このため、極低炭素鋼の脱ガス処理
時間を、従来の２５分間から２０分間に短縮することが
でき、コスト低減に寄与することができた。
０ｐｐｍ以」−もあったが、これを２０ｐｐｍ程度に抑
えることができた。このため、極低炭素鋼の脱ガス処理
時間を、従来の２５分間から２０分間に短縮することが
でき、コスト低減に寄与することができた。
［発明の効果］
この発明によれば、排ガス情報に基づき脱炭速度をリア
ルタイムで監視することができるので、［Ｃ］を高精度
に推定することができる。このため、実際の［Ｃコが目
標［Ｃ］に一致するタイミングを適確にとらえることが
でき、極低炭素鋼のように［Ｃ］をｐｐｍオーダーでコ
ントロールする必要がある鋼種を脱ガス処理する場合に
、十分に対処することができる。
ルタイムで監視することができるので、［Ｃ］を高精度
に推定することができる。このため、実際の［Ｃコが目
標［Ｃ］に一致するタイミングを適確にとらえることが
でき、極低炭素鋼のように［Ｃ］をｐｐｍオーダーでコ
ントロールする必要がある鋼種を脱ガス処理する場合に
、十分に対処することができる。
第１図は、この発明の実施例に係る真空脱ガス精錬にお
ける炭素濃度推定方法が使用されたＲＨ脱ガス設備を示
す模式図、第２図はこの発明の詳細な説明するためのグ
ラフ図である。 ２：取鍋、４．溶鋼、１０；脱ガス槽、１２：上昇管、
１３；下降管、１５；ガス吹込み管、１６；排気ダクト
、１８；ガス検出器、２０；プロセスコンピュ タ
ける炭素濃度推定方法が使用されたＲＨ脱ガス設備を示
す模式図、第２図はこの発明の詳細な説明するためのグ
ラフ図である。 ２：取鍋、４．溶鋼、１０；脱ガス槽、１２：上昇管、
１３；下降管、１５；ガス吹込み管、１６；排気ダクト
、１８；ガス検出器、２０；プロセスコンピュ タ
Claims (2)
- （１）脱ガス処理中の排ガスのＣＯガス濃度を検出し、
これに基づき溶湯の脱炭速度を把握し、脱炭速度から溶
湯の炭素濃度を推定して推定炭素濃度が所定の目標濃度
に到達したときに処理を終了することを特徴とする真空
脱ガス精錬における炭素濃度推定方法。 - （２）脱ガス槽の内圧及び溶湯に吹込む環流ガス量を実
質的に一定に保持した処理条件で、排ガスのＣＯガス濃
度を検出し、これに基づき溶湯の脱炭速度を把握し、脱
炭速度から溶湯の炭素濃度を推定して推定炭素濃度が所
定の目標濃度に到達したときに処理を終了することを特
徴とする真空脱ガス精錬における炭素濃度推定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25298588A JPH02101110A (ja) | 1988-10-07 | 1988-10-07 | 真空脱ガス精錬における炭素濃度推定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25298588A JPH02101110A (ja) | 1988-10-07 | 1988-10-07 | 真空脱ガス精錬における炭素濃度推定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02101110A true JPH02101110A (ja) | 1990-04-12 |
Family
ID=17244901
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25298588A Pending JPH02101110A (ja) | 1988-10-07 | 1988-10-07 | 真空脱ガス精錬における炭素濃度推定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02101110A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0428813A (ja) * | 1990-05-24 | 1992-01-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低炭素鋼の製造方法 |
| KR100424816B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-03-27 | 주식회사 포스코 | 크롬 함유 용강의 진공정련장치 |
| KR100554143B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2006-02-20 | 주식회사 포스코 | 크롬산화를 억제하는 에이오디 조업방법 |
| KR100579374B1 (ko) * | 1999-12-30 | 2006-05-12 | 주식회사 포스코 | 크롬 함유 용강의 진공정련장치 및 이를 이용한진공정련방법 |
-
1988
- 1988-10-07 JP JP25298588A patent/JPH02101110A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0428813A (ja) * | 1990-05-24 | 1992-01-31 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 極低炭素鋼の製造方法 |
| KR100424816B1 (ko) * | 1999-12-28 | 2004-03-27 | 주식회사 포스코 | 크롬 함유 용강의 진공정련장치 |
| KR100579374B1 (ko) * | 1999-12-30 | 2006-05-12 | 주식회사 포스코 | 크롬 함유 용강의 진공정련장치 및 이를 이용한진공정련방법 |
| KR100554143B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2006-02-20 | 주식회사 포스코 | 크롬산화를 억제하는 에이오디 조업방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109182658B (zh) | 一种rh精炼控制方法及装置 | |
| JP3287204B2 (ja) | Ｒｈ真空脱ガス装置における終点炭素濃度制御方法及び炭素濃度制御装置 | |
| JPH02101110A (ja) | 真空脱ガス精錬における炭素濃度推定方法 | |
| JP5087840B2 (ja) | 真空脱ガス設備における脱炭終点判定方法 | |
| US20150108698A1 (en) | Method for operating a vacuum melting system, and vacuum melting system operated according to said method | |
| JP6007887B2 (ja) | 真空脱ガス装置およびこれを用いた溶鋼の脱炭処理方法 | |
| JP6540773B2 (ja) | 真空脱ガス方法及び真空脱ガス装置 | |
| JP4806863B2 (ja) | Ｒｈ真空脱ガス装置における溶鋼の精錬方法 | |
| JP2985643B2 (ja) | Ｒｈ型真空槽による溶鋼中炭素濃度の推定方法 | |
| JP2001329310A (ja) | 簡易浸漬深さ制御装置および方法 | |
| JP3293674B2 (ja) | Ｒｈ脱ガス処理における終点炭素濃度制御方法 | |
| JP4289214B2 (ja) | 溶鋼の脱炭処理方法および溶鋼製造方法 | |
| JPH07166228A (ja) | Ｒｈ脱ガスによる溶鋼の到達炭素濃度制御方法 | |
| JPH02209417A (ja) | 脱ガス精錬方法 | |
| JP4715617B2 (ja) | 真空脱ガス装置の異常を検出する異常検出方法、異常検出システム及び異常検出装置 | |
| JPS5831045A (ja) | 金属溶湯の真空脱ガス方法および装置 | |
| KR200278673Y1 (ko) | 정련능력향상을위한침적관 | |
| JP4075834B2 (ja) | 溶鋼の成分濃度の推定方法及び極低炭素鋼の製造方法 | |
| EP0099436A1 (en) | Method of refining molten metal with stirring by repeated operation of suction and discharge | |
| JP3282487B2 (ja) | ホーロー用鋼の製造方法 | |
| JP2001064719A (ja) | 溶鋼の真空精錬方法 | |
| JP2001158911A (ja) | 溶鋼の真空脱炭方法 | |
| JPH08325629A (ja) | 極低炭素鋼の溶製方法 | |
| JPH10195525A (ja) | クロム含有鋼の精錬方法および装置 | |
| JPH05320738A (ja) | 吸上式真空精錬装置の制御方法 |