JP3282487B2 - ホーロー用鋼の製造方法 - Google Patents
ホーロー用鋼の製造方法Info
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- JP3282487B2 JP3282487B2 JP08630596A JP8630596A JP3282487B2 JP 3282487 B2 JP3282487 B2 JP 3282487B2 JP 08630596 A JP08630596 A JP 08630596A JP 8630596 A JP8630596 A JP 8630596A JP 3282487 B2 JP3282487 B2 JP 3282487B2
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ホーロー用鋼の製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、ホーロー用鋼は従来の造塊法に代
わり安価な連続鋳造法によって製造されている。
わり安価な連続鋳造法によって製造されている。
【０００３】特開昭54-97520号公報（先行文献１と略
す）には、連続鋳造法を適用するにあたり、転炉出鋼後
の溶鋼を真空脱炭して炭素濃度を200ppm以下に低減し、
この後アルミニウム（以下、Ａｌと略す）を添加して鋼
中の酸素濃度を 300ppm 〜400ppmの範囲に調整した溶鋼
を連続鋳造し、得られた鋳片よりホーロー用鋼板を製造
する方法が開示されている。
す）には、連続鋳造法を適用するにあたり、転炉出鋼後
の溶鋼を真空脱炭して炭素濃度を200ppm以下に低減し、
この後アルミニウム（以下、Ａｌと略す）を添加して鋼
中の酸素濃度を 300ppm 〜400ppmの範囲に調整した溶鋼
を連続鋳造し、得られた鋳片よりホーロー用鋼板を製造
する方法が開示されている。
【０００４】これにより溶鋼中の炭素濃度と溶存酸素濃
度（フリー酸素濃度）は低減されて連続鋳造する際にＣ
Ｏガスの発生が抑制される。このため、鋳片内に残留す
るＣＯガス気泡が抑制されて、この鋳片を圧延して得ら
れる鋼板表面に発生するブロー疵を抑制できる。
度（フリー酸素濃度）は低減されて連続鋳造する際にＣ
Ｏガスの発生が抑制される。このため、鋳片内に残留す
るＣＯガス気泡が抑制されて、この鋳片を圧延して得ら
れる鋼板表面に発生するブロー疵を抑制できる。
【０００５】同時に、鋼中の酸素濃度も上述の適切な範
囲に制御されるから、鋳片内に残留する介在物（脱酸生
成物）に水素が集積して水素吸蔵能が増大し、水素は鋼
板表面と釉薬層との境界に析出し難くなる。このため、
ホーロー用鋼板製造後（釉薬焼成してから３日から６か
月経過後）、この境界に水素ガスが析出しその圧力で釉
薬層をはじき飛ばして起こる「つまとび」欠陥を抑制で
きる。
囲に制御されるから、鋳片内に残留する介在物（脱酸生
成物）に水素が集積して水素吸蔵能が増大し、水素は鋼
板表面と釉薬層との境界に析出し難くなる。このため、
ホーロー用鋼板製造後（釉薬焼成してから３日から６か
月経過後）、この境界に水素ガスが析出しその圧力で釉
薬層をはじき飛ばして起こる「つまとび」欠陥を抑制で
きる。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、先行文
献１のように炭素濃度および酸素濃度を調整した溶鋼を
連続鋳造しても、脱酸処理してから鋳造するまでに充分
なAl2O3 介在物の浮上時間（介在物の粒径が細かいため
長時間必要）を確保しないと、冷間圧延後の連続焼鈍中
または釉薬塗布後の焼成中に、Al2O3 介在物に水素が集
積し、生成した水素ガス圧力により鋼板内部でふくれる
欠陥（「ふくれ疵」と名付ける）が発生することを本発
明者らは見出した。
献１のように炭素濃度および酸素濃度を調整した溶鋼を
連続鋳造しても、脱酸処理してから鋳造するまでに充分
なAl2O3 介在物の浮上時間（介在物の粒径が細かいため
長時間必要）を確保しないと、冷間圧延後の連続焼鈍中
または釉薬塗布後の焼成中に、Al2O3 介在物に水素が集
積し、生成した水素ガス圧力により鋼板内部でふくれる
欠陥（「ふくれ疵」と名付ける）が発生することを本発
明者らは見出した。
【０００７】この「ふくれ疵」は、水素ガスに起因して
おり前述の「つまとび」欠陥と似ているが、その発生場
所が鋼板内部であって釉薬層と鋼板表面の境界ではない
こと、また発生時期が冷間圧延後の連続焼鈍中または釉
薬塗布後の焼成中であり、ホーロー用鋼板の製造後では
ないことから、「つまとび」とは欠陥の発生機構が異な
る。また、先行文献１の対策を実施しても「つまとび」
を抑制できないことから、新たな対策が必要であること
が本発明者らの調査研究により判明した。
おり前述の「つまとび」欠陥と似ているが、その発生場
所が鋼板内部であって釉薬層と鋼板表面の境界ではない
こと、また発生時期が冷間圧延後の連続焼鈍中または釉
薬塗布後の焼成中であり、ホーロー用鋼板の製造後では
ないことから、「つまとび」とは欠陥の発生機構が異な
る。また、先行文献１の対策を実施しても「つまとび」
を抑制できないことから、新たな対策が必要であること
が本発明者らの調査研究により判明した。
【０００８】また、先行文献１でいう鋼中の酸素濃度と
は、鋳造された鋳片中のトータル酸素濃度（溶存酸素濃
度と介在物中の酸素量を合計した値）を意味しており、
脱炭処理後の炭素濃度から平衡する溶存酸素濃度を把握
し、これを指標に鋳造後のトータル酸素濃度を間接的に
制御するものである。このため、酸素メーターにより溶
鋼中の溶存酸素濃度を測定して直接制御するものでない
から、酸素濃度の調整精度は悪く、結果として期待する
程、「つまとび」を抑制できない。
は、鋳造された鋳片中のトータル酸素濃度（溶存酸素濃
度と介在物中の酸素量を合計した値）を意味しており、
脱炭処理後の炭素濃度から平衡する溶存酸素濃度を把握
し、これを指標に鋳造後のトータル酸素濃度を間接的に
制御するものである。このため、酸素メーターにより溶
鋼中の溶存酸素濃度を測定して直接制御するものでない
から、酸素濃度の調整精度は悪く、結果として期待する
程、「つまとび」を抑制できない。
【０００９】更に、脱酸のためのＡｌ添加量が増大する
程、鋳片に残留するAl2O3 介在物量が増大して「ふくれ
疵」の発生は増大するが、先行文献１にはこのＡｌ添加
量に規制がない。
程、鋳片に残留するAl2O3 介在物量が増大して「ふくれ
疵」の発生は増大するが、先行文献１にはこのＡｌ添加
量に規制がない。
【００１０】本発明は、上記従来技術の問題点を解決す
るために提案されたものであって、連続鋳造法によりホ
ーロー用鋼を製造する際に、ブロー疵の発生を防止する
とともに、「ふくれ疵」および「つまとび」の発生を安
定して防止することのできるホーロー用鋼を製造方法を
提供することを目的とするものである。
るために提案されたものであって、連続鋳造法によりホ
ーロー用鋼を製造する際に、ブロー疵の発生を防止する
とともに、「ふくれ疵」および「つまとび」の発生を安
定して防止することのできるホーロー用鋼を製造方法を
提供することを目的とするものである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明は、転炉出鋼され
た未脱酸溶鋼を真空脱ガス装置を使用して脱炭処理し溶
鋼中の炭素濃度を100ppm以下とした後、減圧下の溶鋼中
に炭素含有原料または0.3kg/ton以下のアルミニウムを
添加するか又は酸素ガスを供給して、溶鋼中の溶存酸素
濃度を 300〜500ppmの範囲に調整した溶鋼を連続鋳造す
ることを特徴とするホーロー用鋼の製造方法である。
た未脱酸溶鋼を真空脱ガス装置を使用して脱炭処理し溶
鋼中の炭素濃度を100ppm以下とした後、減圧下の溶鋼中
に炭素含有原料または0.3kg/ton以下のアルミニウムを
添加するか又は酸素ガスを供給して、溶鋼中の溶存酸素
濃度を 300〜500ppmの範囲に調整した溶鋼を連続鋳造す
ることを特徴とするホーロー用鋼の製造方法である。
【００１２】転炉出鋼された未脱酸溶鋼を減圧下で脱炭
処理し溶鋼中の炭素濃度（〔Ｃ〕濃度と略す）を100ppm
以下にすると、〔Ｃ〕−Ｏ平衡により溶鋼中の溶存酸素
濃度は 300〜500ppm前後になる。
処理し溶鋼中の炭素濃度（〔Ｃ〕濃度と略す）を100ppm
以下にすると、〔Ｃ〕−Ｏ平衡により溶鋼中の溶存酸素
濃度は 300〜500ppm前後になる。
【００１３】この際に、溶存酸素濃度は〔Ｃ〕−Ｏ平衡
により〔Ｃ〕濃度および真空度によって決まるが、脱炭
処理後の〔Ｃ〕濃度は変動すること、および、〔Ｃ〕−
Ｏ平衡による方法では迅速かつ安定して制御できない。
により〔Ｃ〕濃度および真空度によって決まるが、脱炭
処理後の〔Ｃ〕濃度は変動すること、および、〔Ｃ〕−
Ｏ平衡による方法では迅速かつ安定して制御できない。
【００１４】この対策として、本発明では 300ppm 未満
の場合には、上昇管または真空槽側壁に貫通して設けた
羽口より酸素ガスを減圧下の溶鋼中に吹込むか、または
上吹送酸ランス等より吹付けて溶鋼を酸化させることに
より 300ppm 以上に制御する。
の場合には、上昇管または真空槽側壁に貫通して設けた
羽口より酸素ガスを減圧下の溶鋼中に吹込むか、または
上吹送酸ランス等より吹付けて溶鋼を酸化させることに
より 300ppm 以上に制御する。
【００１５】一方、500ppmを越える場合には、コーク
ス、高炭素フェロマンガン等の炭素含有原料を添加して
溶存酸素濃度をＣＯガスとして除去するか、またはＡｌ
を添加して脱酸して500ppm以下に制御する。この際に、
炭素含有原料を添加したのでは、溶存酸素濃度を500ppm
以下に調整しきれないものについては、0.3kg/ton以下
のＡｌを添加して制御する。
ス、高炭素フェロマンガン等の炭素含有原料を添加して
溶存酸素濃度をＣＯガスとして除去するか、またはＡｌ
を添加して脱酸して500ppm以下に制御する。この際に、
炭素含有原料を添加したのでは、溶存酸素濃度を500ppm
以下に調整しきれないものについては、0.3kg/ton以下
のＡｌを添加して制御する。
【００１６】ここで、〔Ｃ〕濃度を100ppm以下、かつ溶
存酸素濃度を500ppm以下に調整することにより、鋳造時
にＣＯガスの発生を抑制できるためブロー疵の発生を防
止できる。しかしどちらか一方が満足されないとＣＯガ
スの発生を抑制できずブロー疵の発生を抑制できない。
存酸素濃度を500ppm以下に調整することにより、鋳造時
にＣＯガスの発生を抑制できるためブロー疵の発生を防
止できる。しかしどちらか一方が満足されないとＣＯガ
スの発生を抑制できずブロー疵の発生を抑制できない。
【００１７】また溶存酸素濃度を 300ppm 以上に調整す
ることにより、鋳片内に適度の介在物量が存在するから
水素吸蔵能が確保され「つまとび」の発生を防止でき
る。
ることにより、鋳片内に適度の介在物量が存在するから
水素吸蔵能が確保され「つまとび」の発生を防止でき
る。
【００１８】またＡｌ添加量を0.3kg/ton以下とするこ
とにより、鋳片に残留するAl2O3 介在物量が抑制されて
「ふくれ疵」の発生は防止できる。0.3kg/tonを越える
と、「ふくれ疵」の発生量が増大して好ましくない。
とにより、鋳片に残留するAl2O3 介在物量が抑制されて
「ふくれ疵」の発生は防止できる。0.3kg/tonを越える
と、「ふくれ疵」の発生量が増大して好ましくない。
【００１９】
【発明の実施の形態】図１は、ＲＨ真空脱ガス設備を使
用してホーロー用溶鋼を溶製している状況を示す。
用してホーロー用溶鋼を溶製している状況を示す。
【００２０】ここで、１は取鍋、２は溶鋼、３は真空脱
ガス槽、４は上昇管、５は下降管、６は環流用ガス供給
管、７は送酸ランス、８は合金鉄投入口である。送酸ラ
ンス７は、真空脱ガス槽３の天蓋より吊り下げられて設
置されており、真空脱ガス槽３内の減圧下の溶鋼中に酸
素ガスを吹付けることができる。
ガス槽、４は上昇管、５は下降管、６は環流用ガス供給
管、７は送酸ランス、８は合金鉄投入口である。送酸ラ
ンス７は、真空脱ガス槽３の天蓋より吊り下げられて設
置されており、真空脱ガス槽３内の減圧下の溶鋼中に酸
素ガスを吹付けることができる。
【００２１】先ず、転炉にて〔Ｃ〕濃度がおよそ400ppm
前後、溶存酸素濃度がおよそ400ppm前後に脱炭精練され
た250 ton の未脱酸溶鋼を取鍋１内に出鋼し収容する。
この溶鋼内に上昇管４及び下降管５を浸漬させて、排気
ユニットにより真空脱ガス槽３内の空気を排気し減圧し
つつ、上昇管４の側壁に貫通して設けられた羽口に接続
された環流用ガス供給管６より環流用アルゴンガスを供
給すると、溶鋼は真空脱ガス槽３と取鍋１間を矢印に示
すように環流する。
前後、溶存酸素濃度がおよそ400ppm前後に脱炭精練され
た250 ton の未脱酸溶鋼を取鍋１内に出鋼し収容する。
この溶鋼内に上昇管４及び下降管５を浸漬させて、排気
ユニットにより真空脱ガス槽３内の空気を排気し減圧し
つつ、上昇管４の側壁に貫通して設けられた羽口に接続
された環流用ガス供給管６より環流用アルゴンガスを供
給すると、溶鋼は真空脱ガス槽３と取鍋１間を矢印に示
すように環流する。
【００２２】このように環流する溶鋼を減圧下で脱炭処
理しつつ、脱炭処理中の〔Ｃ〕濃度を測定する。〔Ｃ〕
濃度が100ppm以下に脱炭され、溶存酸素濃度の変動が小
さくなったのを確認して酸素メーターにより溶存酸素濃
度を測定して、溶存酸素濃度を 300〜500ppm範囲に調整
する。
理しつつ、脱炭処理中の〔Ｃ〕濃度を測定する。〔Ｃ〕
濃度が100ppm以下に脱炭され、溶存酸素濃度の変動が小
さくなったのを確認して酸素メーターにより溶存酸素濃
度を測定して、溶存酸素濃度を 300〜500ppm範囲に調整
する。
【００２３】この際に、酸素濃度が500ppmを越える場合
には、コークス、高炭素フェロマンガン等の炭素含有原
料を添加して溶存酸素濃度をＣＯガスとして除去し、50
0ppm以下に調整する。
には、コークス、高炭素フェロマンガン等の炭素含有原
料を添加して溶存酸素濃度をＣＯガスとして除去し、50
0ppm以下に調整する。
【００２４】ここで、炭素含有原料の添加による溶存酸
素濃度の調整は、〔Ｃ〕濃度、槽内真空度、脱炭速度等
により左右されて調整に手間取る。また〔Ｃ〕規格外れ
を起こす場合もある。このような場合には、0.3kg/ton
以下のＡｌを添加することにより、迅速かつ安定して溶
存酸素濃度を調整する。一方、酸素濃度が300ppm未満の
場合には、送酸ランス７より酸素を吹き付けて溶鋼を酸
化させ300ppm以上に調整する。
素濃度の調整は、〔Ｃ〕濃度、槽内真空度、脱炭速度等
により左右されて調整に手間取る。また〔Ｃ〕規格外れ
を起こす場合もある。このような場合には、0.3kg/ton
以下のＡｌを添加することにより、迅速かつ安定して溶
存酸素濃度を調整する。一方、酸素濃度が300ppm未満の
場合には、送酸ランス７より酸素を吹き付けて溶鋼を酸
化させ300ppm以上に調整する。
【００２５】
【実施例】上述のように〔Ｃ〕濃度、溶存酸素濃度を調
整した溶鋼を連続鋳造して得られた鋳片より冷延鋼板を
製造し、この冷延鋼板に釉薬を塗布してホーロー用鋼板
を製造し、製品の欠陥を調査した。
整した溶鋼を連続鋳造して得られた鋳片より冷延鋼板を
製造し、この冷延鋼板に釉薬を塗布してホーロー用鋼板
を製造し、製品の欠陥を調査した。
【００２６】表１は、精練条件（送酸流量、コークス添
加量、Ａｌ添加量）、脱炭処理後の〔Ｃ〕濃度および溶
存酸素濃度の調整値、および製品欠陥（ブロー疵、つま
とび、ふくれ）を調査した結果を示す。
加量、Ａｌ添加量）、脱炭処理後の〔Ｃ〕濃度および溶
存酸素濃度の調整値、および製品欠陥（ブロー疵、つま
とび、ふくれ）を調査した結果を示す。
【００２７】
【表１】
【００２８】また図２は、〔Ｃ〕濃度および溶存酸素濃
度の調整値、Ａｌ添加量と製品欠陥発生指数との関係を
図示したものである。
度の調整値、Ａｌ添加量と製品欠陥発生指数との関係を
図示したものである。
【００２９】図２（Ａ）は、脱炭処理後の〔Ｃ〕濃度と
ブロー疵発生指数との関係を図示したものである。
ブロー疵発生指数との関係を図示したものである。
【００３０】１．〔Ｃ〕濃度とブロー疵との関係 試験Ｎｏ．１〜１０は、〔Ｃ〕濃度、溶存酸素濃度、Ａ
ｌ添加量の全てが本発明範囲内（実施例）にあって、ブ
ロー疵、「つまとび」、「ふくれ」の製品欠陥の発生は
ない。一方、試験Ｎｏ．１１〜１３は、溶存酸素濃度、
Ａｌ添加量は本発明範囲内にあるが、〔Ｃ〕濃度が100p
pm以上あって本発明範囲外（比較例）の場合である。こ
の場合、〔Ｃ〕濃度が高く鋳造中に発生するＣＯガスが
鋳片内に残留するため鋼板表面にブロー疵が発生した。
ｌ添加量の全てが本発明範囲内（実施例）にあって、ブ
ロー疵、「つまとび」、「ふくれ」の製品欠陥の発生は
ない。一方、試験Ｎｏ．１１〜１３は、溶存酸素濃度、
Ａｌ添加量は本発明範囲内にあるが、〔Ｃ〕濃度が100p
pm以上あって本発明範囲外（比較例）の場合である。こ
の場合、〔Ｃ〕濃度が高く鋳造中に発生するＣＯガスが
鋳片内に残留するため鋼板表面にブロー疵が発生した。
【００３１】図２（Ａ）は、これらの結果より〔Ｃ〕濃
度とブロー疵との関係を図示したものである。図より10
0ppm以下ではブロー疵の発生はゼロであるが、100ppmを
越えると〔Ｃ〕濃度の増加とともに急激にブロー疵は増
大する傾向を示した。
度とブロー疵との関係を図示したものである。図より10
0ppm以下ではブロー疵の発生はゼロであるが、100ppmを
越えると〔Ｃ〕濃度の増加とともに急激にブロー疵は増
大する傾向を示した。
【００３２】２．溶存酸素濃度とブロー疵との関係 試験Ｎｏ．２０〜２４では、〔Ｃ〕濃度、Ａｌ添加量は
本発明範囲内にあるが、溶存酸素濃度が500ppmを越えて
おり本発明範囲外（比較例）の場合である。この場合も
溶存酸素濃度が高く鋳造中に発生するＣＯガスが鋳片内
に残留するため鋼板表面にブロー疵が発生した。
本発明範囲内にあるが、溶存酸素濃度が500ppmを越えて
おり本発明範囲外（比較例）の場合である。この場合も
溶存酸素濃度が高く鋳造中に発生するＣＯガスが鋳片内
に残留するため鋼板表面にブロー疵が発生した。
【００３３】図２（Ｂ）は、これらの結果より、溶存酸
素濃度とブロー疵との関係を図示したものである。図よ
り500ppm以下ではブロー疵の発生はゼロであるが、500p
pm100ppmを越えると溶存酸素濃度の増加とともに急激に
ブロー疵は増大する傾向を示した。
素濃度とブロー疵との関係を図示したものである。図よ
り500ppm以下ではブロー疵の発生はゼロであるが、500p
pm100ppmを越えると溶存酸素濃度の増加とともに急激に
ブロー疵は増大する傾向を示した。
【００３４】３．溶存酸素濃度と「つまとび」との関係 試験Ｎｏ．２０〜２４では、〔Ｃ〕濃度、Ａｌ添加量は
本発明範囲内にあるが、溶存酸素濃度が300ppm未満で本
発明範囲外（比較例）の場合である。この場合も溶存酸
素濃度が低いため、水素吸蔵能が低下してホーロー用鋼
板を製造した後、１ヵ月以内に釉薬層が剥離して「つま
とび」が発生した。
本発明範囲内にあるが、溶存酸素濃度が300ppm未満で本
発明範囲外（比較例）の場合である。この場合も溶存酸
素濃度が低いため、水素吸蔵能が低下してホーロー用鋼
板を製造した後、１ヵ月以内に釉薬層が剥離して「つま
とび」が発生した。
【００３５】図２（Ｃ）は、これらの結果より、溶存酸
素濃度と「つまとび」との関係を図示したものである。
図より300ppm以上では「つまとび」の発生はゼロである
が、300ppm未満では溶存酸素濃度の低下とともに急激に
「つまとび」は増大する傾向を示した。
素濃度と「つまとび」との関係を図示したものである。
図より300ppm以上では「つまとび」の発生はゼロである
が、300ppm未満では溶存酸素濃度の低下とともに急激に
「つまとび」は増大する傾向を示した。
【００３６】４．Ａｌ添加量と「ふくれ」との関係 試験Ｎｏ．２５〜３０では、〔Ｃ〕濃度、溶存酸素濃度
は本発明範囲内にあるが、Ａｌ添加量が0.3kg/tonを越
えており本発明範囲外（比較例）の場合である。この場
合もＡｌ添加量が0.3kg/tonを越えると、Al2O3 介在物
生成量が増大し、結果として鋳片内に残留するAl2O3 介
在物個数が増大するため、「ふくれ」が発生した。
は本発明範囲内にあるが、Ａｌ添加量が0.3kg/tonを越
えており本発明範囲外（比較例）の場合である。この場
合もＡｌ添加量が0.3kg/tonを越えると、Al2O3 介在物
生成量が増大し、結果として鋳片内に残留するAl2O3 介
在物個数が増大するため、「ふくれ」が発生した。
【００３７】図２（Ｄ）は、これらの結果より、Ａｌ添
加量と「ふくれ」との関係を図示したものである。図よ
り0.3kg/ton以下では「ふくれ」の発生はゼロである
が、0.3kg/tonを越えるとＡｌ添加量の増加とともに急
激に「ふくれ」は増大する傾向を示した。
加量と「ふくれ」との関係を図示したものである。図よ
り0.3kg/ton以下では「ふくれ」の発生はゼロである
が、0.3kg/tonを越えるとＡｌ添加量の増加とともに急
激に「ふくれ」は増大する傾向を示した。
【００３８】
【発明の効果】本発明によれば、ホーロー用鋼を製造す
る際に、溶鋼中の〔Ｃ〕濃度を100ppm以下に脱炭し、コ
ークス、高炭素フェロマンガン等の炭素含有原料を添加
するか又は0.3kg/ton以下のＡｌ添加量を添加して、溶
存酸素濃度を300〜500ppm範囲に調整することによりブ
ロー疵の発生を防止するとともに、「ふくれ疵」および
「つまとび」の発生を安定して防止することができる。
る際に、溶鋼中の〔Ｃ〕濃度を100ppm以下に脱炭し、コ
ークス、高炭素フェロマンガン等の炭素含有原料を添加
するか又は0.3kg/ton以下のＡｌ添加量を添加して、溶
存酸素濃度を300〜500ppm範囲に調整することによりブ
ロー疵の発生を防止するとともに、「ふくれ疵」および
「つまとび」の発生を安定して防止することができる。
【図１】ＲＨ真空脱ガス設備を使用してホーロー用溶鋼
を溶製している状況を示す図である。
を溶製している状況を示す図である。
【図２】〔Ｃ〕濃度、溶存酸素濃度、Ａｌ添加量と製品
欠陥発生指数との関係を示す図である。
欠陥発生指数との関係を示す図である。
１ 取鍋 ２ 溶鋼 ３ 真空脱ガス槽 ４ 上昇管 ５ 下降管 ６ 環流用ガス供給管 ７ 送酸ランス
フロントページの続き (72)発明者 松野 英寿 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 村井 剛 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (72)発明者 田中 秀栄 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 昭62−109921（ＪＰ，Ａ) 特開 昭54−97520（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C21C 7/00 C21C 7/06 C21C 7/068 C21C 7/10
Claims (1)
- 【請求項１】 転炉出鋼された未脱酸溶鋼を真空脱
ガス装置を使用して脱炭処理し溶鋼中の炭素濃度を100p
pm以下とした後、減圧下の溶鋼中に炭素含有原料または
0.3kg/ton以下のアルミニウムを添加するか又は酸素ガ
スを供給して、溶鋼中の溶存酸素濃度を 300〜500ppmの
範囲に調整した溶鋼を連続鋳造することを特徴とするホ
ーロー用鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08630596A JP3282487B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | ホーロー用鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP08630596A JP3282487B2 (ja) | 1996-04-09 | 1996-04-09 | ホーロー用鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09272914A JPH09272914A (ja) | 1997-10-21 |
| JP3282487B2 true JP3282487B2 (ja) | 2002-05-13 |
Family
ID=13883134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
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1996
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