JPH0293017A - 極低炭素鋼の溶製方法 - Google Patents
極低炭素鋼の溶製方法Info
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- JPH0293017A JPH0293017A JP24459788A JP24459788A JPH0293017A JP H0293017 A JPH0293017 A JP H0293017A JP 24459788 A JP24459788 A JP 24459788A JP 24459788 A JP24459788 A JP 24459788A JP H0293017 A JPH0293017 A JP H0293017A
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
〈産業上の利用分野〉
本発明は転炉等の製鋼炉から出鋼された溶鋼を真空脱ガ
ス装置により脱炭処理して極低炭素鋼を溶製する方法に
関するものである。 〈従来の技術〉 周知のように、転炉などの製鋼炉（−次精錬炉）におい
ては炭素濃度（以下ｃ６度という）が０．０２％といっ
た低濃度まで脱炭することは一般には困難である。した
がってＣ濃度が０．０２％以下の溶鋼を得たい場合には
、通常転炉などの一次精錬炉から出鋼された溶鋼を二次
精錬装置である真空脱ガス装置に移し、この真空脱ガス
装置において、減圧雰囲気に曝すことによって鋼中Ｃを
ＣＯガスとして脱炭するいわゆるリムド処理による真空
脱炭が施される。 このような目的に使用される真空脱ガス装置としては従
来から環流式脱ガス装置（以下１？Ｈ脱ガス装置という
）が代表的なものとなっている。 ＲＨ脱ガス装置は真空槽の下端に２本の浸漬管すなわち
上昇管および下降管を設け、また上昇管の中途にエアリ
フトポンプの原理によって上昇管中の溶鋼に上昇流を生
じさせるガス吹込口を設けである。 かくして取鍋内の溶鋼中に上昇管と下降管の下端を浸漬
させ、真空槽の内部を減圧して溶鋼浴面を真空槽内部に
引揚げると共にガス吹込口から静ガスなどの不活性ガス
を吹込むことにより溶鋼を取鍋内と真空槽との間で環流
させながら真空槽内において溶鋼を減圧下に曝すことに
より真空脱炭処理を連続的に行うのである。 転炉から出鋼された溶鋼をＲＨ脱ガス装置でリムド処理
して脱炭すると溶鋼中の酸素（０）はＣ＋０→ＣＯ反応
により通常Ｃ−０平衡の０．１気圧程度の値にＣ′ａ度
に対応して低下し、通常の炭素鋼の場合
ス装置により脱炭処理して極低炭素鋼を溶製する方法に
関するものである。 〈従来の技術〉 周知のように、転炉などの製鋼炉（−次精錬炉）におい
ては炭素濃度（以下ｃ６度という）が０．０２％といっ
た低濃度まで脱炭することは一般には困難である。した
がってＣ濃度が０．０２％以下の溶鋼を得たい場合には
、通常転炉などの一次精錬炉から出鋼された溶鋼を二次
精錬装置である真空脱ガス装置に移し、この真空脱ガス
装置において、減圧雰囲気に曝すことによって鋼中Ｃを
ＣＯガスとして脱炭するいわゆるリムド処理による真空
脱炭が施される。 このような目的に使用される真空脱ガス装置としては従
来から環流式脱ガス装置（以下１？Ｈ脱ガス装置という
）が代表的なものとなっている。 ＲＨ脱ガス装置は真空槽の下端に２本の浸漬管すなわち
上昇管および下降管を設け、また上昇管の中途にエアリ
フトポンプの原理によって上昇管中の溶鋼に上昇流を生
じさせるガス吹込口を設けである。 かくして取鍋内の溶鋼中に上昇管と下降管の下端を浸漬
させ、真空槽の内部を減圧して溶鋼浴面を真空槽内部に
引揚げると共にガス吹込口から静ガスなどの不活性ガス
を吹込むことにより溶鋼を取鍋内と真空槽との間で環流
させながら真空槽内において溶鋼を減圧下に曝すことに
より真空脱炭処理を連続的に行うのである。 転炉から出鋼された溶鋼をＲＨ脱ガス装置でリムド処理
して脱炭すると溶鋼中の酸素（０）はＣ＋０→ＣＯ反応
により通常Ｃ−０平衡の０．１気圧程度の値にＣ′ａ度
に対応して低下し、通常の炭素鋼の場合
〔０〕は３０〜
５０ｐｐｍまで脱酸される。 しかるに、極低炭素鋼ではリムド処理による脱炭中に十
分に酸素が低下するとは限らず、このような鋼種では通
常脱ガス処理後、Ａｆｆｉで脱酸して
５０ｐｐｍまで脱酸される。 しかるに、極低炭素鋼ではリムド処理による脱炭中に十
分に酸素が低下するとは限らず、このような鋼種では通
常脱ガス処理後、Ａｆｆｉで脱酸して
〔０〕の低下を図
っている。 〈発明が解決しようとする課題〉 極低炭素鋼溶製時の取鍋スラグはＦｅＯ含有率が１５〜
２５％と高く、ＲＨ脱ガス処理後、八ｉで脱酸すると、
スラグ中のＦｅＯと溶鋼中のＡｊ！が活発に反応してア
ルミナ（Ａｊ！ｚｃ）＋）が集中して発生し溶１２Ｉ清
浄度が悪化する。溶鋼中にＡ ｌ ｔ Ｏｚ介在物が多
くなると連続鋳造のノズル詰りゃ成品のクラスフ増大な
どの好ましくない問題を起こす。 取鍋スラグをＲＨ脱ガスによるリムド処理する前にＡｎ
によって改質することも考えられるが、この場合、溶鋼
中の酸素が低くなりＲＨ脱ガスのための脱炭反応を阻害
するという根本的な問題がある。 本発明は上記従来技術の問題点を解消し、取鍋スラグ中
のＦｅＯが溶鋼中のＡｌと反応して八Ｎ！０、を形成す
ることによるへ２ドロップを低減すると共に＾２．０．
介在物によるトラブルを防止し得る極低炭素鋼の溶製方
法を提供することを目的とするものである。 く課題を解決するための手段〉 上記目的を達成するための本発明は製鋼炉で精錬した溶
鋼をＲＨ脱ガス装置によって脱炭処理して極低炭素鋼を
溶製するに際し、ＲＨ脱ガスによってリムド処理による
脱炭が終了した段階で取鍋スラグ上にＡｌあるいは八ｉ
とＣａＯを添加し、該取鍋スラグ中のＦｅＯを八２によ
って還元中または還元後にＲＨ脱ガスにより溶鋼中の酸
素を脱酸処理することを特徴とするものである。 上記取鍋スラグ中のＳｉｎｇを１０％未満とし、かつＣ
ａＯとＡｚ、ｏ、との比を０．６７〜１．５０としてＦ
ｅＯを還元するのが好ましい。 く作用〉 極低炭素鋼のＲＨ脱ガスでの処理において、リムド処理
脱炭が終了した段階で取鍋スラグ上にＡ２あるいはＡｌ
とＣａＯを添加しない場合、第４図に示すように取鍋ス
ラグ中のＰｅＯが多くなるに従い溶鋼中の＾２の多くが
ＦｅＯと反応し、溶鋼中のへｌドロップ量が大きくなる
。 そこで本発明ではＲＨ脱ガスでリムド処理により脱炭が
終了した段階で取鍋スラグ上にＡｌあるいは＾ｌとＣａ
Ｏを添加し、スラグ中のＦｅＯを還元させてしまい、Ｒ
Ｈ脱ガス処理後の取鍋スラグのＦｅＯと溶鋼中の＾！と
の反応を低減させ、八Ｐ２０゜介在物の発生を防止する
。 リムド処理による脱炭が終了した段階でＡＮとＣａＯを
同時に添加するのは、取消スラグ中の５ｉｆｔを１０％
未満、ＣａＯと八１２０．との比Ｃａｂ／八！ｔｏ。 を０．６７〜１．５０ｆｆｉ囲とすることによってスラ
グの融点が１４５０°Ｃ以下となりスラグの流動性が良
くなるからである。第５図に示ず様にスラグ液相線温度
と取鍋スラグ中のＦｅＯの還元率の関係は、液相線温度
が低くなる程、取鍋スラグ中のＦｅＯが良く還元される
ことになり、取鍋スラグの流動性を良くすることによっ
てＦｅＯの還元率が向上する。 〈実施例〉 以下本発明の詳細な説明する。公称２５０トンの酸素上
底吹転炉から取消内に出鋼された溶鋼に対してＲＨ脱ガ
ス装置を用いて次のように真空脱炭処理した。 用いた溶鋼組成はＣ０，０２〜０．０４％、 Ｓｉ Ｏ
，０５％以下、 Ｍｎ０．０８％以下、 八ｆ Ｏ，０
０２％以下であり、また処理開始時の溶鋼温度は１６２
０〜１６５０°Ｃである。 ＲＨ脱ガス装置内でリムド処理によるＣ＋ｏ→ＣＯの脱
炭反応が進行し、溶鋼（Ｃ）が目標値まで下った段階で
取鍋内のスラグ上に粒状のＡｌとＣａＯを添加し、スラ
グ中のＳｉＯ２を１０％未満とし、かつＣａＯと八１２
０．との比を０．６７〜１．５０としてスラグ中の（Ｆ
ｅｄ）を還元処理した。 取鍋スラグの（Ｆｅｄ）の還元により、改質された段階
を見はからって溶鋼をＲＨ脱ガス処理により脱酸して極
低炭素鋼を溶製した。 第１図は極低炭素鋼（Ｃ５０，０１％）を溶製する際に
、Ｒ１Ｉ脱ガスでリムド処理により脱酸が終了した段階
でｌＩ！、とＣａＯを取鍋スラグ上に添加する本発明法
の場合と、添加しなかった従来法の場合との溶鋼中の酸
素
っている。 〈発明が解決しようとする課題〉 極低炭素鋼溶製時の取鍋スラグはＦｅＯ含有率が１５〜
２５％と高く、ＲＨ脱ガス処理後、八ｉで脱酸すると、
スラグ中のＦｅＯと溶鋼中のＡｊ！が活発に反応してア
ルミナ（Ａｊ！ｚｃ）＋）が集中して発生し溶１２Ｉ清
浄度が悪化する。溶鋼中にＡ ｌ ｔ Ｏｚ介在物が多
くなると連続鋳造のノズル詰りゃ成品のクラスフ増大な
どの好ましくない問題を起こす。 取鍋スラグをＲＨ脱ガスによるリムド処理する前にＡｎ
によって改質することも考えられるが、この場合、溶鋼
中の酸素が低くなりＲＨ脱ガスのための脱炭反応を阻害
するという根本的な問題がある。 本発明は上記従来技術の問題点を解消し、取鍋スラグ中
のＦｅＯが溶鋼中のＡｌと反応して八Ｎ！０、を形成す
ることによるへ２ドロップを低減すると共に＾２．０．
介在物によるトラブルを防止し得る極低炭素鋼の溶製方
法を提供することを目的とするものである。 く課題を解決するための手段〉 上記目的を達成するための本発明は製鋼炉で精錬した溶
鋼をＲＨ脱ガス装置によって脱炭処理して極低炭素鋼を
溶製するに際し、ＲＨ脱ガスによってリムド処理による
脱炭が終了した段階で取鍋スラグ上にＡｌあるいは八ｉ
とＣａＯを添加し、該取鍋スラグ中のＦｅＯを八２によ
って還元中または還元後にＲＨ脱ガスにより溶鋼中の酸
素を脱酸処理することを特徴とするものである。 上記取鍋スラグ中のＳｉｎｇを１０％未満とし、かつＣ
ａＯとＡｚ、ｏ、との比を０．６７〜１．５０としてＦ
ｅＯを還元するのが好ましい。 く作用〉 極低炭素鋼のＲＨ脱ガスでの処理において、リムド処理
脱炭が終了した段階で取鍋スラグ上にＡ２あるいはＡｌ
とＣａＯを添加しない場合、第４図に示すように取鍋ス
ラグ中のＰｅＯが多くなるに従い溶鋼中の＾２の多くが
ＦｅＯと反応し、溶鋼中のへｌドロップ量が大きくなる
。 そこで本発明ではＲＨ脱ガスでリムド処理により脱炭が
終了した段階で取鍋スラグ上にＡｌあるいは＾ｌとＣａ
Ｏを添加し、スラグ中のＦｅＯを還元させてしまい、Ｒ
Ｈ脱ガス処理後の取鍋スラグのＦｅＯと溶鋼中の＾！と
の反応を低減させ、八Ｐ２０゜介在物の発生を防止する
。 リムド処理による脱炭が終了した段階でＡＮとＣａＯを
同時に添加するのは、取消スラグ中の５ｉｆｔを１０％
未満、ＣａＯと八１２０．との比Ｃａｂ／八！ｔｏ。 を０．６７〜１．５０ｆｆｉ囲とすることによってスラ
グの融点が１４５０°Ｃ以下となりスラグの流動性が良
くなるからである。第５図に示ず様にスラグ液相線温度
と取鍋スラグ中のＦｅＯの還元率の関係は、液相線温度
が低くなる程、取鍋スラグ中のＦｅＯが良く還元される
ことになり、取鍋スラグの流動性を良くすることによっ
てＦｅＯの還元率が向上する。 〈実施例〉 以下本発明の詳細な説明する。公称２５０トンの酸素上
底吹転炉から取消内に出鋼された溶鋼に対してＲＨ脱ガ
ス装置を用いて次のように真空脱炭処理した。 用いた溶鋼組成はＣ０，０２〜０．０４％、 Ｓｉ Ｏ
，０５％以下、 Ｍｎ０．０８％以下、 八ｆ Ｏ，０
０２％以下であり、また処理開始時の溶鋼温度は１６２
０〜１６５０°Ｃである。 ＲＨ脱ガス装置内でリムド処理によるＣ＋ｏ→ＣＯの脱
炭反応が進行し、溶鋼（Ｃ）が目標値まで下った段階で
取鍋内のスラグ上に粒状のＡｌとＣａＯを添加し、スラ
グ中のＳｉＯ２を１０％未満とし、かつＣａＯと八１２
０．との比を０．６７〜１．５０としてスラグ中の（Ｆ
ｅｄ）を還元処理した。 取鍋スラグの（Ｆｅｄ）の還元により、改質された段階
を見はからって溶鋼をＲＨ脱ガス処理により脱酸して極
低炭素鋼を溶製した。 第１図は極低炭素鋼（Ｃ５０，０１％）を溶製する際に
、Ｒ１Ｉ脱ガスでリムド処理により脱酸が終了した段階
でｌＩ！、とＣａＯを取鍋スラグ上に添加する本発明法
の場合と、添加しなかった従来法の場合との溶鋼中の酸
素
〔０〕レベルを取消スラグ中の（Ｆｅｄ）と対応させ
て示したものである。 第１図より、＾ｆｆｉ、ＣａＯを添加した本発明法のチ
ャージはＲＨ処理後の溶鋼中の酸素濃度が、添加なしの
従来法に比べて小さいことがわかる。また、Ａｌをスラ
グ上に添加した場合の改質スラグ中のＦｅ０重量（ｋｇ
）と八１歩止り（％）の関係を第２図に示す、第２図よ
り、ＦｅＯの量が多いはどＦｅＯと反応するＡｊｌｌが
増加するのがわかる。本発明による場合は取鍋スラグ中
のＦｅＯをＡ１．の還元により低下しであるので、八１
歩止りが向上する。 第３図に代表の溶鋼中酸素濃度（ｐｐｍ）と、その鋳片
より製造された缶のフランジ割れ発生率（ρｐａ＋）と
の関係を示す。第３図より、鋼中の酸素素濃度が高い程
、成品品質が悪化するのがわかりＲＨでのリムド処理後
にスラグ中のＦｅＯを還元し、溶鋼の酸素濃度を低減さ
せることにより、鋳片の清浄度を上げ鋳片品質を向上さ
せることが可能となる。 〈発明の効果〉 以上説明したように本発明によれば、ＲＨ脱ガスによる
リムド処理脱炭後の取消スラグ中のＦｅＯが八２によっ
て還元されているので溶鋼の酸素濃度
て示したものである。 第１図より、＾ｆｆｉ、ＣａＯを添加した本発明法のチ
ャージはＲＨ処理後の溶鋼中の酸素濃度が、添加なしの
従来法に比べて小さいことがわかる。また、Ａｌをスラ
グ上に添加した場合の改質スラグ中のＦｅ０重量（ｋｇ
）と八１歩止り（％）の関係を第２図に示す、第２図よ
り、ＦｅＯの量が多いはどＦｅＯと反応するＡｊｌｌが
増加するのがわかる。本発明による場合は取鍋スラグ中
のＦｅＯをＡ１．の還元により低下しであるので、八１
歩止りが向上する。 第３図に代表の溶鋼中酸素濃度（ｐｐｍ）と、その鋳片
より製造された缶のフランジ割れ発生率（ρｐａ＋）と
の関係を示す。第３図より、鋼中の酸素素濃度が高い程
、成品品質が悪化するのがわかりＲＨでのリムド処理後
にスラグ中のＦｅＯを還元し、溶鋼の酸素濃度を低減さ
せることにより、鋳片の清浄度を上げ鋳片品質を向上さ
せることが可能となる。 〈発明の効果〉 以上説明したように本発明によれば、ＲＨ脱ガスによる
リムド処理脱炭後の取消スラグ中のＦｅＯが八２によっ
て還元されているので溶鋼の酸素濃度
〔０〕を低下する
ことができＡ １ ！ ０３介在物の少ない清浄な極低
炭素鋼が得られ、Δ１２０．介在物によるトラブルが解
消される。
ことができＡ １ ！ ０３介在物の少ない清浄な極低
炭素鋼が得られ、Δ１２０．介在物によるトラブルが解
消される。
第１図はＲＨ処理後の取鍋スラグ中の（％Ｆｅｄ）と溶
鋼の酸素（０）ｐｐｍとの関係を本発明法と従来法とに
ついて比較して示したグラフ、第２図は改質スラグ中の
Ｆｅｅｌ（ｋｇ）と１ｌＪ２歩止り（％）との関係を示
すグラフ、第３図は溶鋼中の代表酸素濃度（ｐｐａ＋）
と成品のフランジ割れ発生率（ｐｐｍ）との関係を示す
グラフ、第４図はＲＨ脱ガス後の取消スラグ中の（％Ｆ
ｅｄ）と取鍋スラグ中の（ＦｅＯ）との反応によるへβ
ドロップ景Δ〔％へｌ〕との関係を示すグラフ、第５図
は取消スラグの液相線温度（°Ｃ）と取鍋スラグ中の（
Ｆｅｄ）還元率（％）との関係を示すグラフである。 第１図 ＲＨ処理後の取鍋スラグ中（％Ｆｅｄ）第２図
鋼の酸素（０）ｐｐｍとの関係を本発明法と従来法とに
ついて比較して示したグラフ、第２図は改質スラグ中の
Ｆｅｅｌ（ｋｇ）と１ｌＪ２歩止り（％）との関係を示
すグラフ、第３図は溶鋼中の代表酸素濃度（ｐｐａ＋）
と成品のフランジ割れ発生率（ｐｐｍ）との関係を示す
グラフ、第４図はＲＨ脱ガス後の取消スラグ中の（％Ｆ
ｅｄ）と取鍋スラグ中の（ＦｅＯ）との反応によるへβ
ドロップ景Δ〔％へｌ〕との関係を示すグラフ、第５図
は取消スラグの液相線温度（°Ｃ）と取鍋スラグ中の（
Ｆｅｄ）還元率（％）との関係を示すグラフである。 第１図 ＲＨ処理後の取鍋スラグ中（％Ｆｅｄ）第２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、製鋼炉で精錬した溶鋼をＲＨ脱ガス装置によって脱
炭処理して極低炭素鋼を溶製するに際し、ＲＨ脱ガスに
よってリムド処理による脱炭が終了した段階で取鍋スラ
グ上にＡｌあるいはＡｌとＣａＯを添加し、該取鍋スラ
グ中のＦｅＯをＡｌによって還元中または還元後にＲＨ
脱ガスにより溶鋼中の酸素を脱酸処理することを特徴と
する極低炭素鋼の溶製方法。 ２、取鍋スラグ中のＳｉＯ＿２を１０％未満とし、かつ
ＣａＯとＡｌ＿２Ｏ＿３との比を０．６７〜１．５０と
してＦｅＯを還元する請求項１記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24459788A JPH0293017A (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24459788A JPH0293017A (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0293017A true JPH0293017A (ja) | 1990-04-03 |
Family
ID=17121091
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24459788A Pending JPH0293017A (ja) | 1988-09-30 | 1988-09-30 | 極低炭素鋼の溶製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0293017A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003041315A (ja) * | 2001-07-31 | 2003-02-13 | Nkk Corp | 高清浄鋼の製造方法 |
| KR100402005B1 (ko) * | 1999-09-10 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 청정도가 우수한 극저탄소 알루미늄 탈산강의 정련방법 |
-
1988
- 1988-09-30 JP JP24459788A patent/JPH0293017A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100402005B1 (ko) * | 1999-09-10 | 2003-10-17 | 주식회사 포스코 | 청정도가 우수한 극저탄소 알루미늄 탈산강의 정련방법 |
| JP2003041315A (ja) * | 2001-07-31 | 2003-02-13 | Nkk Corp | 高清浄鋼の製造方法 |
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