JP2001158911A - 溶鋼の真空脱炭方法 - Google Patents
溶鋼の真空脱炭方法Info
- Publication number
- JP2001158911A JP2001158911A JP34332699A JP34332699A JP2001158911A JP 2001158911 A JP2001158911 A JP 2001158911A JP 34332699 A JP34332699 A JP 34332699A JP 34332699 A JP34332699 A JP 34332699A JP 2001158911 A JP2001158911 A JP 2001158911A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- vacuum
- molten steel
- hydrogen
- exhaust gas
- hydrogen concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 ＲＨ真空脱ガス装置を用いて、炭素含有量が
３０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼を得る方法において、脱炭
速度を大きくする真空脱炭方法を提供する。 【解決手段】 真空精錬時、環流用不活性ガスに水素ガ
ス等を混合し、排ガス中の水素濃度の最大値が容量％で
２〜２０％とし、溶鋼中の水素含有による、製品スラブ
の内部欠陥や連鋳設備のブレークアウト回数低減のた
め、真空精錬末期の排ガス中の水素濃度を容量％で１．
０％以下とする。
３０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼を得る方法において、脱炭
速度を大きくする真空脱炭方法を提供する。 【解決手段】 真空精錬時、環流用不活性ガスに水素ガ
ス等を混合し、排ガス中の水素濃度の最大値が容量％で
２〜２０％とし、溶鋼中の水素含有による、製品スラブ
の内部欠陥や連鋳設備のブレークアウト回数低減のた
め、真空精錬末期の排ガス中の水素濃度を容量％で１．
０％以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、溶鋼の脱炭速度を
大きくする真空脱炭方法に関する。
大きくする真空脱炭方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用鋼板をはじめとする種々
の用途の薄板は、高加工性が要求されるようになり、炭
素濃度が０．００３質量％（以下、単に％で質量％を表
す）以下という極低炭素濃度域まで低減することが求め
られている。
の用途の薄板は、高加工性が要求されるようになり、炭
素濃度が０．００３質量％（以下、単に％で質量％を表
す）以下という極低炭素濃度域まで低減することが求め
られている。
【０００３】例えば、高炉で作られる溶銑は、炭素濃度
が概ね４％程度であり、転炉等の精錬炉で０．０１〜
０．１％程度まで粗脱炭され、二次精錬の真空脱ガス装
置で０．００３％以下にまで脱炭され、極低炭素鋼が得
られている。
が概ね４％程度であり、転炉等の精錬炉で０．０１〜
０．１％程度まで粗脱炭され、二次精錬の真空脱ガス装
置で０．００３％以下にまで脱炭され、極低炭素鋼が得
られている。
【０００４】真空脱ガス装置は、ＤＨ真空脱ガス装置、
ＲＨ真空脱ガス装置（以下、単にＲＨともいう）などが
よく知られているが、今日主としてＲＨが用いられてい
ることから、以下にあっては、ＲＨを例に取って本発明
を説明する。
ＲＨ真空脱ガス装置（以下、単にＲＨともいう）などが
よく知られているが、今日主としてＲＨが用いられてい
ることから、以下にあっては、ＲＨを例に取って本発明
を説明する。
【０００５】ＲＨは二本の浸漬管、すなわち上昇管と下
降管とを有し、上昇管の内壁から環流用ガスを流すこと
により、上昇管および下降管を介して真空槽と取鍋間を
溶鋼を環流させる環流式真空脱ガス装置である。
降管とを有し、上昇管の内壁から環流用ガスを流すこと
により、上昇管および下降管を介して真空槽と取鍋間を
溶鋼を環流させる環流式真空脱ガス装置である。
【０００６】ＲＨを使用した真空精錬では、通常脱炭速
度を十分に大きくすることが困難であることから、脱炭
速度を大きくする方法が種々提案されている。
度を十分に大きくすることが困難であることから、脱炭
速度を大きくする方法が種々提案されている。
【０００７】例えば、特開昭５７−１１０６１１号公報
には、ＲＨ真空槽の下部から溶鋼中に不活性ガスを吹き
込んで強攪拌し、脱炭速度を大きくする方法が提案され
ている。
には、ＲＨ真空槽の下部から溶鋼中に不活性ガスを吹き
込んで強攪拌し、脱炭速度を大きくする方法が提案され
ている。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】しかし、発明者の経験
では、不活性ガスを真空槽内に大量に吹き込んでも溶鋼
中で巨大気泡となり反応界面の面積が小さく、脱炭速度
を大きくする効果が小さいという問題がある。本発明の
目的は、脱炭速度を大きくする真空脱炭方法を提供する
ことにある。
では、不活性ガスを真空槽内に大量に吹き込んでも溶鋼
中で巨大気泡となり反応界面の面積が小さく、脱炭速度
を大きくする効果が小さいという問題がある。本発明の
目的は、脱炭速度を大きくする真空脱炭方法を提供する
ことにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者は、ＲＨを使用
して各種試験を重ねた結果、下記の知見を得た。 （１）真空精錬前の溶鋼中の［Ｃ］濃度が約４００質量
ppm （以下、単にppmで質量ppm を表す）の溶鋼を溶鋼
中の［Ｃ］濃度が２０ppm まで脱炭し、かつ排ガス中の
水素濃度の最大値を種々変えて、脱炭速度定数Ｋｃ（１
／ｓ）を脱炭時間ｔｃ（ｓ）を用いて、（１）式で算出
した。
して各種試験を重ねた結果、下記の知見を得た。 （１）真空精錬前の溶鋼中の［Ｃ］濃度が約４００質量
ppm （以下、単にppmで質量ppm を表す）の溶鋼を溶鋼
中の［Ｃ］濃度が２０ppm まで脱炭し、かつ排ガス中の
水素濃度の最大値を種々変えて、脱炭速度定数Ｋｃ（１
／ｓ）を脱炭時間ｔｃ（ｓ）を用いて、（１）式で算出
した。
【００１０】この得られた脱炭速度定数Ｋｃを、排ガス
中の水素濃度の最大値が０．５容量％（以下、単に％で
容量％を表す）での脱炭速度定数を１とした相対値であ
る脱炭速度指数で表した。 Ｋｃ＝ｌｎ（４００／２０）／ｔｃ （１） 図１は、真空精錬時の排ガス中の水素濃度の最大値Ｈｍ
と脱炭速度指数との関係を示すグラフである。同図に示
すように、排ガス中の水素濃度の最大値Ｈｍが２％で急
激に脱炭速度指数が大きくなり、２０％超で急激に脱炭
速度指数が低下することがわかった。
中の水素濃度の最大値が０．５容量％（以下、単に％で
容量％を表す）での脱炭速度定数を１とした相対値であ
る脱炭速度指数で表した。 Ｋｃ＝ｌｎ（４００／２０）／ｔｃ （１） 図１は、真空精錬時の排ガス中の水素濃度の最大値Ｈｍ
と脱炭速度指数との関係を示すグラフである。同図に示
すように、排ガス中の水素濃度の最大値Ｈｍが２％で急
激に脱炭速度指数が大きくなり、２０％超で急激に脱炭
速度指数が低下することがわかった。
【００１１】一方、水素は真空精錬後も溶鋼中に残留
し、残留した水素がスラブまたは鋼材製品（以下、スラ
ブまたは鋼材製品を単に製品ともいう）の段階で製品中
に拡散し、内部にボイドを形成して内部欠陥の原因とな
るおそれがある。
し、残留した水素がスラブまたは鋼材製品（以下、スラ
ブまたは鋼材製品を単に製品ともいう）の段階で製品中
に拡散し、内部にボイドを形成して内部欠陥の原因とな
るおそれがある。
【００１２】また、溶鋼中に残存した水素の濃度が高い
まま連続鋳造した場合、凝固界面に水素気泡が発生し、
それによって表面凝固層の強度が低下して生じるブレー
クアウト（鋳込み中の表面凝固層が破れ溶鋼が出てくる
現象）により鋳造中断となり生産性が著しく低下するお
それがある。
まま連続鋳造した場合、凝固界面に水素気泡が発生し、
それによって表面凝固層の強度が低下して生じるブレー
クアウト（鋳込み中の表面凝固層が破れ溶鋼が出てくる
現象）により鋳造中断となり生産性が著しく低下するお
それがある。
【００１３】発明者らは、これらの問題についてさらに
検討を加えたところ、下記の知見を得た。
検討を加えたところ、下記の知見を得た。
【００１４】図２は、真空精錬末期の排ガス中の水素濃
度と製品スラブの内部欠陥指数との関係を示すグラフで
ある。
度と製品スラブの内部欠陥指数との関係を示すグラフで
ある。
【００１５】なお、製品スラブの内部欠陥指数は、真空
精錬末期での排ガス中の水素濃度が０．２％のときの製
品スラブの傷の数（超音波探傷により検出された数）を
１とした相対値である。
精錬末期での排ガス中の水素濃度が０．２％のときの製
品スラブの傷の数（超音波探傷により検出された数）を
１とした相対値である。
【００１６】同図に示すように、真空精錬末期での排ガ
ス中の水素濃度が１．０％を超えると、急激に製品スラ
ブの内部欠陥指数が大きくなった。
ス中の水素濃度が１．０％を超えると、急激に製品スラ
ブの内部欠陥指数が大きくなった。
【００１７】図１および図２から、真空精錬時の排ガス
中の水素濃度の最大値が２〜２０％であり、かつ真空精
錬末期の排ガス中の水素濃度が１．０％以下であると、
脱炭速度指数が大きく、しかも製品スラブの内部欠陥を
防止できることがわかった。なお、真空精錬末期とは、
真空精錬を終了させる時期を意味する。
中の水素濃度の最大値が２〜２０％であり、かつ真空精
錬末期の排ガス中の水素濃度が１．０％以下であると、
脱炭速度指数が大きく、しかも製品スラブの内部欠陥を
防止できることがわかった。なお、真空精錬末期とは、
真空精錬を終了させる時期を意味する。
【００１８】本発明は、以上の知見に基づいてなされた
もので、その要旨は、「真空精錬時の排ガス中の水素濃
度の最大値が容量％で２〜２０％であり、真空精錬末期
の排ガス中の水素濃度が容量％で１．０％以下であるこ
とを特徴とする溶鋼の真空脱炭方法」である。
もので、その要旨は、「真空精錬時の排ガス中の水素濃
度の最大値が容量％で２〜２０％であり、真空精錬末期
の排ガス中の水素濃度が容量％で１．０％以下であるこ
とを特徴とする溶鋼の真空脱炭方法」である。
【００１９】
【発明の実施の形態】真空精錬を行う装置は、ＤＨ真空
脱ガス装置、ＲＨ真空脱ガス装置等が使用できる。
脱ガス装置、ＲＨ真空脱ガス装置等が使用できる。
【００２０】本発明では、これらの真空脱ガス装置で水
素を含有した溶鋼を減圧雰囲気にさらすことにより水素
の微細気泡を生成させ、それによって反応界面の面積を
増大させ脱炭速度を大きくすることができる。
素を含有した溶鋼を減圧雰囲気にさらすことにより水素
の微細気泡を生成させ、それによって反応界面の面積を
増大させ脱炭速度を大きくすることができる。
【００２１】溶鋼に水素を含有させる方法は、真空精錬
前に水素含有物質を予め溶鋼に添加してもよいし、真空
精錬時に溶鋼に水素含有物質を添加してもよい。
前に水素含有物質を予め溶鋼に添加してもよいし、真空
精錬時に溶鋼に水素含有物質を添加してもよい。
【００２２】真空精錬前に水素含有物質を溶鋼に予め添
加する方法は、取鍋内で行ってもよいし、前工程の転炉
で行ってもよい。
加する方法は、取鍋内で行ってもよいし、前工程の転炉
で行ってもよい。
【００２３】溶鋼中の水素濃度［Ｈ］は３〜１２ppm と
するのが好ましい。その理由は、３ppm 未満では真空精
錬での排ガス中の水素濃度が十分にあがらず脱炭速度が
小さくなるおそれがあり、１２ppm 超では排ガス中水素
量が増大して排気系に負担がかかり真空度が悪化するお
それがあるからである。
するのが好ましい。その理由は、３ppm 未満では真空精
錬での排ガス中の水素濃度が十分にあがらず脱炭速度が
小さくなるおそれがあり、１２ppm 超では排ガス中水素
量が増大して排気系に負担がかかり真空度が悪化するお
それがあるからである。
【００２４】真空精錬時に溶鋼に水素含有物質を添加す
る方法は、浸漬管内壁または真空槽の槽底や内壁に設け
た羽口から溶鋼中に水素含有物質を吹き込んでもよく、
溶鋼に浸漬したランス先端のノズルから水素含有物質を
溶鋼中に吹き込んでもよい。
る方法は、浸漬管内壁または真空槽の槽底や内壁に設け
た羽口から溶鋼中に水素含有物質を吹き込んでもよく、
溶鋼に浸漬したランス先端のノズルから水素含有物質を
溶鋼中に吹き込んでもよい。
【００２５】水素含有物質としては、Ｈ2 ガス、炭化水
素、水蒸気などの気体の他に、Ｃａ（ＯＨ）2 、Ｍｇ
（ＯＨ）2 、金属水素化物などの固体を用いてもよい。
素、水蒸気などの気体の他に、Ｃａ（ＯＨ）2 、Ｍｇ
（ＯＨ）2 、金属水素化物などの固体を用いてもよい。
【００２６】水蒸気やＣａ（ＯＨ）2 、Ｍｇ（ＯＨ）2
などの酸素含有物を添加すると鋼の清浄性が悪化するの
で、溶鋼中の［Ｏ］濃度が０．０１質量％（以下、単に
％で質量％を表す）以下で精錬を行う場合にはこれらの
物質は使用しないことが望ましい。
などの酸素含有物を添加すると鋼の清浄性が悪化するの
で、溶鋼中の［Ｏ］濃度が０．０１質量％（以下、単に
％で質量％を表す）以下で精錬を行う場合にはこれらの
物質は使用しないことが望ましい。
【００２７】また、炭化水素を溶鋼中に添加すると溶鋼
中の炭素濃度が増加する場合があるので、溶鋼中の
［Ｃ］が０．００３％以下で精錬を行う場合には炭化水
素を使用しないことが望ましい。
中の炭素濃度が増加する場合があるので、溶鋼中の
［Ｃ］が０．００３％以下で精錬を行う場合には炭化水
素を使用しないことが望ましい。
【００２８】真空精錬時の排ガス中の水素濃度の最大値
を２〜２０％に調整することにより、脱炭速度を大きく
することが可能となる。望ましい排ガス中の水素濃度
は、４〜１５％である。
を２〜２０％に調整することにより、脱炭速度を大きく
することが可能となる。望ましい排ガス中の水素濃度
は、４〜１５％である。
【００２９】また、真空精錬末期の排ガス中の水素濃度
を１．０％以下とすることにより、製品の内部欠陥を低
減できる。望ましい真空精錬末期の排ガス中の水素濃度
は、０．５％以下である。
を１．０％以下とすることにより、製品の内部欠陥を低
減できる。望ましい真空精錬末期の排ガス中の水素濃度
は、０．５％以下である。
【００３０】排ガス中の水素濃度は、溶鋼中の水素濃
度、真空脱ガス装置内の真空度、真空槽内溶鋼中への水
素含有物質の添加量等を制御することにより調整するこ
とができる。
度、真空脱ガス装置内の真空度、真空槽内溶鋼中への水
素含有物質の添加量等を制御することにより調整するこ
とができる。
【００３１】
【実施例】質量２５０トン規模の上底吹き転炉にて溶銑
を酸素吹錬し、溶鋼中の［Ｃ］濃度を３００〜５００質
量ppm （以下、単にppm で質量ppm を表す）とした後、
溶鋼を取鍋に出鋼し、溶鋼を収容した取鍋をＲＨ真空脱
ガス装置へ搬送した。ＲＨ上昇管および下降管の管径を
０．６ｍとした。
を酸素吹錬し、溶鋼中の［Ｃ］濃度を３００〜５００質
量ppm （以下、単にppm で質量ppm を表す）とした後、
溶鋼を取鍋に出鋼し、溶鋼を収容した取鍋をＲＨ真空脱
ガス装置へ搬送した。ＲＨ上昇管および下降管の管径を
０．６ｍとした。
【００３２】環流用ガスは、真空精錬時にはＡｒに水素
ガスを混合した各種の水素ガス濃度の混合ガスを主に使
用し、真空精錬末期にはＡｒガスのみを主に使用した。
ガスを混合した各種の水素ガス濃度の混合ガスを主に使
用し、真空精錬末期にはＡｒガスのみを主に使用した。
【００３３】真空槽の真空度、環流用ガス流量および水
素ガス濃度を制御して真空精錬時の排ガス中の水素濃度
の最大値Ｈｍを調整した。
素ガス濃度を制御して真空精錬時の排ガス中の水素濃度
の最大値Ｈｍを調整した。
【００３４】排ガス中の水素濃度を見ながら精錬末期の
排ガス中の水素濃度Ｈｅを変化させた。表１に試験結果
を示す。
排ガス中の水素濃度Ｈｅを変化させた。表１に試験結果
を示す。
【００３５】
【表１】
【００３６】なお、製品スラブの内部欠陥指数は、真空
精錬末期での排ガス中の水素濃度Ｈｅが０．２％のとき
の製品スラブの傷の数（超音波探傷により検出された
数）を１とした相対値である。
精錬末期での排ガス中の水素濃度Ｈｅが０．２％のとき
の製品スラブの傷の数（超音波探傷により検出された
数）を１とした相対値である。
【００３７】また、ブレークアウト指数は、真空精錬末
期での排ガス中の水素濃度Ｈｅが０．２％のときの連続
鋳造設備のブレークアウト回数を１とした相対値であ
る。
期での排ガス中の水素濃度Ｈｅが０．２％のときの連続
鋳造設備のブレークアウト回数を１とした相対値であ
る。
【００３８】表１に示すように、真空精錬時の排ガス中
の水素濃度の最大値Ｈｍを２〜２０％とすることにより
脱炭速度定数Ｋｃを大きくすることができ、精錬末期の
排ガス中の水素濃度Ｈｅを１％以下にすることによって
製品スラブの内部欠陥や連続鋳造設備のブレークアウト
回数を低減できた。
の水素濃度の最大値Ｈｍを２〜２０％とすることにより
脱炭速度定数Ｋｃを大きくすることができ、精錬末期の
排ガス中の水素濃度Ｈｅを１％以下にすることによって
製品スラブの内部欠陥や連続鋳造設備のブレークアウト
回数を低減できた。
【００３９】本例はＲＨを用いたが、真空脱炭機構とし
て同一であるＤＨ真空脱ガス装置等を用いた真空精錬一
般についても同様な効果が得られることは、当業者には
以上の説明から容易に理解されうる。
て同一であるＤＨ真空脱ガス装置等を用いた真空精錬一
般についても同様な効果が得られることは、当業者には
以上の説明から容易に理解されうる。
【００４０】
【発明の効果】本発明により、脱炭速度を大きくするこ
とができ、鋼材の内部欠陥や連続鋳造設備のブレークア
ウト回数を低減できる。
とができ、鋼材の内部欠陥や連続鋳造設備のブレークア
ウト回数を低減できる。
【図１】真空精錬時の排ガス中の水素濃度の最大値Ｈｍ
と脱炭速度指数との関係を示すグラフである。
と脱炭速度指数との関係を示すグラフである。
【図２】真空精錬末期の排ガス中の水素濃度と製品スラ
ブの内部欠陥指数との関係を示すグラフである。
ブの内部欠陥指数との関係を示すグラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 真空精錬時の排ガス中の水素濃度の最大
値が容量％で２〜２０％であり、真空精錬末期の排ガス
中の水素濃度が容量％で１．０％以下であることを特徴
とする溶鋼の真空脱炭方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34332699A JP2001158911A (ja) | 1999-12-02 | 1999-12-02 | 溶鋼の真空脱炭方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34332699A JP2001158911A (ja) | 1999-12-02 | 1999-12-02 | 溶鋼の真空脱炭方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001158911A true JP2001158911A (ja) | 2001-06-12 |
Family
ID=18360669
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34332699A Pending JP2001158911A (ja) | 1999-12-02 | 1999-12-02 | 溶鋼の真空脱炭方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001158911A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101063465B1 (ko) * | 2003-12-19 | 2011-09-08 | 주식회사 포스코 | 용강의 진공탈탄공정에서의 탄소농도 제어방법 |
| JP2023020853A (ja) * | 2021-07-28 | 2023-02-09 | 北京科技大学 | 水素ガスを用いてｒｈ精錬効果を向上させる方法 |
-
1999
- 1999-12-02 JP JP34332699A patent/JP2001158911A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101063465B1 (ko) * | 2003-12-19 | 2011-09-08 | 주식회사 포스코 | 용강의 진공탈탄공정에서의 탄소농도 제어방법 |
| JP2023020853A (ja) * | 2021-07-28 | 2023-02-09 | 北京科技大学 | 水素ガスを用いてｒｈ精錬効果を向上させる方法 |
| JP7258381B2 (ja) | 2021-07-28 | 2023-04-17 | 北京科技大学 | 水素ガスを用いてｒｈ精錬効果を向上させる方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5904237B2 (ja) | 高窒素鋼の溶製方法 | |
| JP2018131651A (ja) | 高窒素低酸素鋼の溶製方法 | |
| JP2001158911A (ja) | 溶鋼の真空脱炭方法 | |
| EP3940088A1 (en) | Method of manufacturing titanium-containing ultra-low-carbon steel | |
| JP5292853B2 (ja) | 溶鋼の真空脱ガス処理装置及び真空脱ガス精錬方法 | |
| JPH07268440A (ja) | 溶鋼の脱酸方法 | |
| JP2002363636A (ja) | Ｒｈ真空脱ガス装置における溶鋼の精錬方法 | |
| JP2016035094A (ja) | 脱窒精錬方法 | |
| JP2000212641A (ja) | 溶鋼の高速真空精錬方法 | |
| JPH11293329A (ja) | 清浄性に優れた極低炭素Ｓｉキルド鋼の製造方法 | |
| JP4062213B2 (ja) | Ｒｈ脱ガス装置における溶鋼の成分調整方法 | |
| JPH0987730A (ja) | 溶鋼の昇熱精錬方法 | |
| JP7424350B2 (ja) | 溶鋼の脱窒方法および鋼の製造方法 | |
| TW201339316A (zh) | 鋼的製造方法 | |
| JP2985720B2 (ja) | 極低炭素鋼の真空精錬方法 | |
| JPH1192821A (ja) | Ｒｈ脱ガス装置での清浄鋼の製造方法 | |
| JPH0718322A (ja) | 高清浄度アルミキルド鋼の精錬方法 | |
| JP2001049330A (ja) | 清浄性に優れた極低炭素鋼の製造方法 | |
| KR200278673Y1 (ko) | 정련능력향상을위한침적관 | |
| JP3282487B2 (ja) | ホーロー用鋼の製造方法 | |
| JP3277763B2 (ja) | 高清浄性極低炭素鋼の精錬方法 | |
| JP2000212628A (ja) | 超高清浄極低炭素鋼の製造方法 | |
| JP2023003384A (ja) | 溶鋼の脱窒処理方法 | |
| CN115335537A (zh) | 减压下的钢液的脱碳精炼方法 | |
| JP2023160452A (ja) | 高清浄窒素含有鋼の溶製方法、および、その溶製方法で製造された窒素含有鋼 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20051018 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20060718 |