JPH1192821A - Ｒｈ脱ガス装置での清浄鋼の製造方法 - Google Patents
Ｒｈ脱ガス装置での清浄鋼の製造方法Info
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- JPH1192821A JPH1192821A JP24891197A JP24891197A JPH1192821A JP H1192821 A JPH1192821 A JP H1192821A JP 24891197 A JP24891197 A JP 24891197A JP 24891197 A JP24891197 A JP 24891197A JP H1192821 A JPH1192821 A JP H1192821A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶鋼中に発生する介在物量に応じて脱酸後の
処理時間を決め、介在物の少ない清浄鋼をＲＨ脱ガス装
置で安定して製造する。 【解決手段】 環流用Ａｒガスにより溶鋼６を真空槽１
内へ環流しつつ、真空槽内でＡｌを添加して未脱酸状態
の溶鋼を脱酸し、その後、真空槽内への環流を継続した
後に処理を終えるＲＨ脱ガス装置での精錬の際に、Ａｌ
添加直前での溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏ（ｐｐｍ）と、上
昇側浸漬管２に吹き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑ（Ｎｌ
／ｍｉｎ・ｔｏｎ）と、Ａｌ添加後の処理時間ｔ（ｍｉ
ｎ）とを、（１）式を満足する範囲とする。 ｔ≧２０×（１−０．５Co/50）×（８／Ｑ）0.5 ……
（１）
処理時間を決め、介在物の少ない清浄鋼をＲＨ脱ガス装
置で安定して製造する。 【解決手段】 環流用Ａｒガスにより溶鋼６を真空槽１
内へ環流しつつ、真空槽内でＡｌを添加して未脱酸状態
の溶鋼を脱酸し、その後、真空槽内への環流を継続した
後に処理を終えるＲＨ脱ガス装置での精錬の際に、Ａｌ
添加直前での溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏ（ｐｐｍ）と、上
昇側浸漬管２に吹き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑ（Ｎｌ
／ｍｉｎ・ｔｏｎ）と、Ａｌ添加後の処理時間ｔ（ｍｉ
ｎ）とを、（１）式を満足する範囲とする。 ｔ≧２０×（１−０．５Co/50）×（８／Ｑ）0.5 ……
（１）
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ＲＨ脱ガス装置を
用いて、脱酸生成物である酸化物系介在物の少ない清浄
鋼を安定して製造する方法に関するものである。
用いて、脱酸生成物である酸化物系介在物の少ない清浄
鋼を安定して製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年の鉄鋼材料の高機能化及び高品質化
への要求の高まりから、燐、硫黄等の不純物元素や、脱
酸生成物、転炉スラグ及びモールドパウダー等を起源と
する酸化物系介在物を極力低減することが要望されてい
る。この内、酸化物系介在物は薄鋼板製品での表面欠陥
の主原因となるため、精錬から鋳造に至るまでに数々の
低減対策が実施されており、特にＡｌ2Ｏ3系の脱酸生成
物を起源とする酸化物系介在物（以下、「介在物」と記
す）はＲＨ脱ガス処理により効率良く低減されるので、
ＲＨ脱ガス装置を用いた介在物の低減方法が多数提案さ
れている。
への要求の高まりから、燐、硫黄等の不純物元素や、脱
酸生成物、転炉スラグ及びモールドパウダー等を起源と
する酸化物系介在物を極力低減することが要望されてい
る。この内、酸化物系介在物は薄鋼板製品での表面欠陥
の主原因となるため、精錬から鋳造に至るまでに数々の
低減対策が実施されており、特にＡｌ2Ｏ3系の脱酸生成
物を起源とする酸化物系介在物（以下、「介在物」と記
す）はＲＨ脱ガス処理により効率良く低減されるので、
ＲＨ脱ガス装置を用いた介在物の低減方法が多数提案さ
れている。
【０００３】例えば、特開昭５７−２００５１４号公報
には、上昇側浸漬管に環流ガスを吹き込むと共に、上昇
側浸漬管直下の取鍋底からもＡｒガスを吹き込み、取鍋
底から吹き込むＡｒガスにて、取鍋内溶鋼の攪拌と真空
槽を環流する溶鋼量を増大させて溶鋼の環流率を上昇
し、ＲＨ脱ガス装置による低減効果を向上させた方法が
開示されている。
には、上昇側浸漬管に環流ガスを吹き込むと共に、上昇
側浸漬管直下の取鍋底からもＡｒガスを吹き込み、取鍋
底から吹き込むＡｒガスにて、取鍋内溶鋼の攪拌と真空
槽を環流する溶鋼量を増大させて溶鋼の環流率を上昇
し、ＲＨ脱ガス装置による低減効果を向上させた方法が
開示されている。
【０００４】又、特開平９−４９０１２号公報には、Ａ
ｌ脱酸後、真空槽内の溶鋼中に、ＣａＯを主体とする粒
径０．１〜１０ｍｍのフラックスを取鍋内溶鋼上に存在
するスラグ量に応じて添加し、Ａｌ脱酸により発生する
介在物を効率良く低減する方法が開示されている。
ｌ脱酸後、真空槽内の溶鋼中に、ＣａＯを主体とする粒
径０．１〜１０ｍｍのフラックスを取鍋内溶鋼上に存在
するスラグ量に応じて添加し、Ａｌ脱酸により発生する
介在物を効率良く低減する方法が開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記の特開昭５７−２
００５１４号公報、及び、特開平９−４９０１２号公報
に記載の方法は、介在物の除去に有効な手段ではある
が、脱酸後にどの程度の時間、処理を継続すれば介在物
の浮上分離が完了するのかが不明であり、そのため、脱
酸後の処理時間が短か過ぎて介在物の浮上分離が十分で
ない場合や、逆に、処理時間が延長して溶鋼温度が低下
しすぎ、次工程でトラブルの生じる場合もあった。
００５１４号公報、及び、特開平９−４９０１２号公報
に記載の方法は、介在物の除去に有効な手段ではある
が、脱酸後にどの程度の時間、処理を継続すれば介在物
の浮上分離が完了するのかが不明であり、そのため、脱
酸後の処理時間が短か過ぎて介在物の浮上分離が十分で
ない場合や、逆に、処理時間が延長して溶鋼温度が低下
しすぎ、次工程でトラブルの生じる場合もあった。
【０００６】本発明は、上記事情に鑑みなされたもの
で、その目的は、溶鋼中に発生する介在物量に応じて脱
酸後の処理時間を決め、介在物の少ない清浄鋼をＲＨ脱
ガス装置で安定して製造する方法を提供することであ
る。
で、その目的は、溶鋼中に発生する介在物量に応じて脱
酸後の処理時間を決め、介在物の少ない清浄鋼をＲＨ脱
ガス装置で安定して製造する方法を提供することであ
る。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によるＲＨ脱ガス
装置での清浄鋼の製造方法は、環流用Ａｒガスにより溶
鋼を真空槽内へ環流しつつ、真空槽内でＡｌを添加して
未脱酸状態の溶鋼を脱酸し、その後、真空槽内への環流
を継続した後に処理を終えるＲＨ脱ガス装置での精錬の
際に、Ａｌ添加直前での溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏと、上
昇側浸漬管に吹き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑと、Ａｌ
添加後の処理時間ｔとを、（１）式を満足する範囲とす
ることを特徴とするものである。
装置での清浄鋼の製造方法は、環流用Ａｒガスにより溶
鋼を真空槽内へ環流しつつ、真空槽内でＡｌを添加して
未脱酸状態の溶鋼を脱酸し、その後、真空槽内への環流
を継続した後に処理を終えるＲＨ脱ガス装置での精錬の
際に、Ａｌ添加直前での溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏと、上
昇側浸漬管に吹き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑと、Ａｌ
添加後の処理時間ｔとを、（１）式を満足する範囲とす
ることを特徴とするものである。
【０００８】 ｔ≧２０×（１−０．５Co/50）×（８／Ｑ）0.5 ……（１） 但し、（１）式において各記号は以下を表わすものであ
る。
る。
【０００９】 ｔ ：Ａｌ添加後の処理時間（ｍｉｎ） Ｃｏ：溶解酸素量（ｐｐｍ） Ｑ ：環流用Ａｒガス量（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎ） 発明者等は、ＲＨ脱ガス装置において未脱酸鋼を脱酸す
る際に、Ａｌ添加直前の溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏと、Ａ
ｌ添加後に上昇側浸漬管に吹き込むＡｒガス量Ｑと、Ａ
ｌ添加後の処理時間ｔとを様々に変更して、これらの要
因とＡｌ脱酸により生成するＡｌ2Ｏ3系介在物の量との
関係を調査した。
る際に、Ａｌ添加直前の溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏと、Ａ
ｌ添加後に上昇側浸漬管に吹き込むＡｒガス量Ｑと、Ａ
ｌ添加後の処理時間ｔとを様々に変更して、これらの要
因とＡｌ脱酸により生成するＡｌ2Ｏ3系介在物の量との
関係を調査した。
【００１０】その結果、図２に示すように、溶解酸素量
Ｃｏと環流用Ａｒガス量Ｑとで決まる（１）式の右辺よ
り、Ａｌ添加後の処理時間ｔを長くすることで、介在物
が処理中に十分浮上・分離して減少し、製品での介在物
による表面欠陥指数が低下することが確認できた。これ
は、脱酸直後の溶鋼中介在物量は、脱酸直前の溶解酸素
量Ｃｏに依存し、そして、生成した介在物は、その発生
時から環流ガスのＡｒガス量Ｑに比例して時間と共に減
少するので、溶解酸素量Ｃｏと環流用Ａｒガス量Ｑとで
構成される（１）式右辺により、脱酸後の処理時間を決
めることができるからである。
Ｃｏと環流用Ａｒガス量Ｑとで決まる（１）式の右辺よ
り、Ａｌ添加後の処理時間ｔを長くすることで、介在物
が処理中に十分浮上・分離して減少し、製品での介在物
による表面欠陥指数が低下することが確認できた。これ
は、脱酸直後の溶鋼中介在物量は、脱酸直前の溶解酸素
量Ｃｏに依存し、そして、生成した介在物は、その発生
時から環流ガスのＡｒガス量Ｑに比例して時間と共に減
少するので、溶解酸素量Ｃｏと環流用Ａｒガス量Ｑとで
構成される（１）式右辺により、脱酸後の処理時間を決
めることができるからである。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明を図面に基づき説明する。
図１は、本発明を実施したＲＨ脱ガス装置の断面概略図
である。
図１は、本発明を実施したＲＨ脱ガス装置の断面概略図
である。
【００１２】図において、上昇側浸漬管２と下降側浸漬
管３とを下部に備え、上部で排気装置（図示せず）に連
結された真空槽１を主設備として構築されるＲＨ脱ガス
装置の直下に、転炉（図示せず）から出鋼され、スラグ
８と未脱酸状態の溶鋼６とを収納した取鍋７が搬入され
ている。そして、取鍋７を昇降装置（図示せず）により
上昇させて取鍋７内の溶鋼６を上昇側浸漬管２及び下降
側浸漬管３に浸漬し、上昇側浸漬管２を貫通して設けた
環流用Ａｒガス吹き込み管４から上昇側浸漬管２内にＡ
ｒガスを吹き込むと共に、真空槽１内を排気装置にて排
気すると、取鍋７内の溶鋼６は、Ａｒガス気泡９と共に
上昇側浸漬管２を上昇して真空槽１内に流入し、その
後、下降側浸漬管３から取鍋７に戻る流れ、所謂、環流
を形成してＲＨ脱ガス処理が施される。
管３とを下部に備え、上部で排気装置（図示せず）に連
結された真空槽１を主設備として構築されるＲＨ脱ガス
装置の直下に、転炉（図示せず）から出鋼され、スラグ
８と未脱酸状態の溶鋼６とを収納した取鍋７が搬入され
ている。そして、取鍋７を昇降装置（図示せず）により
上昇させて取鍋７内の溶鋼６を上昇側浸漬管２及び下降
側浸漬管３に浸漬し、上昇側浸漬管２を貫通して設けた
環流用Ａｒガス吹き込み管４から上昇側浸漬管２内にＡ
ｒガスを吹き込むと共に、真空槽１内を排気装置にて排
気すると、取鍋７内の溶鋼６は、Ａｒガス気泡９と共に
上昇側浸漬管２を上昇して真空槽１内に流入し、その
後、下降側浸漬管３から取鍋７に戻る流れ、所謂、環流
を形成してＲＨ脱ガス処理が施される。
【００１３】こうして、未脱酸状態の溶鋼６を、例えば
真空脱炭処理等で所定時間処理した後、溶鋼６中の溶解
酸素量Ｃｏ（ｐｐｍ）を測定し、次いで、この溶解酸素
量Ｃｏに応じて溶鋼６中に０．０１〜０．０５ｗｔ％の
Ａｌが残留する程度の量の金属Ａｌを、真空槽１の側壁
を貫通して設けた原料投入口５から真空槽１内に添加し
て溶鋼６を脱酸する。添加後残留するＡｌの含有量が
０．０１ｗｔ％未満では脱酸が弱く、又、０．０５ｗｔ
％を超える過剰のＡｌはコスト上不利益であるからであ
る。尚、溶解酸素量Ｃｏの測定は、周知の方法、例えば
酸素プローブを溶鋼６に浸漬して直接測定する方法や、
溶鋼６から採取した試料を化学分析して求める方法等で
行えば良い。
真空脱炭処理等で所定時間処理した後、溶鋼６中の溶解
酸素量Ｃｏ（ｐｐｍ）を測定し、次いで、この溶解酸素
量Ｃｏに応じて溶鋼６中に０．０１〜０．０５ｗｔ％の
Ａｌが残留する程度の量の金属Ａｌを、真空槽１の側壁
を貫通して設けた原料投入口５から真空槽１内に添加し
て溶鋼６を脱酸する。添加後残留するＡｌの含有量が
０．０１ｗｔ％未満では脱酸が弱く、又、０．０５ｗｔ
％を超える過剰のＡｌはコスト上不利益であるからであ
る。尚、溶解酸素量Ｃｏの測定は、周知の方法、例えば
酸素プローブを溶鋼６に浸漬して直接測定する方法や、
溶鋼６から採取した試料を化学分析して求める方法等で
行えば良い。
【００１４】そして、把握した溶解酸素量Ｃｏ（ｐｐ
ｍ）と、Ａｌ添加後に吹き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑ
（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎ）とを（１）式に代入して
（１）式右辺を算出し、（１）式右辺で算出される時間
（ｍｉｎ）以上の処理時間ｔでＡｌ添加後継続して処理
した後に、環流用Ａｒガスの吹き込みと真空槽１内の排
気を停止してＲＨ脱ガス処理を終了する。尚、本発明の
環流用Ａｒガス量Ｑは、１分間当たりに上昇側浸漬管に
吹き込まれるＡｒガス流量（Ｎｌ／ｍｉｎ）を処理する
溶鋼のヒート量（ｔｏｎ）で除算した値である。
ｍ）と、Ａｌ添加後に吹き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑ
（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎ）とを（１）式に代入して
（１）式右辺を算出し、（１）式右辺で算出される時間
（ｍｉｎ）以上の処理時間ｔでＡｌ添加後継続して処理
した後に、環流用Ａｒガスの吹き込みと真空槽１内の排
気を停止してＲＨ脱ガス処理を終了する。尚、本発明の
環流用Ａｒガス量Ｑは、１分間当たりに上昇側浸漬管に
吹き込まれるＡｒガス流量（Ｎｌ／ｍｉｎ）を処理する
溶鋼のヒート量（ｔｏｎ）で除算した値である。
【００１５】その際に、Ａｌ添加後の真空槽１内の圧力
は５ｔｏｒｒ以下に維持することが好ましい。真空槽１
内の圧力が５ｔｏｒｒを超えると、溶鋼６の環流量が低
下して介在物の浮上・分離が妨げられるからである。
は５ｔｏｒｒ以下に維持することが好ましい。真空槽１
内の圧力が５ｔｏｒｒを超えると、溶鋼６の環流量が低
下して介在物の浮上・分離が妨げられるからである。
【００１６】このようにしてＲＨ脱ガス処理を施すこと
で、Ａｌ脱酸により発生する介在物の量に関わらず、介
在物の少ない清浄鋼を安定して製造することができる。
で、Ａｌ脱酸により発生する介在物の量に関わらず、介
在物の少ない清浄鋼を安定して製造することができる。
【００１７】尚、取鍋７内のスラグ８は、転炉出鋼時に
転炉スラグが混入したものであり、通常、ＦｅＯやＭｎ
Ｏ等の低級酸化物を含む。これら低級酸化物は、ＲＨ脱
ガス装置でのＡｌ脱酸後に溶鋼６中に溶解するＡｌと反
応して、Ａｌ2Ｏ3を新たに生成させ、溶鋼６の清浄性を
劣化させる。そのため、清浄鋼を製造する際には、転炉
スラグの混入を防止したり、取鍋７内のスラグ８に金属
Ａｌ、又はＣａＯを主成分とするスラグ改質剤等を添加
し、スラグ８中の（％Ｔ．Ｆｅ）と（％ＭｎＯ）との合
計を４ｗｔ％以下に低減してから、ＲＨ脱ガス処理を実
施することが好ましい。尚、（Ｔ．Ｆｅ）とは、全ての
鉄酸化物（ＦｅＯやＦｅ2Ｏ3等）を表わしている。
転炉スラグが混入したものであり、通常、ＦｅＯやＭｎ
Ｏ等の低級酸化物を含む。これら低級酸化物は、ＲＨ脱
ガス装置でのＡｌ脱酸後に溶鋼６中に溶解するＡｌと反
応して、Ａｌ2Ｏ3を新たに生成させ、溶鋼６の清浄性を
劣化させる。そのため、清浄鋼を製造する際には、転炉
スラグの混入を防止したり、取鍋７内のスラグ８に金属
Ａｌ、又はＣａＯを主成分とするスラグ改質剤等を添加
し、スラグ８中の（％Ｔ．Ｆｅ）と（％ＭｎＯ）との合
計を４ｗｔ％以下に低減してから、ＲＨ脱ガス処理を実
施することが好ましい。尚、（Ｔ．Ｆｅ）とは、全ての
鉄酸化物（ＦｅＯやＦｅ2Ｏ3等）を表わしている。
【００１８】
【実施例】図１に示すＲＨ脱ガス装置を用いて、転炉か
ら出鋼された未脱酸鋼を脱酸する際に、Ａｌ添加直前の
溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏを測定し、Ａｌ添加後に上昇側
浸漬管に吹き込むＡｒガス量ＱとＡｌ添加後の処理時間
ｔとを様々に変更して、合計３５ヒートの試験操業を実
施し、前記溶解酸素量ＣｏとＡｒガス量ＱとＡｌ添加後
の処理時間ｔとが、Ａｌ脱酸により生成するＡｌ2Ｏ3系
介在物の浮上・分離に及ぼす影響を調査した。
ら出鋼された未脱酸鋼を脱酸する際に、Ａｌ添加直前の
溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏを測定し、Ａｌ添加後に上昇側
浸漬管に吹き込むＡｒガス量ＱとＡｌ添加後の処理時間
ｔとを様々に変更して、合計３５ヒートの試験操業を実
施し、前記溶解酸素量ＣｏとＡｒガス量ＱとＡｌ添加後
の処理時間ｔとが、Ａｌ脱酸により生成するＡｌ2Ｏ3系
介在物の浮上・分離に及ぼす影響を調査した。
【００１９】対象とした溶鋼はＣ含有量が０．０２〜
０．０６ｗｔ％の未脱酸溶鋼で、転炉からの出鋼量を２
５０ｔｏｎと３００ｔｏｎの２水準で実施した。そし
て、全てのヒートで転炉出鋼後、取鍋内スラグにＣａＯ
を主成分とするスラグ改質剤を添加し、スラグ中の（％
Ｔ．Ｆｅ）と（％ＭｎＯ）との合計を４ｗｔ％以下に予
め調整した。調整後のスラグ組成は、ＣａＯ−ＳｉＯ2
−Ａｌ2Ｏ3−ＭｇＯ系である。
０．０６ｗｔ％の未脱酸溶鋼で、転炉からの出鋼量を２
５０ｔｏｎと３００ｔｏｎの２水準で実施した。そし
て、全てのヒートで転炉出鋼後、取鍋内スラグにＣａＯ
を主成分とするスラグ改質剤を添加し、スラグ中の（％
Ｔ．Ｆｅ）と（％ＭｎＯ）との合計を４ｗｔ％以下に予
め調整した。調整後のスラグ組成は、ＣａＯ−ＳｉＯ2
−Ａｌ2Ｏ3−ＭｇＯ系である。
【００２０】未脱酸状態で所定の時間処理した後、溶解
酸素量Ｃｏを酸素プローブにて測定し、測定した溶解酸
素量Ｃｏに応じて溶鋼中のＡｌ含有量が０．０１〜０．
０５ｗｔ％となる量の金属Ａｌを真空槽に投入して溶鋼
を脱酸した。
酸素量Ｃｏを酸素プローブにて測定し、測定した溶解酸
素量Ｃｏに応じて溶鋼中のＡｌ含有量が０．０１〜０．
０５ｗｔ％となる量の金属Ａｌを真空槽に投入して溶鋼
を脱酸した。
【００２１】Ａｌ脱酸後、上昇側浸漬管内に環流用Ａｒ
ガスを、Ａｒガス量Ｑが８〜２４Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏ
ｎ、具体的にはヒート量が２５０ｔｏｎの場合に２００
０〜６０００Ｎｌ／ｍｉｎの範囲で吹き込みつつ、真空
槽内の圧力を０．５〜２ｔｏｒｒに制御して処理を継続
し、Ａｌ添加後１０〜１５分間でＲＨ脱ガス処理を終了
した。
ガスを、Ａｒガス量Ｑが８〜２４Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏ
ｎ、具体的にはヒート量が２５０ｔｏｎの場合に２００
０〜６０００Ｎｌ／ｍｉｎの範囲で吹き込みつつ、真空
槽内の圧力を０．５〜２ｔｏｒｒに制御して処理を継続
し、Ａｌ添加後１０〜１５分間でＲＨ脱ガス処理を終了
した。
【００２２】そして、ＲＨ脱ガス処理後、スラブ連続鋳
造機にて厚み２２０ｍｍ、幅９５０ｍｍの鋳片に鋳造
し、得られた鋳片を熱間圧延、次いで冷間圧延して最終
的に薄鋼板製品として、薄鋼板製品において介在物によ
る表面欠陥を調査した。尚、表面欠陥の程度は指数化し
て表示し、表面欠陥指数が低い程介在物が少ないことを
表わしている。
造機にて厚み２２０ｍｍ、幅９５０ｍｍの鋳片に鋳造
し、得られた鋳片を熱間圧延、次いで冷間圧延して最終
的に薄鋼板製品として、薄鋼板製品において介在物によ
る表面欠陥を調査した。尚、表面欠陥の程度は指数化し
て表示し、表面欠陥指数が低い程介在物が少ないことを
表わしている。
【００２３】表１に、３５ヒートの試験操業におけるＲ
Ｈ脱ガス処理でのヒート量、測定した溶解酸素量Ｃｏ、
環流用Ａｒガス量Ｑ、Ａｌ添加後の処理時間ｔ、及び、
製品での表面欠陥指数をまとめて示す。但し、環流用Ａ
ｒガス量Ｑの欄のカッコ内数値は単位時間当たりのＡｒ
ガス流量（Ｎｌ／ｍｉｎ）を示す。表１に示すようにＡ
ｌ脱酸前の溶解酸素量Ｃｏが比較的少ないにもかかわら
ず製品での表面欠陥指数が高いヒート（例えば、テスト
Ｎｏ．１）や、逆に、溶解酸素量Ｃｏは多いにもかかわ
らず製品での表面欠陥指数が低いヒート（例えば、テス
トＮｏ．２３）がある。
Ｈ脱ガス処理でのヒート量、測定した溶解酸素量Ｃｏ、
環流用Ａｒガス量Ｑ、Ａｌ添加後の処理時間ｔ、及び、
製品での表面欠陥指数をまとめて示す。但し、環流用Ａ
ｒガス量Ｑの欄のカッコ内数値は単位時間当たりのＡｒ
ガス流量（Ｎｌ／ｍｉｎ）を示す。表１に示すようにＡ
ｌ脱酸前の溶解酸素量Ｃｏが比較的少ないにもかかわら
ず製品での表面欠陥指数が高いヒート（例えば、テスト
Ｎｏ．１）や、逆に、溶解酸素量Ｃｏは多いにもかかわ
らず製品での表面欠陥指数が低いヒート（例えば、テス
トＮｏ．２３）がある。
【００２４】
【表１】
【００２５】Ａｌ添加により生成した介在物をＲＨ脱ガ
ス処理中に溶鋼中から浮上・分離させるための要因とし
て以下の２つの前提を立て、次元解析的な手法により製
品の表面欠陥指数が０のヒートと、それ以外のヒートと
を区分することができる式を考え、そして前述の（１）
式として提案した。 前提(1)：溶解酸素量Ｃｏが高い程、Ａｌ脱酸後の処理
時間ｔを延長する必要がある。 前提(2)：環流用Ａｒガス量Ｑが多い程、介在物の浮上
・分離が促進されて処理時間ｔは短くすることができ
る。
ス処理中に溶鋼中から浮上・分離させるための要因とし
て以下の２つの前提を立て、次元解析的な手法により製
品の表面欠陥指数が０のヒートと、それ以外のヒートと
を区分することができる式を考え、そして前述の（１）
式として提案した。 前提(1)：溶解酸素量Ｃｏが高い程、Ａｌ脱酸後の処理
時間ｔを延長する必要がある。 前提(2)：環流用Ａｒガス量Ｑが多い程、介在物の浮上
・分離が促進されて処理時間ｔは短くすることができ
る。
【００２６】表１には、各ヒートの溶解酸素量Ｃｏと環
流用Ａｒガス量Ｑとで算出された（１）式右辺の値と、
実際の処理時間ｔとの比を合わせて示す。そして、処理
時間ｔと算出された（１）式右辺との比を横軸とし、製
品表面欠陥指数を縦軸としてグラフ化したものが図２で
ある。図２に示すように、（１）式右辺による処理時間
より実際の処理時間ｔが長い全てのヒートでは、製品欠
陥指数は０であり、従って、少なくとも（１）式の右辺
から算出される時間より長い時間、Ａｌ添加後処理する
ことで、介在物を浮上・分離させ、清浄鋼の製造が可能
であることが知見された。尚、表１の備考欄に本発明の
範囲内のヒートを実施例として、又、それ以外のヒート
を比較例として区分して表示した。
流用Ａｒガス量Ｑとで算出された（１）式右辺の値と、
実際の処理時間ｔとの比を合わせて示す。そして、処理
時間ｔと算出された（１）式右辺との比を横軸とし、製
品表面欠陥指数を縦軸としてグラフ化したものが図２で
ある。図２に示すように、（１）式右辺による処理時間
より実際の処理時間ｔが長い全てのヒートでは、製品欠
陥指数は０であり、従って、少なくとも（１）式の右辺
から算出される時間より長い時間、Ａｌ添加後処理する
ことで、介在物を浮上・分離させ、清浄鋼の製造が可能
であることが知見された。尚、表１の備考欄に本発明の
範囲内のヒートを実施例として、又、それ以外のヒート
を比較例として区分して表示した。
【００２７】
【発明の効果】本発明では、溶鋼中の溶解酸素量を把握
した上でＡｌ脱酸し、そして、Ａｌ脱酸後の処理時間を
前記溶解酸素量と環流用Ａｒガス量とで算出される適切
な時間以上とするので、Ａｌ脱酸により生成する介在物
をＲＨ脱ガス処理中に溶鋼中から浮上・分離させ、安定
して清浄鋼を製造することができる。
した上でＡｌ脱酸し、そして、Ａｌ脱酸後の処理時間を
前記溶解酸素量と環流用Ａｒガス量とで算出される適切
な時間以上とするので、Ａｌ脱酸により生成する介在物
をＲＨ脱ガス処理中に溶鋼中から浮上・分離させ、安定
して清浄鋼を製造することができる。
【図１】本発明を実施したＲＨ脱ガス装置の断面概略図
である。
である。
【図２】試験操業による製品表面欠陥の調査結果を
（１）式により整理して示した図である。
（１）式により整理して示した図である。
１ 真空槽 ２ 上昇側浸漬管 ３ 下降側浸漬管 ４ 環流用Ａｒガス吹き込み管 ５ 原料投入口 ６ 溶鋼 ７ 取鍋 ８ スラグ ９ Ａｒガス気泡
Claims (1)
- 【請求項１】 環流用Ａｒガスにより溶鋼を真空槽内へ
環流しつつ、真空槽内でＡｌを添加して未脱酸状態の溶
鋼を脱酸し、その後、真空槽内への環流を継続した後に
処理を終えるＲＨ脱ガス装置での精錬の際に、Ａｌ添加
直前での溶鋼中の溶解酸素量Ｃｏと、上昇側浸漬管に吹
き込まれる環流用Ａｒガス量Ｑと、Ａｌ添加後の処理時
間ｔとを、（１）式を満足する範囲とすることを特徴と
するＲＨ脱ガス装置での清浄鋼の製造方法。 ｔ≧２０×（１−０．５Co/50）×（８／Ｑ）0.5 ……（１） 但し、（１）式において各記号は以下を表わすものであ
る。 ｔ ：Ａｌ添加後の処理時間（ｍｉｎ） Ｃｏ：溶解酸素量（ｐｐｍ） Ｑ ：環流用Ａｒガス量（Ｎｌ／ｍｉｎ・ｔｏｎ）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24891197A JP4582826B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | Ｒｈ脱ガス装置での清浄鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24891197A JP4582826B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | Ｒｈ脱ガス装置での清浄鋼の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1192821A true JPH1192821A (ja) | 1999-04-06 |
| JP4582826B2 JP4582826B2 (ja) | 2010-11-17 |
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ID=17185264
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24891197A Expired - Fee Related JP4582826B2 (ja) | 1997-09-12 | 1997-09-12 | Ｒｈ脱ガス装置での清浄鋼の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4582826B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002266018A (ja) * | 2001-03-09 | 2002-09-18 | Nippon Steel Corp | 溶鋼の脱酸方法 |
| JP2003055733A (ja) * | 2001-08-16 | 2003-02-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 靱性の良好な鋼材およびその製造方法 |
| JP2009263783A (ja) * | 2008-03-31 | 2009-11-12 | Jfe Steel Corp | Ｒｈ真空脱ガス装置における溶鋼の精錬方法 |
| KR101361867B1 (ko) * | 2012-01-27 | 2014-02-12 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 고청정도 강의 용제 방법 |
-
1997
- 1997-09-12 JP JP24891197A patent/JP4582826B2/ja not_active Expired - Fee Related
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|---|---|---|---|---|
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