JPH0133531B2 - - Google Patents
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- JPH0133531B2 JPH0133531B2 JP59124579A JP12457984A JPH0133531B2 JP H0133531 B2 JPH0133531 B2 JP H0133531B2 JP 59124579 A JP59124579 A JP 59124579A JP 12457984 A JP12457984 A JP 12457984A JP H0133531 B2 JPH0133531 B2 JP H0133531B2
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- hot rolling
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
（目的）
本発明は半導体リードフレームや高精細度シヤ
ドウマスク或いは各種封着材料が磁性材料として
用いられるFe―Ni系合金の熱間圧延においてNi
及び又はMnの濃化層を消去することを特徴とす
るスラブ穿孔性及びプレス打抜き性に優れたFe
―Ni系合金の製造方法に関する。 （従来技術と解決しようとする技術的課題） 従来、Fe―Ni系合金は多くの優れた特性を有
しており、42アロイは半導体リードフレームとし
て、アンバー合金は高精細度シヤドウマスク用素
材としてそれぞれ広く用いられている。またパー
マロイ系合金としてもその優れた磁気特性から多
種多様に渡り用いられている。 これらの42アロイ、アンバー合金、パーマロイ
合金は20重量％以上のNiを含有するいわゆる高
Ni含有Fe―Ni系合金であり、その多くが製品に
加工される際にスラブ穿孔やプレス打抜き加工を
受ける。本発明者らは種々の研究を重ねる中で
Fe―Ni系合金は高Ni含有（20重量％以上）合金
であるが故に、Ni又はNiとMnの濃化層が生じ、
この濃化層がスラブ穿孔性及びプレス打抜き性に
悪影響を与えるという知見を得た。 Ni又はNiとMnの濃化層は1μ以下の薄い層状
をなしており、板厚中心部において特に顕著に現
われる。この濃化層が存在した際に、この部位の
スラブ速度及びせん断力が他の部位と異なるため
に良好なエツチング壁面を呈することが難しくな
つたり、プレス時のバリが高くなるといつた現象
が現われると考えられる。 Ni又はNiとMnの濃化層は熱間圧延においてす
でに認めうるものであるが、その後の工程中の
600〜800℃、30分〜３時間のバツチ式焼鈍や、
1050〜1200℃、10秒〜３分間の連続焼鈍では変化
なく、そのまま残存してしまう。本発明者らは研
究の結果、熱間圧延後の工程でNi又はNiとMnの
濃化層を消去するためには、950℃以上、３時間
以上が必要であるとの知見を得たが、この方法で
は酸化の危険が大きく雰囲気制御の必要性を考え
ると高コストになり、しかも特性の変化量が著し
いという欠点があり、より低コストで効率的な消
去法が望まれていた。 （発明の構成） 本発明はかかる点に鑑みなされたものであり、
その要旨とするところは1150〜1300℃の熱間圧延
温度で熱間圧延を行うことでNi又はNiとMnの濃
化層を消去するとを特徴とするエツチング穿孔性
及びプレス打抜き性に優れたFe―Ni系合金の製
造方法にある。 （発明の具体的説明） なお、本発明はNi又はNiとMnの濃化層が顕著
に現われる20重量％以上特に25重量％以上のNi
又はこれに0.1重量％のMnを含有するFe―Ni系
合金に有用である。 次に本発明の熱圧温度の限定理由を述べる。
1150℃未満ではNi又はNiとMnの拡散が不十分で
あり、熱間圧延後に特に板厚中心部に濃化層が残
存する。これを防止するためには長時間加熱が必
要であり、その場合スラブの粒界酸化が著しい。
1300℃を超える温度ではエネルギーコストがかさ
み、しかもスラブの酸化が著しく実用的でない。
従つて熱間圧延温度を1150〜1300℃に限定した。 この温度域で熱間圧延を行うことでNi又はNi
とMnの濃化層の発生の高い連続鋳造法で製造し
ても、Ni又はNiとMnの濃化層のないエツチング
穿孔性、プレス打抜き性の良好な素材を得ること
ができた。 また熱間圧延前に熱間鍛造を行うことはさらに
良好な結果となる。 なおCr含有量は0.05重量％前後の不純物レベル
か、又は意図的に含有させたとしても７重量％を
上限とするものであり、オーステナイト系ステン
レス鋼等の多量の（７重量％を超える）Cr含有
量は本願発明においては明らかに対象外である。 （実施例） 第１表に示す成分のFe―Ni系合金を溶製し、
造塊法あるいは連続鋳造法により製造したスラブ
（造塊法では厚さ490〜610mm、連続鋳造法では厚
さ150mm）を造塊法のものについては1000〜1280
℃で熱間鍛造により厚さ150mmにした後、所定の
温度で２〜2.5時間加熱後熱間圧延を行い、板厚
5.5mmに仕上げた。連続鋳造法で製造したものに
ついては鍛造を行わずにそのまま熱間圧延し板厚
5.5mmに仕上げた。各々の熱間圧延板断面を
EPMAで調査しNi又はNiとMnの濃化層の有無
を判定した。 第１表に結果を示したが、本発明法により顕著
な効果が認められる。 （発明の効果） 以上述べたごとく、本発明方法はFe―Ni系合
金のNi又はNiとMnの濃化層を消去し、エツチン
グ穿孔性、プレス打抜き性の良好な素材を製造す
る方法として熱間圧延温度を制御するという簡便
な方法を提供するものであり、Fe―Ni系合金の
品質向上に大きく寄与するものである。
ドウマスク或いは各種封着材料が磁性材料として
用いられるFe―Ni系合金の熱間圧延においてNi
及び又はMnの濃化層を消去することを特徴とす
るスラブ穿孔性及びプレス打抜き性に優れたFe
―Ni系合金の製造方法に関する。 （従来技術と解決しようとする技術的課題） 従来、Fe―Ni系合金は多くの優れた特性を有
しており、42アロイは半導体リードフレームとし
て、アンバー合金は高精細度シヤドウマスク用素
材としてそれぞれ広く用いられている。またパー
マロイ系合金としてもその優れた磁気特性から多
種多様に渡り用いられている。 これらの42アロイ、アンバー合金、パーマロイ
合金は20重量％以上のNiを含有するいわゆる高
Ni含有Fe―Ni系合金であり、その多くが製品に
加工される際にスラブ穿孔やプレス打抜き加工を
受ける。本発明者らは種々の研究を重ねる中で
Fe―Ni系合金は高Ni含有（20重量％以上）合金
であるが故に、Ni又はNiとMnの濃化層が生じ、
この濃化層がスラブ穿孔性及びプレス打抜き性に
悪影響を与えるという知見を得た。 Ni又はNiとMnの濃化層は1μ以下の薄い層状
をなしており、板厚中心部において特に顕著に現
われる。この濃化層が存在した際に、この部位の
スラブ速度及びせん断力が他の部位と異なるため
に良好なエツチング壁面を呈することが難しくな
つたり、プレス時のバリが高くなるといつた現象
が現われると考えられる。 Ni又はNiとMnの濃化層は熱間圧延においてす
でに認めうるものであるが、その後の工程中の
600〜800℃、30分〜３時間のバツチ式焼鈍や、
1050〜1200℃、10秒〜３分間の連続焼鈍では変化
なく、そのまま残存してしまう。本発明者らは研
究の結果、熱間圧延後の工程でNi又はNiとMnの
濃化層を消去するためには、950℃以上、３時間
以上が必要であるとの知見を得たが、この方法で
は酸化の危険が大きく雰囲気制御の必要性を考え
ると高コストになり、しかも特性の変化量が著し
いという欠点があり、より低コストで効率的な消
去法が望まれていた。 （発明の構成） 本発明はかかる点に鑑みなされたものであり、
その要旨とするところは1150〜1300℃の熱間圧延
温度で熱間圧延を行うことでNi又はNiとMnの濃
化層を消去するとを特徴とするエツチング穿孔性
及びプレス打抜き性に優れたFe―Ni系合金の製
造方法にある。 （発明の具体的説明） なお、本発明はNi又はNiとMnの濃化層が顕著
に現われる20重量％以上特に25重量％以上のNi
又はこれに0.1重量％のMnを含有するFe―Ni系
合金に有用である。 次に本発明の熱圧温度の限定理由を述べる。
1150℃未満ではNi又はNiとMnの拡散が不十分で
あり、熱間圧延後に特に板厚中心部に濃化層が残
存する。これを防止するためには長時間加熱が必
要であり、その場合スラブの粒界酸化が著しい。
1300℃を超える温度ではエネルギーコストがかさ
み、しかもスラブの酸化が著しく実用的でない。
従つて熱間圧延温度を1150〜1300℃に限定した。 この温度域で熱間圧延を行うことでNi又はNi
とMnの濃化層の発生の高い連続鋳造法で製造し
ても、Ni又はNiとMnの濃化層のないエツチング
穿孔性、プレス打抜き性の良好な素材を得ること
ができた。 また熱間圧延前に熱間鍛造を行うことはさらに
良好な結果となる。 なおCr含有量は0.05重量％前後の不純物レベル
か、又は意図的に含有させたとしても７重量％を
上限とするものであり、オーステナイト系ステン
レス鋼等の多量の（７重量％を超える）Cr含有
量は本願発明においては明らかに対象外である。 （実施例） 第１表に示す成分のFe―Ni系合金を溶製し、
造塊法あるいは連続鋳造法により製造したスラブ
（造塊法では厚さ490〜610mm、連続鋳造法では厚
さ150mm）を造塊法のものについては1000〜1280
℃で熱間鍛造により厚さ150mmにした後、所定の
温度で２〜2.5時間加熱後熱間圧延を行い、板厚
5.5mmに仕上げた。連続鋳造法で製造したものに
ついては鍛造を行わずにそのまま熱間圧延し板厚
5.5mmに仕上げた。各々の熱間圧延板断面を
EPMAで調査しNi又はNiとMnの濃化層の有無
を判定した。 第１表に結果を示したが、本発明法により顕著
な効果が認められる。 （発明の効果） 以上述べたごとく、本発明方法はFe―Ni系合
金のNi又はNiとMnの濃化層を消去し、エツチン
グ穿孔性、プレス打抜き性の良好な素材を製造す
る方法として熱間圧延温度を制御するという簡便
な方法を提供するものであり、Fe―Ni系合金の
品質向上に大きく寄与するものである。
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 1150〜1300℃の熱間圧延温度で熱間圧延を行
うことにより、Ni又はNiとMnの濃化層を消去す
ることを特徴とするエツチング穿孔性及びプレス
打抜き性に優れた20重量％以上のNiを含有する
Fe―Ni系合金の製造方法。 ２ 連続鋳造法で製造したスラブを用いて熱間圧
延を行うことを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載のFe―Ni系合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12457984A JPS613835A (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12457984A JPS613835A (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS613835A JPS613835A (ja) | 1986-01-09 |
| JPH0133531B2 true JPH0133531B2 (ja) | 1989-07-13 |
Family
ID=14888961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12457984A Granted JPS613835A (ja) | 1984-06-19 | 1984-06-19 | Ｆｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS613835A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0778271B2 (ja) * | 1988-08-19 | 1995-08-23 | 日本冶金工業株式会社 | エッチング時のスジむら抑制効果に優れるＦｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
| JPH0778270B2 (ja) * | 1988-08-19 | 1995-08-23 | 日本冶金工業株式会社 | エッチング時のスジむら抑制効果に優れるＦｅ−Ｎｉ系合金の製造方法 |
| JPH02117703A (ja) * | 1988-10-28 | 1990-05-02 | Nippon Mining Co Ltd | シャドウマスク用鉄‐ニッケル基合金材料の製造方法 |
| JP2793544B2 (ja) * | 1996-01-23 | 1998-09-03 | 株式会社東芝 | シャドウマスクおよびこれを用いたカラー受像管と、このシャドウマスク用アンバー合金原板の製造方法ならびにこのシャドウマスクの製造方法 |
| JPH08241677A (ja) * | 1996-01-23 | 1996-09-17 | Toshiba Corp | シャドウマスクおよびこれを用いたカラー受像管と、このシャドウマスク用アンバー合金原板の製造方法ならびにこのシャドウマスクの製造方法 |
| JP4240823B2 (ja) | 2000-09-29 | 2009-03-18 | 日本冶金工業株式会社 | Ｆｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金の製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5620122A (en) * | 1979-07-24 | 1981-02-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of austenite steel sheet having excellent resistance to oxidation |
| JPS5732325A (en) * | 1980-08-04 | 1982-02-22 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of austenitic stainless steel plate |
-
1984
- 1984-06-19 JP JP12457984A patent/JPS613835A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5620122A (en) * | 1979-07-24 | 1981-02-25 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of austenite steel sheet having excellent resistance to oxidation |
| JPS5732325A (en) * | 1980-08-04 | 1982-02-22 | Nisshin Steel Co Ltd | Production of austenitic stainless steel plate |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS613835A (ja) | 1986-01-09 |
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