JPH0131994B2 - - Google Patents
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- JPH0131994B2 JPH0131994B2 JP58234142A JP23414283A JPH0131994B2 JP H0131994 B2 JPH0131994 B2 JP H0131994B2 JP 58234142 A JP58234142 A JP 58234142A JP 23414283 A JP23414283 A JP 23414283A JP H0131994 B2 JPH0131994 B2 JP H0131994B2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
（技術分野）
サブマージアーク溶接用フラツクスに関し、と
くに入熱量が100KJ／cmを越える大入熱溶接にお
いても、じん性でビード形状にすぐれる溶接金
属が得られる溶融型フラツクスの改良についてこ
の明細書で述べる技術内容は、該溶融型フラツク
スの成分調整と粒度構成についての開発成果に関
連している。 （背景技術） サブマージアーク溶接用フラツクスは焼成型と
溶融型に大別されるが、大入熱溶接には従来専ら
焼成型フラツクスが使用され溶融型フラツクスは
ほとんど用いられてない。 なぜなら一般に溶融型フラツクスは焼成型に比
べて融点が低く、100KJ／cmを越えるような大入
熱ではスラグ量が増えすぎてビード止端部を不整
にし易いこと、また溶接金属、溶融スラグの凝固
までの時間が長くなるため、スラグが溶接金属の
凝固する温度でも凝固せずして溶接スラグの揺動
によりビード表面に凹凸を生じ、良好なビード形
状の溶接金属を得にくいことがその理由である。 しかしながら溶融型フラツクスは焼成型に比べ
て吸湿性が低く、崩壊や粉化を生じにくいため作
業性にすぐれ、またスラグを容易に再利用できる
などの利点がある。 それ故大入熱溶接においてもビード形状にすぐ
れじん性の溶接金属を得ることのできる、作業
性のよい溶融型フラツクスの開発が望まれるわけ
である。 （従来技術とその問題） フラツクスの融点およびスラグ粘性を考慮した
大入熱サブマージアーク溶接用溶融型フラツクス
については特開昭54−89951号公報にてすでに
Al2O3、TiO2およびZrO2の総含有量を特定し、
フラツクスの融点、スラグの粘性をめてビード
形状を改善することが提唱されているがこの場合
融点、粘性であるが故に、いわゆるポツクマ
ークが発生しやすく、またスラグの巻込みも起し
やすい。 ここにポツクマークは溶接時に発生したガスが
溶鋼と溶接スラグとの界面にトラツプされること
が原因であつて、スラグ粘性がい場合に、そし
てスラグ巻込みは溶接時に溶鋼中に巻込まれた溶
接スラグが母材との界面に付着したり、浮上しき
らずして溶接金属中にスラグが残ることに由来し
てフラツクスの融点がい場合に、それぞれ随伴
され易いのである。 （発明の目的） 上記のようなビード外観の悪化を伴うことなく
して、大入熱のサブマージアーク溶接に適合し、
いじん性においてビード形状の良好な溶接金属
を得ることができる溶融型フラツクスを新規に提
供することがこの発明の目的である。 （発想の端緒） 広範囲にわたる入熱量の下での大入熱サブマー
ジアーク溶接に適用できる溶融型フラツクスにつ
いて上記したような欠陥の動向に加え、スラグの
はく離性、酸素量などの諸性能に及ぼすフラツク
ス組成、フラツクス軟化温度そして粘度などの全
般的に見直し、以下に述べるような知見を得た。 まずフラツクスの軟化温度についてはそれが
1150℃以上であれば大入熱溶接時でもスラグ生成
量は、比較的少ないがその一方で軟化温度がく
なるとビード表面が荒れる傾向があり、大入熱溶
接用のフラツクスとしては、1050℃から1200℃の
程度が望ましいことである。 ここでフラツクスの軟化温度は、粉粒状のフラ
ツクスを直径10mm、さ10mmの円筒状に圧粉成形
し、これを電気炉中で昇温加熱する間にこの円筒
状フラツクスが溶融し原形のさの1/2となる温
度で定義することにより、実体によく適合する。 ここにフラツクス軟化温度の調整にはAl2O3の
適量が有効なことのほかとくに、そのCaOおよび
MgOとの合計量のSiO2、TiO2およびMnOとの合
計量に対する比、Ｍの値がフラツクス軟化温度に
対してよい相関を呈すること、これらの成分のう
ち、塩基性成分としてのCaO、MgOは、CaF2お
よびBaOとともに、溶接金属のじん性向上に寄
与することなどが明らかになつた。 このような知見事実に基き、上記成分の適切な
配合に成る組成物の、溶融を経た破砕粉粒体より
なるフラツクスを、100KJ／cm以上の大入熱下の
サブマージアーク溶接に用いて、良好な作業性に
てビード外観のすぐれた溶接金属が、適切なフラ
ツクスの粒度分布の設定によつて得られることが
たしかめられた。 （発明の構成） SiO2：25〜35重量％、（以下単に％で示す）、
CaO：25〜35％、CaF2：15〜30％、TiO2：１〜
10％、Al2O3：１〜10％、MnO：１〜５％および
MgO＋BaO：５〜20％を、CaO＋Al2O3＋MgO
の合計量の、SiO2＋TiO2＋MnOの合計量に対す
る比、Ｍの値が0.8〜1.6の範囲において残余の不
純物とともに含有する組成物の溶融を経た破砕粉
粒体より成り、420μｍより大きい粗粒が0.5重量
％以内でかつ74μｍより小さい細粒が５〜15重量
％の割合いの粒度分布を有することからなる、サ
ブマージアーク溶接用溶融型フラツクスである。 まず上記のサブマージアーク溶接用溶融型フラ
ツクスの成分組成を、限定した理由は次のとおり
である。 SiO2は、溶接スラグの塩基度と粘性を調整す
るのに必要な成分であるが、25％未満では粘性が
低すぎてスラグの流動性が大きくなりすぎ作業性
も劣化し、一方35％を越えると溶接金属中の酸素
量が増えてじん性が低下するので25〜35％の範囲
とする。 CaOは、フラツクスの塩基度をめて溶接金属
中の酸素量の低減に有効であるが25％未満ではな
おじん性を得ることができず、一方35％を越え
るとポツクマークが発生しがちとなり、作業性が
悪くなるので25〜35％の範囲に限定した。 CaF2はCaOと同様にじん性の面から重要であ
り、15％未満では酸素量を十分に低減することが
できないがその一方30％を越えると、弗素系のガ
スの発生量が増加して溶接中に吹上げを生じやす
くない、安定して溶接をを行うことができなくな
るから、15〜30％の範囲とする。 TiO2は、Tiを溶接金属中に合金化させて結晶
粒を微細化し、じん性をめるのに有効である
が、１％未満では効果がなく、10％を越えるとス
ラグのはく離性が悪くなることから１〜10％に限
定した。 Al2O3は、フラツクス軟化温度の調整に極めて
重要な成分であるが、１％未満では軟化温度の上
昇効果に乏しく、一方10％を越えると軟化温度が
くなりすぎ作業性を害するため１〜10％に限定
した。 MnOは溶接金属中のMn量の調整に有効な成分
であるが、１％未満では効果がなく、５％を越え
ると溶接金属中の酸素量が増加してじん性を害す
るため１〜５％に限定した。 MgOおよびBaOは、溶接金属中の酸素量の低
減に有効であるが、MgO＋BaOが５％未満しか
含まない場合にはこの効果に乏しく、一方20％を
越えて含まれると作業性が劣化し、またビード表
面が荒れて醜くなる。 次に上述成分範囲においてCaO＋Al2O3＋MgO
の合計量と、SiO2＋TiO2＋MnOの合計量と比を
とつたＭ値と軟化温度との関係を第１図に示した
ように、Ｍ値を軟化温度との間には、良い相関関
係があり、Ｍ値の増加に伴い軟化温度は上昇する
ことがわかる。 第１図よりＭ値を0.8〜1.6とすればスラグ生成
量を有利に抑制できる軟化温度を1050〜1200℃程
度にすることができ大入熱サブマージアーク溶接
時にも良好なビード形状が得られる。 Ｍ値は0.8未満では軟化温度が低すぎることと
なつて溶融スラグの揺動を充分に回避し得ず、一
方Ｍ値が1.6をこえるとビード表面が荒れ、何れ
も良好な溶接金属が得られない。 次にフラツクスの粒度構成につき、粒径が
420μｍより大きい粗粒が0.5％以上になるとビー
ド止端部が乱れて良好なビードが得難く、74μｍ
よりも小さな細粒が５％未満ではアンダーカツト
が発生しやすく、15％を越えるとポツクマークが
発生しやすくなり、溶接時にフラツクスの吹上げ
を生じる。 したがつて安定した作業性の下に溶接を実施
し、良好なビード形状を得るためには、全フラツ
クス粒子のうち粒径が420μｍよりも大きな粒径
が0.5％未満で、かつ74μｍよりも小さい細粒が５
〜15％の粒度分布とする必要がある。 以下この発明の実施例について説明する。 表１に示した化学組成および粒度分布を有する
溶融型フラツクスを調製し、これらを用いて板厚
32.0mmのAPI規格×60相当のNb−Ｖ鋼に、表２
に示した溶接条件でＶ溝一層３電極大入熱サブマ
ージアーク溶接を行ない、各場合における溶接作
業性、ビード外観および溶接金融の酸素量とじん
性を調べた。
くに入熱量が100KJ／cmを越える大入熱溶接にお
いても、じん性でビード形状にすぐれる溶接金
属が得られる溶融型フラツクスの改良についてこ
の明細書で述べる技術内容は、該溶融型フラツク
スの成分調整と粒度構成についての開発成果に関
連している。 （背景技術） サブマージアーク溶接用フラツクスは焼成型と
溶融型に大別されるが、大入熱溶接には従来専ら
焼成型フラツクスが使用され溶融型フラツクスは
ほとんど用いられてない。 なぜなら一般に溶融型フラツクスは焼成型に比
べて融点が低く、100KJ／cmを越えるような大入
熱ではスラグ量が増えすぎてビード止端部を不整
にし易いこと、また溶接金属、溶融スラグの凝固
までの時間が長くなるため、スラグが溶接金属の
凝固する温度でも凝固せずして溶接スラグの揺動
によりビード表面に凹凸を生じ、良好なビード形
状の溶接金属を得にくいことがその理由である。 しかしながら溶融型フラツクスは焼成型に比べ
て吸湿性が低く、崩壊や粉化を生じにくいため作
業性にすぐれ、またスラグを容易に再利用できる
などの利点がある。 それ故大入熱溶接においてもビード形状にすぐ
れじん性の溶接金属を得ることのできる、作業
性のよい溶融型フラツクスの開発が望まれるわけ
である。 （従来技術とその問題） フラツクスの融点およびスラグ粘性を考慮した
大入熱サブマージアーク溶接用溶融型フラツクス
については特開昭54−89951号公報にてすでに
Al2O3、TiO2およびZrO2の総含有量を特定し、
フラツクスの融点、スラグの粘性をめてビード
形状を改善することが提唱されているがこの場合
融点、粘性であるが故に、いわゆるポツクマ
ークが発生しやすく、またスラグの巻込みも起し
やすい。 ここにポツクマークは溶接時に発生したガスが
溶鋼と溶接スラグとの界面にトラツプされること
が原因であつて、スラグ粘性がい場合に、そし
てスラグ巻込みは溶接時に溶鋼中に巻込まれた溶
接スラグが母材との界面に付着したり、浮上しき
らずして溶接金属中にスラグが残ることに由来し
てフラツクスの融点がい場合に、それぞれ随伴
され易いのである。 （発明の目的） 上記のようなビード外観の悪化を伴うことなく
して、大入熱のサブマージアーク溶接に適合し、
いじん性においてビード形状の良好な溶接金属
を得ることができる溶融型フラツクスを新規に提
供することがこの発明の目的である。 （発想の端緒） 広範囲にわたる入熱量の下での大入熱サブマー
ジアーク溶接に適用できる溶融型フラツクスにつ
いて上記したような欠陥の動向に加え、スラグの
はく離性、酸素量などの諸性能に及ぼすフラツク
ス組成、フラツクス軟化温度そして粘度などの全
般的に見直し、以下に述べるような知見を得た。 まずフラツクスの軟化温度についてはそれが
1150℃以上であれば大入熱溶接時でもスラグ生成
量は、比較的少ないがその一方で軟化温度がく
なるとビード表面が荒れる傾向があり、大入熱溶
接用のフラツクスとしては、1050℃から1200℃の
程度が望ましいことである。 ここでフラツクスの軟化温度は、粉粒状のフラ
ツクスを直径10mm、さ10mmの円筒状に圧粉成形
し、これを電気炉中で昇温加熱する間にこの円筒
状フラツクスが溶融し原形のさの1/2となる温
度で定義することにより、実体によく適合する。 ここにフラツクス軟化温度の調整にはAl2O3の
適量が有効なことのほかとくに、そのCaOおよび
MgOとの合計量のSiO2、TiO2およびMnOとの合
計量に対する比、Ｍの値がフラツクス軟化温度に
対してよい相関を呈すること、これらの成分のう
ち、塩基性成分としてのCaO、MgOは、CaF2お
よびBaOとともに、溶接金属のじん性向上に寄
与することなどが明らかになつた。 このような知見事実に基き、上記成分の適切な
配合に成る組成物の、溶融を経た破砕粉粒体より
なるフラツクスを、100KJ／cm以上の大入熱下の
サブマージアーク溶接に用いて、良好な作業性に
てビード外観のすぐれた溶接金属が、適切なフラ
ツクスの粒度分布の設定によつて得られることが
たしかめられた。 （発明の構成） SiO2：25〜35重量％、（以下単に％で示す）、
CaO：25〜35％、CaF2：15〜30％、TiO2：１〜
10％、Al2O3：１〜10％、MnO：１〜５％および
MgO＋BaO：５〜20％を、CaO＋Al2O3＋MgO
の合計量の、SiO2＋TiO2＋MnOの合計量に対す
る比、Ｍの値が0.8〜1.6の範囲において残余の不
純物とともに含有する組成物の溶融を経た破砕粉
粒体より成り、420μｍより大きい粗粒が0.5重量
％以内でかつ74μｍより小さい細粒が５〜15重量
％の割合いの粒度分布を有することからなる、サ
ブマージアーク溶接用溶融型フラツクスである。 まず上記のサブマージアーク溶接用溶融型フラ
ツクスの成分組成を、限定した理由は次のとおり
である。 SiO2は、溶接スラグの塩基度と粘性を調整す
るのに必要な成分であるが、25％未満では粘性が
低すぎてスラグの流動性が大きくなりすぎ作業性
も劣化し、一方35％を越えると溶接金属中の酸素
量が増えてじん性が低下するので25〜35％の範囲
とする。 CaOは、フラツクスの塩基度をめて溶接金属
中の酸素量の低減に有効であるが25％未満ではな
おじん性を得ることができず、一方35％を越え
るとポツクマークが発生しがちとなり、作業性が
悪くなるので25〜35％の範囲に限定した。 CaF2はCaOと同様にじん性の面から重要であ
り、15％未満では酸素量を十分に低減することが
できないがその一方30％を越えると、弗素系のガ
スの発生量が増加して溶接中に吹上げを生じやす
くない、安定して溶接をを行うことができなくな
るから、15〜30％の範囲とする。 TiO2は、Tiを溶接金属中に合金化させて結晶
粒を微細化し、じん性をめるのに有効である
が、１％未満では効果がなく、10％を越えるとス
ラグのはく離性が悪くなることから１〜10％に限
定した。 Al2O3は、フラツクス軟化温度の調整に極めて
重要な成分であるが、１％未満では軟化温度の上
昇効果に乏しく、一方10％を越えると軟化温度が
くなりすぎ作業性を害するため１〜10％に限定
した。 MnOは溶接金属中のMn量の調整に有効な成分
であるが、１％未満では効果がなく、５％を越え
ると溶接金属中の酸素量が増加してじん性を害す
るため１〜５％に限定した。 MgOおよびBaOは、溶接金属中の酸素量の低
減に有効であるが、MgO＋BaOが５％未満しか
含まない場合にはこの効果に乏しく、一方20％を
越えて含まれると作業性が劣化し、またビード表
面が荒れて醜くなる。 次に上述成分範囲においてCaO＋Al2O3＋MgO
の合計量と、SiO2＋TiO2＋MnOの合計量と比を
とつたＭ値と軟化温度との関係を第１図に示した
ように、Ｍ値を軟化温度との間には、良い相関関
係があり、Ｍ値の増加に伴い軟化温度は上昇する
ことがわかる。 第１図よりＭ値を0.8〜1.6とすればスラグ生成
量を有利に抑制できる軟化温度を1050〜1200℃程
度にすることができ大入熱サブマージアーク溶接
時にも良好なビード形状が得られる。 Ｍ値は0.8未満では軟化温度が低すぎることと
なつて溶融スラグの揺動を充分に回避し得ず、一
方Ｍ値が1.6をこえるとビード表面が荒れ、何れ
も良好な溶接金属が得られない。 次にフラツクスの粒度構成につき、粒径が
420μｍより大きい粗粒が0.5％以上になるとビー
ド止端部が乱れて良好なビードが得難く、74μｍ
よりも小さな細粒が５％未満ではアンダーカツト
が発生しやすく、15％を越えるとポツクマークが
発生しやすくなり、溶接時にフラツクスの吹上げ
を生じる。 したがつて安定した作業性の下に溶接を実施
し、良好なビード形状を得るためには、全フラツ
クス粒子のうち粒径が420μｍよりも大きな粒径
が0.5％未満で、かつ74μｍよりも小さい細粒が５
〜15％の粒度分布とする必要がある。 以下この発明の実施例について説明する。 表１に示した化学組成および粒度分布を有する
溶融型フラツクスを調製し、これらを用いて板厚
32.0mmのAPI規格×60相当のNb−Ｖ鋼に、表２
に示した溶接条件でＶ溝一層３電極大入熱サブマ
ージアーク溶接を行ない、各場合における溶接作
業性、ビード外観および溶接金融の酸素量とじん
性を調べた。
【表】
【表】
【表】
この結果を表３にまとめて示す。なおワイヤ
は、すべて径4.0mmの1.8％Mn−0.5％Mo系鋼のも
のを用い、母材の開先形状は第２図に示すように
開先角θ＝60゜、開先深さＤ＝14.0mmＶ形とした。
は、すべて径4.0mmの1.8％Mn−0.5％Mo系鋼のも
のを用い、母材の開先形状は第２図に示すように
開先角θ＝60゜、開先深さＤ＝14.0mmＶ形とした。
【表】
表３における、溶接作業性およびビード外観の
評定基準は次のとおりである。 溶接作業性 〇印は、スラグのはく離性が良く、溶接時のス
ラグの吹上げのないもの。×印はスラグのはく離
性が悪いもの、あるいは吹上げの起つたもの。 ビード外観 〇印は、ポツクマーク、アンダカツトなどの欠
陥がなく、ビード外観の良好なもの。×印は欠陥
のあつたもの、あるいはビード外観の不良なも
の。 表３から明らかなように、この発明に従う各フ
ラツクス(A)〜(E)ではいずれにおいても100KJ／cm
もの大入熱溶接にもかかわらず、良好な作業性の
下に、美麗で欠陥のない外観で、かつじん性も良
好な溶接金属が得られるのに対し、化学組成や粒
度分布がこの発明の適正範囲をはずれた比較各フ
ラツクス(F)〜(I)では、溶接作業性、ビード外観、
溶接金属のじん性の全てにわたつて同時に満足す
ることはできなかつた。 すなわち、フラツクス(F)は作業性は良好である
が、Ｍ値が適正範囲をはずれているためにビード
外観が悪い。フラツクス(G)は、CaOが適正範囲を
はずれているため酸素量は低い溶接作業性、ビー
ド外観ともに悪い。フラツクス(H)は作業性は良好
であるがCaF2が13.3％しか含まれておらず、適
正範囲をはずれているため酸素量がくじん性が
悪い。フラツクス(I)は、SiO2が20.3％しか含まれ
ていないため、ビード外観が悪く、粒径74μｍよ
り小さい粒子が多いため溶接中にスラグの吹上げ
を生じ作業性も悪い。 （発明の効果） この発明によるサブマージアーク溶接用溶融型
フラツクスは、従来の溶融型フラツクスでは避け
難いとされていたビード外観の劣化と溶接金属の
衝撃特性の劣化を効果的に防止して、安定な作業
性の下で大入熱サブマージアーク溶接を実施する
ことができる。
評定基準は次のとおりである。 溶接作業性 〇印は、スラグのはく離性が良く、溶接時のス
ラグの吹上げのないもの。×印はスラグのはく離
性が悪いもの、あるいは吹上げの起つたもの。 ビード外観 〇印は、ポツクマーク、アンダカツトなどの欠
陥がなく、ビード外観の良好なもの。×印は欠陥
のあつたもの、あるいはビード外観の不良なも
の。 表３から明らかなように、この発明に従う各フ
ラツクス(A)〜(E)ではいずれにおいても100KJ／cm
もの大入熱溶接にもかかわらず、良好な作業性の
下に、美麗で欠陥のない外観で、かつじん性も良
好な溶接金属が得られるのに対し、化学組成や粒
度分布がこの発明の適正範囲をはずれた比較各フ
ラツクス(F)〜(I)では、溶接作業性、ビード外観、
溶接金属のじん性の全てにわたつて同時に満足す
ることはできなかつた。 すなわち、フラツクス(F)は作業性は良好である
が、Ｍ値が適正範囲をはずれているためにビード
外観が悪い。フラツクス(G)は、CaOが適正範囲を
はずれているため酸素量は低い溶接作業性、ビー
ド外観ともに悪い。フラツクス(H)は作業性は良好
であるがCaF2が13.3％しか含まれておらず、適
正範囲をはずれているため酸素量がくじん性が
悪い。フラツクス(I)は、SiO2が20.3％しか含まれ
ていないため、ビード外観が悪く、粒径74μｍよ
り小さい粒子が多いため溶接中にスラグの吹上げ
を生じ作業性も悪い。 （発明の効果） この発明によるサブマージアーク溶接用溶融型
フラツクスは、従来の溶融型フラツクスでは避け
難いとされていたビード外観の劣化と溶接金属の
衝撃特性の劣化を効果的に防止して、安定な作業
性の下で大入熱サブマージアーク溶接を実施する
ことができる。
第１図は、Ｍ値が軟化温度に及ぼす影響を示し
たグラフ、第２図は母材の開先形状図である。
たグラフ、第２図は母材の開先形状図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ SiO2：25〜35重量％、CaO：25〜35重量％、
CaF2：15〜30重量％、TiO2：１〜10重量％、
Al2O3：１〜10重量％、MnO：１〜５重量％およ
びMgO＋BaO：５〜20重量％ を、CaO＋Al2O3＋MgOの合計量の、SiO2＋
TiO2＋MnOの合計量に対する比、Ｍの値が0.8〜
1.6の範囲において残余の不純物とともに含有す
る組成物の溶融を経た破砕粉粒体より成り、
420μｍより大きい粗粒が0.5重量％以内でかつ74μ
ｍより小さい細粒が５〜15重量％の割合いの粒度
分布を有することを特徴とするサブマージアーク
溶接用溶融型フラツクス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23414283A JPS60127094A (ja) | 1983-12-14 | 1983-12-14 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23414283A JPS60127094A (ja) | 1983-12-14 | 1983-12-14 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60127094A JPS60127094A (ja) | 1985-07-06 |
| JPH0131994B2 true JPH0131994B2 (ja) | 1989-06-28 |
Family
ID=16966298
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23414283A Granted JPS60127094A (ja) | 1983-12-14 | 1983-12-14 | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60127094A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6104146B2 (ja) * | 2013-12-13 | 2017-03-29 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス及びその製造方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57109593A (en) * | 1980-12-26 | 1982-07-08 | Kawasaki Steel Corp | Fused flux for submerged arc welding |
-
1983
- 1983-12-14 JP JP23414283A patent/JPS60127094A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57109593A (en) * | 1980-12-26 | 1982-07-08 | Kawasaki Steel Corp | Fused flux for submerged arc welding |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60127094A (ja) | 1985-07-06 |
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