JPH08267279A - サブマージアーク溶接用溶融型フラックス - Google Patents
サブマージアーク溶接用溶融型フラックスInfo
- Publication number
- JPH08267279A JPH08267279A JP7209995A JP7209995A JPH08267279A JP H08267279 A JPH08267279 A JP H08267279A JP 7209995 A JP7209995 A JP 7209995A JP 7209995 A JP7209995 A JP 7209995A JP H08267279 A JPH08267279 A JP H08267279A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- welding
- cao
- slag
- flux
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 傾斜溶接に際し、高速溶接しても、ビード形
状及びスラグ剥離性が良好であり、アンダーカット及び
オーバーラップが発生しないサブマージアーク溶接用溶
融型フラックスを提供する。 【構成】 サブマージアーク溶接用溶融型フラックス
は、ＳｉＯ2；２０〜４０重量％、ＴｉＯ2；１０〜３０
重量％、Ａｌ2Ｏ3；１０〜２５重量％、ＭｇＯ；５〜２
０重量％、ＣａＦ2；５〜２０重量％、ＭｎＯ；２〜１
５重量％、ＣａＯ；４重量％以下、Ｎａ2Ｏ及び／又は
Ｋ2Ｏ；総量で０．０５〜５重量％、ＴｉＯ2／ＣａＯ
比；５〜３０、残部：微量元素及び不可避的不純物から
なる。
状及びスラグ剥離性が良好であり、アンダーカット及び
オーバーラップが発生しないサブマージアーク溶接用溶
融型フラックスを提供する。 【構成】 サブマージアーク溶接用溶融型フラックス
は、ＳｉＯ2；２０〜４０重量％、ＴｉＯ2；１０〜３０
重量％、Ａｌ2Ｏ3；１０〜２５重量％、ＭｇＯ；５〜２
０重量％、ＣａＦ2；５〜２０重量％、ＭｎＯ；２〜１
５重量％、ＣａＯ；４重量％以下、Ｎａ2Ｏ及び／又は
Ｋ2Ｏ；総量で０．０５〜５重量％、ＴｉＯ2／ＣａＯ
比；５〜３０、残部：微量元素及び不可避的不純物から
なる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、傾斜溶接に好適のサブ
マージアーク溶接用溶融型フラックスに関する。
マージアーク溶接用溶融型フラックスに関する。
【０００２】
【従来の技術】被溶接材を水平面に対して傾斜させた状
態で溶接する傾斜溶接においては、未凝固の溶融金属が
重量の影響をうける。つまり、下り溶接においては、こ
の溶融金属が溶接方向前方に押しやられるため、断面形
状は中央部がくぼんだ凹型となり、逆に上り溶接におい
ては、溶融金属が溶接方向の後方に押し戻されるため、
凸部のビードが形成される。更に、溶接速度が速くなる
と、アンダーカット及びオーバーラップが発生しやすく
なる。
態で溶接する傾斜溶接においては、未凝固の溶融金属が
重量の影響をうける。つまり、下り溶接においては、こ
の溶融金属が溶接方向前方に押しやられるため、断面形
状は中央部がくぼんだ凹型となり、逆に上り溶接におい
ては、溶融金属が溶接方向の後方に押し戻されるため、
凸部のビードが形成される。更に、溶接速度が速くなる
と、アンダーカット及びオーバーラップが発生しやすく
なる。
【０００３】そこで、これらの問題点を改善することを
目的として、従来よりフラックス成分及び物性値を調整
して、スラグの流動性を抑制していた。即ち、溶融スラ
グの粘性を高めてスラグの流れを抑制するのが傾斜溶接
における問題点を改善するためによいと考えられてい
た。
目的として、従来よりフラックス成分及び物性値を調整
して、スラグの流動性を抑制していた。即ち、溶融スラ
グの粘性を高めてスラグの流れを抑制するのが傾斜溶接
における問題点を改善するためによいと考えられてい
た。
【０００４】スラグの粘性を増すために、特開昭５０−
７５１４３号にて提案された技術においては、通常使用
されているフラックス成分のＴｉＯ2を、ＺｒＯ2に変更
することを提案している。また、特開昭６２−１７９８
９４号に開示された技術では、フラックスの溶融温度に
着目し、溶融温度が１１８０〜１３５０℃となるような
成分系を提案している。
７５１４３号にて提案された技術においては、通常使用
されているフラックス成分のＴｉＯ2を、ＺｒＯ2に変更
することを提案している。また、特開昭６２−１７９８
９４号に開示された技術では、フラックスの溶融温度に
着目し、溶融温度が１１８０〜１３５０℃となるような
成分系を提案している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの従来
技術においては、いずれも溶接速度は２５０〜３５０ｃ
ｍ／ｍｉｎ程度であり、能率向上を考慮すると、より速
い速度での溶接が要望されている。しかし、これらの従
来のフラックスを使用して、例えば４００ｃｍ／ｍｉｎ
の高溶接速度で傾斜溶接すると、ビード形状の不良並び
にアンダーカット及びオーバーラップが発生する。
技術においては、いずれも溶接速度は２５０〜３５０ｃ
ｍ／ｍｉｎ程度であり、能率向上を考慮すると、より速
い速度での溶接が要望されている。しかし、これらの従
来のフラックスを使用して、例えば４００ｃｍ／ｍｉｎ
の高溶接速度で傾斜溶接すると、ビード形状の不良並び
にアンダーカット及びオーバーラップが発生する。
【０００６】そこで、高速においても溶接作業性が良好
であるような新たな成分系のフラックスの開発が望まれ
ている。
であるような新たな成分系のフラックスの開発が望まれ
ている。
【０００７】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、傾斜溶接に際し、高速溶接しても、ビード
形状及びスラグ剥離性が良好であり、アンダーカット及
びオーバーラップが発生しないサブマージアーク溶接用
溶融型フラックスを提供することを目的とする。
のであって、傾斜溶接に際し、高速溶接しても、ビード
形状及びスラグ剥離性が良好であり、アンダーカット及
びオーバーラップが発生しないサブマージアーク溶接用
溶融型フラックスを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明に係るサブマージ
アーク溶接用溶融型フラックスは、ＳｉＯ2；２０〜４
０重量％、ＴｉＯ2；１０〜３０重量％、Ａｌ2Ｏ3；１
０〜２５重量％、ＭｇＯ；５〜２０重量％、ＣａＦ2；
５〜２０重量％、ＭｎＯ；２〜１５重量％、ＣａＯ；４
重量％以下、Ｎａ2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ；総量で０．０５
〜５重量％、ＴｉＯ2／ＣａＯ比；５〜３０、残部：微
量元素及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
アーク溶接用溶融型フラックスは、ＳｉＯ2；２０〜４
０重量％、ＴｉＯ2；１０〜３０重量％、Ａｌ2Ｏ3；１
０〜２５重量％、ＭｇＯ；５〜２０重量％、ＣａＦ2；
５〜２０重量％、ＭｎＯ；２〜１５重量％、ＣａＯ；４
重量％以下、Ｎａ2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ；総量で０．０５
〜５重量％、ＴｉＯ2／ＣａＯ比；５〜３０、残部：微
量元素及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
【０００９】
【作用】本願発明者等は、上記目的を達成することがで
きる粘性が高いフラックスを開発すべく種々実験研究を
繰り返した結果、次のことを見い出した。即ち、従来Ｓ
ｉＯ2−ＴｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3を主とする成分系において
は、ＣａＯを下げると粘性が下がるといわれているが、
逆に本発明ではＣａＯを下げ且つＴｉＯ2との組み合わ
せの比を適正な範囲にすると、フラックスの粘性が増し
て、高速溶接においてもビード形状が良好な作業性が得
られることを見い出した。本発明は係る知見に基づいて
完成された。
きる粘性が高いフラックスを開発すべく種々実験研究を
繰り返した結果、次のことを見い出した。即ち、従来Ｓ
ｉＯ2−ＴｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3を主とする成分系において
は、ＣａＯを下げると粘性が下がるといわれているが、
逆に本発明ではＣａＯを下げ且つＴｉＯ2との組み合わ
せの比を適正な範囲にすると、フラックスの粘性が増し
て、高速溶接においてもビード形状が良好な作業性が得
られることを見い出した。本発明は係る知見に基づいて
完成された。
【００１０】次に、本発明に係るフラックスの成分添加
理由及び組成限定理由について説明する。
理由及び組成限定理由について説明する。
【００１１】ＳｉＯ2：２０〜４０重量％ ＳｉＯ2は酸性成分であって、スラグの融点及び粘性を
調整するのに有効な成分である。ＳｉＯ2の含有量が２
０重量％未満であると、溶融スラグの粘度が不足し、ビ
ードの蛇行及びアンダーカットの発生原因となる、一
方、ＳｉＯ2の含有量が４０重量％を超えると、スラグ
剥離性が悪くなる。
調整するのに有効な成分である。ＳｉＯ2の含有量が２
０重量％未満であると、溶融スラグの粘度が不足し、ビ
ードの蛇行及びアンダーカットの発生原因となる、一
方、ＳｉＯ2の含有量が４０重量％を超えると、スラグ
剥離性が悪くなる。
【００１２】ＣａＦ2：５〜２０重量％ ＣａＦ2は塩基性の成分であり、スラグの融点及び流動
性を調整するのに有効な成分でもある。ＣａＦ2の含有
量が５重量％未満であると、上記効果が有効に発揮され
ず、ビードが蛇行する。一方、ＣａＦ2の含有量が２０
重量％を超えるとスラグ巻き込みが著しくなり、スラグ
剥離性が悪くなる他、ポックマークも発生しやすくな
る。
性を調整するのに有効な成分でもある。ＣａＦ2の含有
量が５重量％未満であると、上記効果が有効に発揮され
ず、ビードが蛇行する。一方、ＣａＦ2の含有量が２０
重量％を超えるとスラグ巻き込みが著しくなり、スラグ
剥離性が悪くなる他、ポックマークも発生しやすくな
る。
【００１３】ＭｎＯ：２〜１５重量％ ＭｎＯはスラグの融点及び粘性を調整するのに有効な成
分である。ＭｎＯの含有量が２重量％未満ではスラグ−
メタル間の界面張力が過大となり、スラグが焼付いた
り、又はアンダーカットが発生しやすくなる。一方、Ｍ
ｎＯの含有量が１５重量％を超えると、ビードが蛇行し
やすくなる。
分である。ＭｎＯの含有量が２重量％未満ではスラグ−
メタル間の界面張力が過大となり、スラグが焼付いた
り、又はアンダーカットが発生しやすくなる。一方、Ｍ
ｎＯの含有量が１５重量％を超えると、ビードが蛇行し
やすくなる。
【００１４】ＭｇＯ：５〜２０重量％ ＭｇＯは塩基性成分であり、粘性調整剤としての作用が
ある。ＭｇＯの含有量が５重量％未満であると、粘度不
足によりビードが蛇行しやすくなる。一方、ＭｇＯが２
０重量％を超えると、耐吸湿性が劣化し、ポックマーク
が発生しやすくなる他、スラグ剥離性も悪くなる。
ある。ＭｇＯの含有量が５重量％未満であると、粘度不
足によりビードが蛇行しやすくなる。一方、ＭｇＯが２
０重量％を超えると、耐吸湿性が劣化し、ポックマーク
が発生しやすくなる他、スラグ剥離性も悪くなる。
【００１５】ＴｉＯ2：１０〜３０重量％ ＴｉＯ2は酸性成分であって、スラグの融点及び粘性を
調整するのに有効な成分である。ＴｉＯ2の含有量が１
０重量％未満であると、ビードが蛇行しやすくなる。一
方、ＴｉＯ2が３０重量％を超えるとスラグ剥離性が急
激に劣化する。
調整するのに有効な成分である。ＴｉＯ2の含有量が１
０重量％未満であると、ビードが蛇行しやすくなる。一
方、ＴｉＯ2が３０重量％を超えるとスラグ剥離性が急
激に劣化する。
【００１６】Ａｌ2Ｏ3：１０〜２５重量％ Ａｌ2Ｏ3はほぼ中性の成分（弱酸性）であり、フラック
スの塩基度の低下をできるだけ抑えて、スラグの融点及
び粘性を調整するのに有効な成分である。Ａｌ2Ｏ3の含
有量が１０％未満であると、生成スラグが粘性不足にな
って、アンダーカットを生じやすくなるばかりでなく、
スラグ剥離性も悪くなる。一方、含有量が２５％を超え
るとスラグの粘性が高くなり過ぎて、スラグ巻き込みが
あらわれる。
スの塩基度の低下をできるだけ抑えて、スラグの融点及
び粘性を調整するのに有効な成分である。Ａｌ2Ｏ3の含
有量が１０％未満であると、生成スラグが粘性不足にな
って、アンダーカットを生じやすくなるばかりでなく、
スラグ剥離性も悪くなる。一方、含有量が２５％を超え
るとスラグの粘性が高くなり過ぎて、スラグ巻き込みが
あらわれる。
【００１７】ＣａＯ：≦４重量％ ＣａＯは塩基性成分であって、スラグの塩基度、粘性及
び融点を調整するのに有効な成分である。従来ＳｉＯ2
−ＴｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3を主とする成分系においてはＣａ
Ｏ含有量を増大すると粘性が上がるといわれてきたが、
本発明に係るフラックス成分系においては、ＣａＯの添
加を制限し、且つＴｉＯ2との組み合わせの範囲を規定
することにより逆に粘性が上がり、高速における溶接作
業性が改善される。ビード形状改善を考慮すると、Ｃａ
Ｏのより好ましい範囲は３％以下に制限するのがよい。
但し、ＣａＯの下限値は後述するＴｉＯ2／ＣａＯの比
率によって制限される。
び融点を調整するのに有効な成分である。従来ＳｉＯ2
−ＴｉＯ2−Ａｌ2Ｏ3を主とする成分系においてはＣａ
Ｏ含有量を増大すると粘性が上がるといわれてきたが、
本発明に係るフラックス成分系においては、ＣａＯの添
加を制限し、且つＴｉＯ2との組み合わせの範囲を規定
することにより逆に粘性が上がり、高速における溶接作
業性が改善される。ビード形状改善を考慮すると、Ｃａ
Ｏのより好ましい範囲は３％以下に制限するのがよい。
但し、ＣａＯの下限値は後述するＴｉＯ2／ＣａＯの比
率によって制限される。
【００１８】Ｎａ2Ｏ及び／又はＫ2Ｏ：０．０５乃至５
重量％ Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏはアーク安定剤及びスラグの粘度調整
剤として有効である。Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏはいずれも同一
の作用効果を有するので、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏはそのいず
れかを単独で又は双方を複合して添加すればよい。
重量％ Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏはアーク安定剤及びスラグの粘度調整
剤として有効である。Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏはいずれも同一
の作用効果を有するので、Ｎａ2Ｏ及びＫ2Ｏはそのいず
れかを単独で又は双方を複合して添加すればよい。
【００１９】これらの成分の含有量が総量で０．０５重
量％未満であると、アーク安定性が悪くなり、ビードの
凹凸及び蛇行が著しくなる。しかし、これらの成分の総
含有量が５重量％を超えると、耐吸湿性か劣化し、ピッ
ト及びポックマークが発生する。
量％未満であると、アーク安定性が悪くなり、ビードの
凹凸及び蛇行が著しくなる。しかし、これらの成分の総
含有量が５重量％を超えると、耐吸湿性か劣化し、ピッ
ト及びポックマークが発生する。
【００２０】ＴｉＯ2／ＣａＯ比：５〜３０ ＴｉＯ2及びＣａＯは夫々前記規定範囲で含有させるこ
とが必須条件であるが、更に、ＴｉＯ2とＣａＯとの比
を５〜３０の範囲に規定することにより、傾斜高速溶接
において良好な作業性が得られる。
とが必須条件であるが、更に、ＴｉＯ2とＣａＯとの比
を５〜３０の範囲に規定することにより、傾斜高速溶接
において良好な作業性が得られる。
【００２１】即ち、前記比が５未満では、スラグの粘性
が不足してビード形状が悪くなり、且つアンダーカット
やオーバーラップが発生しやすくなる。一方、前記比が
３０を超えるとスラグの剥離性が悪くなる。
が不足してビード形状が悪くなり、且つアンダーカット
やオーバーラップが発生しやすくなる。一方、前記比が
３０を超えるとスラグの剥離性が悪くなる。
【００２２】
【実施例】次に、本発明の実施例について、その比較例
と比較して説明する。下記表１に示す組成の溶融型フラ
ックスを使用してサブマージアーク溶接試験した。溶接
条件は以下のとおりである。 （１）鋼板：ＪＩＳ ＳＳ４００ 板厚：１２ｍｍ （２）開先形状：図１に示すように、開先角度６０°、
表面から開先底部までの距離３ｍｍ、開先底部から裏面
までの距離９ｍｍ （３）ワイヤ：ＪＩＳ ＹＳ−Ｓ１ 先行電極直径：４．８ｍｍ 後行電極直径：４．０ｍｍ （４）先行電極極性：ＤＣ−ＲＰ（直流−逆極性） 後行電極極性：交流 （５）電極角度：図２に示すように、鋼板傾斜角度６
°、先行電極は鋼板に垂直、後行電極は鋼板に対して後
方に５°傾斜、極間距離２０ｍｍ （６）電流・電圧・速度 先行電極：１８００Ａ・３２Ｖ・４００ｃｍ／分 後行電極：９００Ａ・３８Ｖ・４００ｃｍ／分
と比較して説明する。下記表１に示す組成の溶融型フラ
ックスを使用してサブマージアーク溶接試験した。溶接
条件は以下のとおりである。 （１）鋼板：ＪＩＳ ＳＳ４００ 板厚：１２ｍｍ （２）開先形状：図１に示すように、開先角度６０°、
表面から開先底部までの距離３ｍｍ、開先底部から裏面
までの距離９ｍｍ （３）ワイヤ：ＪＩＳ ＹＳ−Ｓ１ 先行電極直径：４．８ｍｍ 後行電極直径：４．０ｍｍ （４）先行電極極性：ＤＣ−ＲＰ（直流−逆極性） 後行電極極性：交流 （５）電極角度：図２に示すように、鋼板傾斜角度６
°、先行電極は鋼板に垂直、後行電極は鋼板に対して後
方に５°傾斜、極間距離２０ｍｍ （６）電流・電圧・速度 先行電極：１８００Ａ・３２Ｖ・４００ｃｍ／分 後行電極：９００Ａ・３８Ｖ・４００ｃｍ／分
【００２３】
【表１】
【００２４】但し、表１における式＊１欄は、ＴｉＯ2
／ＣａＯ比である。また、その他欄はＢａＯ、Ｂ2Ｏ3，
ＺｒＯ2，Ｌｉ2Ｏ等の微量成分及び不純物である。更
に、溶接作業性は○が良好、×が不良である。
／ＣａＯ比である。また、その他欄はＢａＯ、Ｂ2Ｏ3，
ＺｒＯ2，Ｌｉ2Ｏ等の微量成分及び不純物である。更
に、溶接作業性は○が良好、×が不良である。
【００２５】この表１から明らかなように、本発明の実
施例１〜１８は、いずれも良好な溶接結果が得られた。
一方、本発明の範囲を外れている比較例１９〜３５は溶
接作業性が劣る。即ち、比較例１９、２０では、ＳｉＯ
2が適正範囲を外れているため、比較例１９ではビード
が蛇行し、比較例２０ではスラグ剥離性が悪くなった。
比較例２ｌ、２２ではＴｉＯ2が適正範囲を外れている
ため、比較例２１ではビードが蛇行し、比較例２２で
は、スラグ剥離性が悪くなった。比較例２３、２４では
Ａｌ2Ｏ3が適正範囲を外れているため、比較例２３では
アンダーカットが発生し、比較例２４ではスラグ巻込み
が発生した。また、比較例２５、２６ではＭｇＯが適正
範囲を外れているため、比較例２５ではビードが蛇行
し、比較例２６では、ポックマークが発生した。比較例
２７、２８ではＣａＦ2が適正範囲を外れているため、
比較例２７ではビードが蛇行し、比較例２８では、ポッ
クマークが発生した。比較例２９、３０ではＭｎＯが適
正範囲を外れているため、比較例２９ではポックマーク
が発生し、比較例３０ではビードが蛇行した。更に、比
較例３１ではＣａＯが適正範囲を外れているため、アン
ダーカットが発生した。比較例３２、３３ではＮａ
2Ｏ、Ｋ2Ｏが適正範囲を外れているため、比較例３２で
はビードが蛇行し、比較例３３では、ポックマークが発
生した。比較例３４、３５ではＴｉＯ2／ＣａＯの比が
適正範囲を外れているため、比較例３４ではアンダーカ
ットが発生し、比較例３５ではスラグ剥離性が悪くなっ
た。
施例１〜１８は、いずれも良好な溶接結果が得られた。
一方、本発明の範囲を外れている比較例１９〜３５は溶
接作業性が劣る。即ち、比較例１９、２０では、ＳｉＯ
2が適正範囲を外れているため、比較例１９ではビード
が蛇行し、比較例２０ではスラグ剥離性が悪くなった。
比較例２ｌ、２２ではＴｉＯ2が適正範囲を外れている
ため、比較例２１ではビードが蛇行し、比較例２２で
は、スラグ剥離性が悪くなった。比較例２３、２４では
Ａｌ2Ｏ3が適正範囲を外れているため、比較例２３では
アンダーカットが発生し、比較例２４ではスラグ巻込み
が発生した。また、比較例２５、２６ではＭｇＯが適正
範囲を外れているため、比較例２５ではビードが蛇行
し、比較例２６では、ポックマークが発生した。比較例
２７、２８ではＣａＦ2が適正範囲を外れているため、
比較例２７ではビードが蛇行し、比較例２８では、ポッ
クマークが発生した。比較例２９、３０ではＭｎＯが適
正範囲を外れているため、比較例２９ではポックマーク
が発生し、比較例３０ではビードが蛇行した。更に、比
較例３１ではＣａＯが適正範囲を外れているため、アン
ダーカットが発生した。比較例３２、３３ではＮａ
2Ｏ、Ｋ2Ｏが適正範囲を外れているため、比較例３２で
はビードが蛇行し、比較例３３では、ポックマークが発
生した。比較例３４、３５ではＴｉＯ2／ＣａＯの比が
適正範囲を外れているため、比較例３４ではアンダーカ
ットが発生し、比較例３５ではスラグ剥離性が悪くなっ
た。
【図１】開先形状を示す図である。
【図２】電極角度を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 ＳｉＯ2；２０〜４０重量％、ＴｉＯ2；
１０〜３０重量％、Ａｌ2Ｏ3；１０〜２５重量％、Ｍｇ
Ｏ；５〜２０重量％、ＣａＦ2；５〜２０重量％、Ｍｎ
Ｏ；２〜１５重量％、ＣａＯ；４重量％以下、Ｎａ2Ｏ
及び／又はＫ2Ｏ；総量で０．０５〜５重量％、ＴｉＯ2
／ＣａＯ比；５〜３０、残部：微量元素及び不可避的不
純物からなることを特徴とするサブマージアーク溶接用
溶融型フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07072099A JP3027312B2 (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07072099A JP3027312B2 (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08267279A true JPH08267279A (ja) | 1996-10-15 |
| JP3027312B2 JP3027312B2 (ja) | 2000-04-04 |
Family
ID=13479631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07072099A Expired - Fee Related JP3027312B2 (ja) | 1995-03-29 | 1995-03-29 | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3027312B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101157572B1 (ko) * | 2010-10-26 | 2012-06-19 | 현대종합금속 주식회사 | 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
| CN102837137A (zh) * | 2011-06-21 | 2012-12-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | 埋弧焊剂脱渣性评价试验方法及装置 |
| JP2016140888A (ja) * | 2015-02-02 | 2016-08-08 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| CN106903401A (zh) * | 2017-04-28 | 2017-06-30 | 广船国际有限公司 | 倾斜位置埋弧焊焊接方法 |
| WO2019188628A1 (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
-
1995
- 1995-03-29 JP JP07072099A patent/JP3027312B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101157572B1 (ko) * | 2010-10-26 | 2012-06-19 | 현대종합금속 주식회사 | 티타니아계 플럭스 충전 와이어 |
| CN102837137A (zh) * | 2011-06-21 | 2012-12-26 | 宝山钢铁股份有限公司 | 埋弧焊剂脱渣性评价试验方法及装置 |
| JP2016140888A (ja) * | 2015-02-02 | 2016-08-08 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| WO2016125568A1 (ja) * | 2015-02-02 | 2016-08-11 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| CN106903401A (zh) * | 2017-04-28 | 2017-06-30 | 广船国际有限公司 | 倾斜位置埋弧焊焊接方法 |
| WO2019188628A1 (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-03 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
| JP2019171458A (ja) * | 2018-03-29 | 2019-10-10 | 株式会社神戸製鋼所 | サブマージアーク溶接用フラックス |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3027312B2 (ja) | 2000-04-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI306043B (en) | Welding flux | |
| JPH0130597B2 (ja) | ||
| JP3027312B2 (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JP4653619B2 (ja) | 低酸素系サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JPH0453638B2 (ja) | ||
| JP4581842B2 (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| KR101579927B1 (ko) | 다전극 고염기성계 서브머지드 아크 용접용 소결형 플럭스 | |
| JP2005329462A (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JPS6129834B2 (ja) | ||
| JP3759100B2 (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JP2667636B2 (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JPS5937719B2 (ja) | 潜弧溶接用焼結型フラツクス | |
| JPH0631481A (ja) | 溶接用フラックス | |
| JP3177638B2 (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JPH0513040B2 (ja) | ||
| JPH09262692A (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JPH03275294A (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JPH0630819B2 (ja) | スパイラル鋼管の高速サブマージアーク溶接方法 | |
| JP6997025B2 (ja) | サブマージアーク溶接用フラックス | |
| JPH09277089A (ja) | 大脚長水平すみ肉ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JPH0985488A (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JPH07100689A (ja) | 下向すみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフラックス | |
| JPH06285679A (ja) | 高塩基性溶融型フラックス | |
| JPH0131994B2 (ja) | ||
| JPS62270297A (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 8 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080128 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090128 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100128 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110128 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120128 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (prs date is renewal date of database) |
Year of fee payment: 13 Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130128 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |