JPS599275B2 - 潜弧溶接用フラツクス - Google Patents
潜弧溶接用フラツクスInfo
- Publication number
- JPS599275B2 JPS599275B2 JP4884177A JP4884177A JPS599275B2 JP S599275 B2 JPS599275 B2 JP S599275B2 JP 4884177 A JP4884177 A JP 4884177A JP 4884177 A JP4884177 A JP 4884177A JP S599275 B2 JPS599275 B2 JP S599275B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- slag
- welding
- pbo
- submerged arc
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、スラグ剥離性が極めてすぐれた潜弧溶接用フ
ラックスに関するものである。
ラックスに関するものである。
潜弧溶接は周知の如く、フラックスの覆いの下でアーク
を発生しながら溶接を行なう方法であるため、溶接終了
時には、一度溶融した後凝固したフラックス（スラグ）
小溶接ビード表面を覆つている。
を発生しながら溶接を行なう方法であるため、溶接終了
時には、一度溶融した後凝固したフラックス（スラグ）
小溶接ビード表面を覆つている。
従つて、このスラグがビード表面から除去しやすいかど
うか（スラグの剥離性）が潜弧溶接時の施エエ数に大き
く影響する。このスラグの剥離性は、通常、すみ肉溶接
や開先内の溶接において悪く問題となる。
うか（スラグの剥離性）が潜弧溶接時の施エエ数に大き
く影響する。このスラグの剥離性は、通常、すみ肉溶接
や開先内の溶接において悪く問題となる。
従つて、このすみ肉溶接および開先内の溶接においても
、スラグが自然に剥離したり、あるいはタガネなどでス
ラグを軽く打つことによつて容易に除去できるいわゆる
「スラグ剥離性の良好」なフラックスの開発が要望され
ている。
、スラグが自然に剥離したり、あるいはタガネなどでス
ラグを軽く打つことによつて容易に除去できるいわゆる
「スラグ剥離性の良好」なフラックスの開発が要望され
ている。
そこで、本発明者らは、一般によく使用されているとこ
ろのＳｉＯ２成分およびＭｎＯ成分を主体とした溶融型
フラックスにおいて、溶接ビード表面へのスラグの強固
な付着を防止することを目的として融点が低く、揮発性
が強く、かつ還元されやすいところの酸化鉛に着目し、
少量の酸化鉛を含む材料をフラックスに機械的に混゜合
した結果、そのスラグの剥離性が極めて改善され、かつ
、工業生埋上も極めてすぐれているという全く新しい知
見を得た。
ろのＳｉＯ２成分およびＭｎＯ成分を主体とした溶融型
フラックスにおいて、溶接ビード表面へのスラグの強固
な付着を防止することを目的として融点が低く、揮発性
が強く、かつ還元されやすいところの酸化鉛に着目し、
少量の酸化鉛を含む材料をフラックスに機械的に混゜合
した結果、そのスラグの剥離性が極めて改善され、かつ
、工業生埋上も極めてすぐれているという全く新しい知
見を得た。
す’Ｉわち、溶接において、フラックス中のＰｂＯは還
元されやすく、Ｐｂとして溶融金属中に入るが凝固の進
行と共に分離浮上し、スラグとの界面に濃縮する。
元されやすく、Ｐｂとして溶融金属中に入るが凝固の進
行と共に分離浮上し、スラグとの界面に濃縮する。
このＰｂはスラグが凝固してもなお溶融しており、かつ
揮発性があるため溶接金属とスラグとの界面に内圧を生
じ、溶接金属とスラグとを分離させる。また、フラック
スにＰｂＯ含有量８５％の高含鉛ガラスを機械的に混合
添力日した場合および、フラックスの原料中に同一の高
含鉛ガラスを添加配合した後溶解して製造した場合にお
いて、その鉛ガラス添加量とそのフラックス中のＰｂＯ
量との関係を調査した結果は第１図の通りで、原料中に
鉛ガラスを添加した後溶解製造したフラックスは、同図
の黒丸印（・印）で示すようにＰｂＯの歩留がかなり悪
く、かつそのバラノキが著しい。
揮発性があるため溶接金属とスラグとの界面に内圧を生
じ、溶接金属とスラグとを分離させる。また、フラック
スにＰｂＯ含有量８５％の高含鉛ガラスを機械的に混合
添力日した場合および、フラックスの原料中に同一の高
含鉛ガラスを添加配合した後溶解して製造した場合にお
いて、その鉛ガラス添加量とそのフラックス中のＰｂＯ
量との関係を調査した結果は第１図の通りで、原料中に
鉛ガラスを添加した後溶解製造したフラックスは、同図
の黒丸印（・印）で示すようにＰｂＯの歩留がかなり悪
く、かつそのバラノキが著しい。
一方、あらかじめ溶解製造したベースフラッグスに鉛ガ
ラスを機械的に混合添加したフラツクスは、同図の白丸
印（○印）で示すように、ＰｂＯの歩留が極めてよく、
かつ、そのバラツキもはとんどない。また、酸化鉛は前
述の如く、揮発性が著しいため、フラツクスの原料中に
配合し、従来のように溶解製造した場合、溶解炉上近傍
にはＰｂガスが揮散し、Ｐｂガス除去装置を新しく設置
しない限り、作業環境衛生上問題となる。
ラスを機械的に混合添加したフラツクスは、同図の白丸
印（○印）で示すように、ＰｂＯの歩留が極めてよく、
かつ、そのバラツキもはとんどない。また、酸化鉛は前
述の如く、揮発性が著しいため、フラツクスの原料中に
配合し、従来のように溶解製造した場合、溶解炉上近傍
にはＰｂガスが揮散し、Ｐｂガス除去装置を新しく設置
しない限り、作業環境衛生上問題となる。
すなわち、ＰｂＯ成分は、鉛ガラスなどの粒状のものを
所定量フラツクス中に機械的に混合添加する方式をとる
ことにより、フラツクスの溶解製造中に揮発することが
なく、かつ特別なＰｂガス除去装置も必要ないため、工
業生産上極めてすぐれている。
所定量フラツクス中に機械的に混合添加する方式をとる
ことにより、フラツクスの溶解製造中に揮発することが
なく、かつ特別なＰｂガス除去装置も必要ないため、工
業生産上極めてすぐれている。
本発明は、以上の知見に基いてなされたものであつて、
フラツクス成分としてＳｌＯ２＋ＭｎＯを４５％以上含
有し、かつ、ＭｎＯ／ＳｉＯ２の比が０．３〜１．２の
範囲にあるところの溶融型フラツクスにＰｂＯの形態に
換算して０．０２〜０．４０％になるよう酸化鉛を含む
材料を機械的に混合して成ることを特徴とする潜弧溶接
用フラツクスである。
フラツクス成分としてＳｌＯ２＋ＭｎＯを４５％以上含
有し、かつ、ＭｎＯ／ＳｉＯ２の比が０．３〜１．２の
範囲にあるところの溶融型フラツクスにＰｂＯの形態に
換算して０．０２〜０．４０％になるよう酸化鉛を含む
材料を機械的に混合して成ることを特徴とする潜弧溶接
用フラツクスである。
次に本発明フラツクスの成分を前記のように限定した理
由を述べる。ＳｉＯ２はスラグのガラス化にまた、Ｍｎ
Ｏはスラグの融点および流動性の調整に重要であつて、
これらの成分はいずれも主として溶接作業性を向上させ
るものである。
由を述べる。ＳｉＯ２はスラグのガラス化にまた、Ｍｎ
Ｏはスラグの融点および流動性の調整に重要であつて、
これらの成分はいずれも主として溶接作業性を向上させ
るものである。
ＳｉＯ２＋ＭｎＯが４５％未満の場合、スラグの融点が
高く、かつ流動性が悪く、高速溶接ではアンダーカツト
やホックマークが発生しやすく、いわゆる溶接作業性が
悪い。ＮｎＯ／ＳｉＯ２の比が０．３未満の場合、スラ
グの融点が高くなりすぎ、高速溶接ではビードが凹凸に
なり、アンダーカツトが発生しやすい。また、１．２を
こえた場合、スラグの粘性が低くなりすぎ、ビードの中
央が凸になり外観上問題になる。なお、ＳｉＯ２＋Ｍｎ
Ｏ量の上限は特に設けないが、鉱物原料の純度、溶融ス
ラグの粘度調整およびすみ肉爵接時の気孔防止などの見
地から、その量は９０％以下が実用的である。酸化鉛を
含む材料はＰｂＯの形態に換算し、０．４０％をこえる
と、スラグの融点が降下しすぎ、ビードの中央が凸形と
なり、外観上問題となる。
高く、かつ流動性が悪く、高速溶接ではアンダーカツト
やホックマークが発生しやすく、いわゆる溶接作業性が
悪い。ＮｎＯ／ＳｉＯ２の比が０．３未満の場合、スラ
グの融点が高くなりすぎ、高速溶接ではビードが凹凸に
なり、アンダーカツトが発生しやすい。また、１．２を
こえた場合、スラグの粘性が低くなりすぎ、ビードの中
央が凸になり外観上問題になる。なお、ＳｉＯ２＋Ｍｎ
Ｏ量の上限は特に設けないが、鉱物原料の純度、溶融ス
ラグの粘度調整およびすみ肉爵接時の気孔防止などの見
地から、その量は９０％以下が実用的である。酸化鉛を
含む材料はＰｂＯの形態に換算し、０．４０％をこえる
と、スラグの融点が降下しすぎ、ビードの中央が凸形と
なり、外観上問題となる。
また、０．０２％未満では、ＰｂＯ量が少なすぎスラグ
剥離性におよぼす効果は顕著でない。なお、酸化鉛を含
む材料としては、混合作業の環境上の観点から、ＰｂＯ
を２０〜５０％程度含有しているところの各種光学ガラ
ス、カツトクリスタルガラス、管球ガラスなどの鉛ガラ
スを小塊状にしたものや、特別に溶融製造し、ＰｂＯを
８０〜９０％＞程度含有するところの高含鉛ガラスの小
塊状のものなどが望ましい。また、本発明の成分範囲に
おいては、フラツクスの性状がガラス状あるいは軽石状
（かさ密度が１．４９／〜以下）のいずれの場合におい
てもＰｂＯのおよぼす効果はほとんど変らない。
剥離性におよぼす効果は顕著でない。なお、酸化鉛を含
む材料としては、混合作業の環境上の観点から、ＰｂＯ
を２０〜５０％程度含有しているところの各種光学ガラ
ス、カツトクリスタルガラス、管球ガラスなどの鉛ガラ
スを小塊状にしたものや、特別に溶融製造し、ＰｂＯを
８０〜９０％＞程度含有するところの高含鉛ガラスの小
塊状のものなどが望ましい。また、本発明の成分範囲に
おいては、フラツクスの性状がガラス状あるいは軽石状
（かさ密度が１．４９／〜以下）のいずれの場合におい
てもＰｂＯのおよぼす効果はほとんど変らない。
なお、本発明フラツクスの溶接使用に際しては、フラツ
タスの溶融蔽が極めて少ないこと、また、溶融浴上がフ
ラツクスで厚く覆われているため、発生したＰｂガスは
、逃散途中でフラツクス粉粒によつて冷却され、その表
面に吸着することなどの理由で、溶接作業環境を害する
ことは全く認められない。以下に実施例により本発明の
効果を述べる。
タスの溶融蔽が極めて少ないこと、また、溶融浴上がフ
ラツクスで厚く覆われているため、発生したＰｂガスは
、逃散途中でフラツクス粉粒によつて冷却され、その表
面に吸着することなどの理由で、溶接作業環境を害する
ことは全く認められない。以下に実施例により本発明の
効果を述べる。
実施例 １第１表に示すベースの溶融型フラツクスにＰ
ｂＯ含有量４５％φ鉛ガラスの量を種々変えて機械的に
混合したフラツクスを製造し、板厚１２ｍ！のＳＭ４ｌ
鋼板で組立てたＴ字型すみ肉継手を、第２表の条件で、
下向すみ肉溶接を行なつた。
ｂＯ含有量４５％φ鉛ガラスの量を種々変えて機械的に
混合したフラツクスを製造し、板厚１２ｍ！のＳＭ４ｌ
鋼板で組立てたＴ字型すみ肉継手を、第２表の条件で、
下向すみ肉溶接を行なつた。
なお、ワイヤは、第３表に示すものを用いた。この結果
は、第４表の通りで、比較フラツクスの場合、スラグ剥
離性が悪かつたり、ビードが凸状になつたりしたが、本
発明フラツクスにおいては、スラグ剥離性およびビード
外観とも良好であつた。実施例 ２ 第５表の右欄に示すベースフラツクスにＰｂＯ含有量８
２％の高鉛ガラスを機械的に混合したフラツクスを製造
し、第６表のワイヤと組合せ、板厚５０ｍ７７！のＳＭ
５８鋼のＸ型開先継手を両側各７パスで溶接した。
は、第４表の通りで、比較フラツクスの場合、スラグ剥
離性が悪かつたり、ビードが凸状になつたりしたが、本
発明フラツクスにおいては、スラグ剥離性およびビード
外観とも良好であつた。実施例 ２ 第５表の右欄に示すベースフラツクスにＰｂＯ含有量８
２％の高鉛ガラスを機械的に混合したフラツクスを製造
し、第６表のワイヤと組合せ、板厚５０ｍ７７！のＳＭ
５８鋼のＸ型開先継手を両側各７パスで溶接した。
なお、この場合の開先形状および溶接条件を第２図、第
８表にそれぞれ示す。
８表にそれぞれ示す。
この結果は、第７表の通りで、比較フラツクスの場合、
ビードが凸形になつたり、アンダーカツトが発生したり
、あるいはポツタマークが発生したりしたが、本発明フ
ラツクスにおいては、スラグ剥離性およびビード外覗と
も良好であつた。
ビードが凸形になつたり、アンダーカツトが発生したり
、あるいはポツタマークが発生したりしたが、本発明フ
ラツクスにおいては、スラグ剥離性およびビード外覗と
も良好であつた。
以上詳細に説明したように、本発明フラツクスは従来の
フラツクスに比べ、スラグ剥離性が飛躍的に向上するた
め、現場溶接作業の能率向上が計れるもので、かつ、工
業生産が容易であるので、工業的価値は極めて大きい。
フラツクスに比べ、スラグ剥離性が飛躍的に向上するた
め、現場溶接作業の能率向上が計れるもので、かつ、工
業生産が容易であるので、工業的価値は極めて大きい。
第」図は、．フラツクスあるいはフラツクス原料中への
鉛ガラス添加量と、フラツクス中のＰｂＯ量（分析値）
との関係を示す図、第２図は実施例２における鋼板の開
先寸法形状を示す図である。
鉛ガラス添加量と、フラツクス中のＰｂＯ量（分析値）
との関係を示す図、第２図は実施例２における鋼板の開
先寸法形状を示す図である。
Claims (1)
- １ フラックスの成分としてＳｉＯ＿２＋ＭｎＯを４５
％以上含有し、かつＭｎＯ／ＳｉＯ＿２の比が０．３〜
１．２の範囲にあるところの溶融型フラックスにＰｂＯ
の形態に換算して０．０２〜０．４％になるよう酸化鉛
を含む材料を機械的に混合して成ることを特徴とする潜
弧溶接用フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4884177A JPS599275B2 (ja) | 1977-04-27 | 1977-04-27 | 潜弧溶接用フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4884177A JPS599275B2 (ja) | 1977-04-27 | 1977-04-27 | 潜弧溶接用フラツクス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS53133543A JPS53133543A (en) | 1978-11-21 |
| JPS599275B2 true JPS599275B2 (ja) | 1984-03-01 |
Family
ID=12814464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4884177A Expired JPS599275B2 (ja) | 1977-04-27 | 1977-04-27 | 潜弧溶接用フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS599275B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04107200A (ja) * | 1990-08-28 | 1992-04-08 | Ryo Yamakage | 装飾模様を内蔵する氷の製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5812510B2 (ja) * | 1976-10-04 | 1983-03-08 | 電洋工事株式会社 | 着霜検知方法 |
-
1977
- 1977-04-27 JP JP4884177A patent/JPS599275B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04107200A (ja) * | 1990-08-28 | 1992-04-08 | Ryo Yamakage | 装飾模様を内蔵する氷の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS53133543A (en) | 1978-11-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US2282175A (en) | Welding flux | |
| JPS5915756B2 (ja) | ガスシ−ルドア−ク溶接用フラツクス入りワイヤ | |
| JPS6313694A (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス | |
| US4021637A (en) | Flux-cored wires for electrogas welding | |
| US3580748A (en) | Welding flux component | |
| KR900009218B1 (ko) | 서브머어지드 아아크 용접 플럭스 | |
| JPS599275B2 (ja) | 潜弧溶接用フラツクス | |
| US2360716A (en) | Arc welding material | |
| US2435852A (en) | Flux for use in arc welding | |
| JP3433681B2 (ja) | サブマージアーク溶接用焼成型フラックスおよびその製造方法 | |
| US2164775A (en) | Welding flux | |
| US2191473A (en) | Welding composition | |
| EP0051424A1 (en) | Granular flux for pipe welding | |
| KR100466205B1 (ko) | 서브머지드 아크 용접용 플럭스 조성물 | |
| JPS61165294A (ja) | 高速ガスシ−ルドア−ク溶接用ワイヤ | |
| JPS56141992A (en) | Fused flux for submerged arc welding | |
| US4363676A (en) | Granular flux for pipe welding | |
| JP2006326642A (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JPS63207494A (ja) | Ｚｎ系ろう材用フラツクス | |
| JPS5937719B2 (ja) | 潜弧溶接用焼結型フラツクス | |
| JPS6250235B2 (ja) | ||
| JPS6250236B2 (ja) | ||
| JPS605396B2 (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス | |
| JPS63207493A (ja) | Ａ１系ろう材用フラツクス | |
| JPS6352794A (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス |