JPH01301531A - 大きな引張り力で延伸することによって機械抵抗の大きい光ファイバを製造する方法 - Google Patents
大きな引張り力で延伸することによって機械抵抗の大きい光ファイバを製造する方法Info
- Publication number
- JPH01301531A JPH01301531A JP63312768A JP31276888A JPH01301531A JP H01301531 A JPH01301531 A JP H01301531A JP 63312768 A JP63312768 A JP 63312768A JP 31276888 A JP31276888 A JP 31276888A JP H01301531 A JPH01301531 A JP H01301531A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- zone
- coating
- tensile force
- reheating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 title claims description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 11
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims abstract description 87
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 19
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 17
- 238000003303 reheating Methods 0.000 claims abstract description 17
- 239000011521 glass Substances 0.000 claims abstract description 13
- 239000011253 protective coating Substances 0.000 claims abstract description 13
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 15
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 6
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 3
- 239000003190 viscoelastic substance Substances 0.000 claims description 3
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 claims description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims description 2
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 44
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 abstract description 21
- 238000005452 bending Methods 0.000 abstract description 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 9
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 8
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 3
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 238000005253 cladding Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 2
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 2
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000015271 coagulation Effects 0.000 description 1
- 238000005345 coagulation Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 229920006240 drawn fiber Polymers 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 239000012634 fragment Substances 0.000 description 1
- 229910052732 germanium Inorganic materials 0.000 description 1
- GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N germanium atom Chemical compound [Ge] GNPVGFCGXDBREM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003365 glass fiber Substances 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 238000009751 slip forming Methods 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/0253—Controlling or regulating
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/025—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor from reheated softened tubes, rods, fibres or filaments, e.g. drawing fibres from preforms
- C03B37/027—Fibres composed of different sorts of glass, e.g. glass optical fibres
- C03B37/02718—Thermal treatment of the fibre during the drawing process, e.g. cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/10—Non-chemical treatment
- C03B37/14—Re-forming fibres or filaments, i.e. changing their shape
- C03B37/15—Re-forming fibres or filaments, i.e. changing their shape with heat application, e.g. for making optical fibres
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B2205/00—Fibre drawing or extruding details
- C03B2205/40—Monitoring or regulating the draw tension or draw rate
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、機械抵抗の大きい光ファイバの製造に係わる
。
。
周知のように、通信用海底ケーブルで使用するための光
ファイバは、例えば光を余り減衰させずに伝送する（ケ
ーブルの長さに沿って分配される中継器の数を少なくす
るため）と共に、大きな機械抵抗を有する（ケーブル敷
設船からの敷設作業を比較的容易にするため）ことが必
要である。
ファイバは、例えば光を余り減衰させずに伝送する（ケ
ーブルの長さに沿って分配される中継器の数を少なくす
るため）と共に、大きな機械抵抗を有する（ケーブル敷
設船からの敷設作業を比較的容易にするため）ことが必
要である。
このような用途で使用するために現在製造されている光
ファイバは、赤外光を伝送すべくコア及びクラッドのガ
ラスがほぼ純粋な石英（シリカ）からなるモノモードフ
ァイバである。この種の光ファイバはコアの直径が約１
０１１１１、シリカの合計直径が１２５ｐｍである。
ファイバは、赤外光を伝送すべくコア及びクラッドのガ
ラスがほぼ純粋な石英（シリカ）からなるモノモードフ
ァイバである。この種の光ファイバはコアの直径が約１
０１１１１、シリカの合計直径が１２５ｐｍである。
この種のファイバは通常、連続的線引き操作、即ちプレ
フォームを軟化点Ｔｇより高い温度に加熱し、線引き引
張り力と称する適当な引張り力の作用下で粘弾性変形を
伴いながら延伸する連続的操作によって製造される。前
記プレフォームは、半径に応じた適当な内部組成の法則
をもつシリカの円筒体からなる。線引き操作の速度は所
望の最終直径が得られるように制御される。
フォームを軟化点Ｔｇより高い温度に加熱し、線引き引
張り力と称する適当な引張り力の作用下で粘弾性変形を
伴いながら延伸する連続的操作によって製造される。前
記プレフォームは、半径に応じた適当な内部組成の法則
をもつシリカの円筒体からなる。線引き操作の速度は所
望の最終直径が得られるように制御される。
この線引き操作の後には、ファイバを有機保護被覆で覆
うための連続的被覆操作が実施される。
うための連続的被覆操作が実施される。
この被覆にはシリカの軟化点のような高温に対する耐性
はない。この被覆は長手方向引張り応力に対するファイ
バの耐性には少ししか寄与せず、ファイバが伸長し且つ
前記引張り応力の存在下で強く引張られるのを回避させ
ることはできない。但し、この被覆は危険な屈曲を防止
し、且つ機械的及び化学的攻撃作用からファイバを効果
的に保護することはできる。前記線引き引張り力はこの
被覆を介してファイバに作用する。より正確には、前記
引張り力は被覆ファイバ即ち前記保護被覆を備えたファ
イバを巻取るべく軸を中心に回転するキャプスタンによ
って加えられる。
はない。この被覆は長手方向引張り応力に対するファイ
バの耐性には少ししか寄与せず、ファイバが伸長し且つ
前記引張り応力の存在下で強く引張られるのを回避させ
ることはできない。但し、この被覆は危険な屈曲を防止
し、且つ機械的及び化学的攻撃作用からファイバを効果
的に保護することはできる。前記線引き引張り力はこの
被覆を介してファイバに作用する。より正確には、前記
引張り力は被覆ファイバ即ち前記保護被覆を備えたファ
イバを巻取るべく軸を中心に回転するキャプスタンによ
って加えられる。
単一モードシリカファイバの製造に使用される線引き引
張り力は一般に小さく、例えば約０．ＩＮである。周知
のように、成る種のファイバの光学的品質（即ち損失を
余り伴わずに光を伝搬する特性）は線引き引張り力を例
えば約１．０４Ｎに上げることによって改善できる。こ
の効果は特に、コアに大量のゲルマニウムをドープした
ファイバで原著に見られる。但し残念なことに、線引き
引張り力を上げるとファイバの機械抵抗は明らかに低下
する。
張り力は一般に小さく、例えば約０．ＩＮである。周知
のように、成る種のファイバの光学的品質（即ち損失を
余り伴わずに光を伝搬する特性）は線引き引張り力を例
えば約１．０４Ｎに上げることによって改善できる。こ
の効果は特に、コアに大量のゲルマニウムをドープした
ファイバで原著に見られる。但し残念なことに、線引き
引張り力を上げるとファイバの機械抵抗は明らかに低下
する。
より正確には、試験片を１．５％の延び率でテストする
と、表面の微小亀裂に起因する破損の発生頻度が１０ｋ
ｍ当たり０．３個の破損箇所から１０ｋｍ当たり１個の
破損箇所に増加する。
と、表面の微小亀裂に起因する破損の発生頻度が１０ｋ
ｍ当たり０．３個の破損箇所から１０ｋｍ当たり１個の
破損箇所に増加する。
改良された公知の方法の１つでは、表面の微小亀裂に起
因する破損の発生率を低下させるために、線引き操作に
かけるべきプレフォームの側面を加熱研磨と称する処理
にかける。周知のように、ファイバの側面はこのプレフ
ォームの初期側面から形成される。従って、最終表面の
欠陥はこの初期表面の欠陥に起因すると考えられる。し
かるに、これも周知のことながら、ファイバの破断につ
ながる亀裂はこれらの最終表面欠陥を介して伝搬するこ
とが最も多い。
因する破損の発生率を低下させるために、線引き操作に
かけるべきプレフォームの側面を加熱研磨と称する処理
にかける。周知のように、ファイバの側面はこのプレフ
ォームの初期側面から形成される。従って、最終表面の
欠陥はこの初期表面の欠陥に起因すると考えられる。し
かるに、これも周知のことながら、ファイバの破断につ
ながる亀裂はこれらの最終表面欠陥を介して伝搬するこ
とが最も多い。
前記加熱研磨は、線引き操作の前にプレフォームの表面
を軟化点より高い温度に短時間加熱して薄い表面層を実
質的に融解し、且つその一部分を蒸発させることからな
る。この処理の前に観察できた表面の微小亀裂は、この
処理の後では観察されなくなる。
を軟化点より高い温度に短時間加熱して薄い表面層を実
質的に融解し、且つその一部分を蒸発させることからな
る。この処理の前に観察できた表面の微小亀裂は、この
処理の後では観察されなくなる。
このような表面処理は、例えばＪ、Ｙ、ＢＯＮＩＯＲＴ
、 Ｊ。
、 Ｊ。
ＬＥＢＯυＣＱ、 Ｐ、ＢＡＣＬＥ、 Ｅ、ＲＥＩＮＡ
ＵＤＯ著”Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｆ ｏｐｔｉｃａ
ｌ ｆｉｂｅｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｆｏｒ ｓｕｂｍ
ａｒｉｎｅｃａｂｌｅｓ”、５ＰｒＥ Ｖｏｌ、５８４
０ＰＴＩＣＡＬ ＦＩＢＥＲＣ１ｌ＾ＲＡＣＴＥ−ＲＪ
ＳＴＩＣＳ ＡＮＤ ５ＴＡＮＤＡＲＤ（１９８５）に
記述されている。
ＵＤＯ著”Ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔｏｆ ｏｐｔｉｃａ
ｌ ｆｉｂｅｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｆｏｒ ｓｕｂｍ
ａｒｉｎｅｃａｂｌｅｓ”、５ＰｒＥ Ｖｏｌ、５８４
０ＰＴＩＣＡＬ ＦＩＢＥＲＣ１ｌ＾ＲＡＣＴＥ−ＲＪ
ＳＴＩＣＳ ＡＮＤ ５ＴＡＮＤＡＲＤ（１９８５）に
記述されている。
この表面処理は多くの場合、使用中のファイバの破損発
生率を大幅に低下させる。しかしながら残念なことに、
線引き引張り力を前述のごとく増大させると、前記表面
処理を行ってもファイバ破損率は低下しない。
生率を大幅に低下させる。しかしながら残念なことに、
線引き引張り力を前述のごとく増大させると、前記表面
処理を行ってもファイバ破損率は低下しない。
改良された別の公知の方法では、前記破損率を低下させ
るために、プレフォームの表面層に酸化チタンをドープ
する。このようなドーピング処理を行うとシリカの熱膨
張率が低下する。この熱膨張率は酸化チタンの含量を５
モル％にするとゼロになり、それより多い含量では負に
なる。ファイバを冷却すると、ドーピング処理した前記
表面層よりその下のシリカの方が大きく収縮する。従っ
て前記表面層にはファイバの断面の残りの部分によって
常に圧縮応力が加えられることになり、ファイバは恒常
的残留引張り応力に耐えることになる。
るために、プレフォームの表面層に酸化チタンをドープ
する。このようなドーピング処理を行うとシリカの熱膨
張率が低下する。この熱膨張率は酸化チタンの含量を５
モル％にするとゼロになり、それより多い含量では負に
なる。ファイバを冷却すると、ドーピング処理した前記
表面層よりその下のシリカの方が大きく収縮する。従っ
て前記表面層にはファイバの断面の残りの部分によって
常に圧縮応力が加えられることになり、ファイバは恒常
的残留引張り応力に耐えることになる。
表面層の前記恒常的圧縮応力は、酸化チタン含量が５％
の場合て約３５ＭＰａに達し得る。この応力は前記表面
層で亀裂が伝搬する危険を低減せしめ、従って表面亀裂
に起因するファイバ破断の危険性も減少させる。前記圧
縮応力はより特定的には、ファイバの耐疲労性を向上さ
せる。即ち、恒常的に引張られるファイバの機械抵抗の
経時的低下を減少させる。しかしながら、ファイバを約
０．１％／分を超える速度で延伸した場合には、前述の
ような改善と引き換えに初期の機械抵抗が低下する。ま
た、このような表面層のドーピングは余計な製造操作を
必要とするため最終製品のコストが高くなる。
の場合て約３５ＭＰａに達し得る。この応力は前記表面
層で亀裂が伝搬する危険を低減せしめ、従って表面亀裂
に起因するファイバ破断の危険性も減少させる。前記圧
縮応力はより特定的には、ファイバの耐疲労性を向上さ
せる。即ち、恒常的に引張られるファイバの機械抵抗の
経時的低下を減少させる。しかしながら、ファイバを約
０．１％／分を超える速度で延伸した場合には、前述の
ような改善と引き換えに初期の機械抵抗が低下する。ま
た、このような表面層のドーピングは余計な製造操作を
必要とするため最終製品のコストが高くなる。
プレフォームの表面の前記ドーピング処理の利点は、１
９８７年３月１６日〜１９日に開催されたＭＦＯＣＷＡ
ＳＩＩＩＮＧＴＯＮ会議でＪ、Ｅ、Ｒｉｔｔｅｒ、 Ｊ
、Ｄ、ＨＥＬＰＩＮＳＴＩＭＥが発表した“Ｏ，Ｖ、Ｄ
、 Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｆｏ
ｒＩｍｐｒｏｖｅｄ ０ｐｔｉｃａｌ Ｆｉｂｅｒ
ＳＬｒｅｎｇＬｈ Ｒｅ１ｉａｂｉｌｉｔｙ”に
記述されている。
９８７年３月１６日〜１９日に開催されたＭＦＯＣＷＡ
ＳＩＩＩＮＧＴＯＮ会議でＪ、Ｅ、Ｒｉｔｔｅｒ、 Ｊ
、Ｄ、ＨＥＬＰＩＮＳＴＩＭＥが発表した“Ｏ，Ｖ、Ｄ
、 Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｍｏｄｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｆｏ
ｒＩｍｐｒｏｖｅｄ ０ｐｔｉｃａｌ Ｆｉｂｅｒ
ＳＬｒｅｎｇＬｈ Ｒｅ１ｉａｂｉｌｉｔｙ”に
記述されている。
本発明の主な目的は、引張り応力及び／又は屈曲応力の
存在下でガラスファイバが破断する危険を減少させるこ
とにある。
存在下でガラスファイバが破断する危険を減少させるこ
とにある。
本発明はより特定的には、シリカガラス光ファイバを大
きな線引き引張り力を用いて製造した場合の前記危険性
を低下させることを目的とする。
きな線引き引張り力を用いて製造した場合の前記危険性
を低下させることを目的とする。
本発明はまた、前述のごとく製造される特に単一モード
の光ファイバの光伝送特性を改善し且つ使用時の破断の
危険性を低下させることも目的とする。
の光ファイバの光伝送特性を改善し且つ使用時の破断の
危険性を低下させることも目的とする。
本発明では前記目的を簡単、確実且つ低コストの方法で
達成する。
達成する。
本発明は特定的には、延伸によって光ファイバを製造す
る方法に係わる。この方法は、ガラスからなり且つ有機
保護被覆で包囲されたファイバを製造するためのもので
ある。前記ファイバは軸と外側半径とファイバの長さに
沿って均一な組成とを有し、前記組成はファイバ内部で
は各点の組成とこの点の相対的半径とを関係付ける内部
組成の法則に従う。各点の相対的半径は当該点からファ
イバの軸までの間の測定距離を前記外側半径に対比させ
て示したものである。本発明の製造方法は下記の操作ス
テップを含むニ ー 製造すべきファイバと同じ内部組成の法則を有する
と共にファイバの外側半径より大きい初期外側半径を有
するプレフォームを形成し、一連続的線引き操作、即ち 前記プレフォームの長さの先端の一部分を加熱し、芯ま
で軟化させて粘弾性体にし、前記粘弾性体のガラスが前
記内部組成の法則を維持しながら延伸ゾーンで延伸され
、その結果当該ガラス体の外側半径がファイバの前記外
側半径と同じになるまで漸減するように、十分大きな長
手方向線引き引張り力を前記粘弾性体に加えて前記ファ
イバを形成せしめ、 前記延伸ゾーンに続く表面凝固ゾーンで前記ガラスがそ
の断面の十分に大きい部分にわたって凝固し、その結果
、外側半径がファイバの前記外側半径と同じになった時
点で、前記凝固部分が前記線引き引張り力に対して弾性
的耐性を示すことになるように、前記延伸ゾーンで前記
ガラスを表面から徐冷し、 このようにして形成したファイバを補足的冷却ゾーンで
更に冷却して該ファイバのガラスを完全に凝固させる ことからなる操作を実施し、 −この線引き操作に次いで、前記補足的冷却ゾーンの下
流にある被覆ゾーンで被覆操作、即ち前記線引き操作の
結果得られたファイバの表面を保護すべくファイバの周
囲に前記保護被覆を具備する操作を行う。
る方法に係わる。この方法は、ガラスからなり且つ有機
保護被覆で包囲されたファイバを製造するためのもので
ある。前記ファイバは軸と外側半径とファイバの長さに
沿って均一な組成とを有し、前記組成はファイバ内部で
は各点の組成とこの点の相対的半径とを関係付ける内部
組成の法則に従う。各点の相対的半径は当該点からファ
イバの軸までの間の測定距離を前記外側半径に対比させ
て示したものである。本発明の製造方法は下記の操作ス
テップを含むニ ー 製造すべきファイバと同じ内部組成の法則を有する
と共にファイバの外側半径より大きい初期外側半径を有
するプレフォームを形成し、一連続的線引き操作、即ち 前記プレフォームの長さの先端の一部分を加熱し、芯ま
で軟化させて粘弾性体にし、前記粘弾性体のガラスが前
記内部組成の法則を維持しながら延伸ゾーンで延伸され
、その結果当該ガラス体の外側半径がファイバの前記外
側半径と同じになるまで漸減するように、十分大きな長
手方向線引き引張り力を前記粘弾性体に加えて前記ファ
イバを形成せしめ、 前記延伸ゾーンに続く表面凝固ゾーンで前記ガラスがそ
の断面の十分に大きい部分にわたって凝固し、その結果
、外側半径がファイバの前記外側半径と同じになった時
点で、前記凝固部分が前記線引き引張り力に対して弾性
的耐性を示すことになるように、前記延伸ゾーンで前記
ガラスを表面から徐冷し、 このようにして形成したファイバを補足的冷却ゾーンで
更に冷却して該ファイバのガラスを完全に凝固させる ことからなる操作を実施し、 −この線引き操作に次いで、前記補足的冷却ゾーンの下
流にある被覆ゾーンで被覆操作、即ち前記線引き操作の
結果得られたファイバの表面を保護すべくファイバの周
囲に前記保護被覆を具備する操作を行う。
前記線引き引張り力は、前記被覆ゾーンの下流にある引
張りゾーンで前記保護被覆を介して前記粘弾性体及び前
記ファイバに作用する。
張りゾーンで前記保護被覆を介して前記粘弾性体及び前
記ファイバに作用する。
この製造方法は更に、
−前記線引き操作の間に前記補足的冷却ゾーンと被覆ゾ
ーンとの間の再加熱ゾーンで引張り力を作用させながら
平均５〜１０ミクロンの厚みにわたって表面を再加熱す
る操作からなる処理と、−前記再加熱ゾーンと前記被覆
ゾーンとの間の第２冷却ゾーンで第２冷却を行う操作と
をも含み、前記再加熱操作では０．４Ｎ〜１．４Ｎの引
張り力で引張ったファイバの外面を、このファイバの表
面層が軟化しその結果前記線引き操作によって発生し得
る表面の微小亀裂が消滅するように十分に加熱し、再加
熱処理時間はファイバの断面の軸方向部分の大半が固体
状態を維持し且つ前記線引き引張り力に対して弾性的耐
性を示すように十分に短くし、前記第２冷却操作では、
前記引張りゾーンの下流で前記大半の軸方向部分が恒常
的残留引張り力を保持し、その結果凝固した前記表面層
に恒常的長手方向圧縮力が加えられることになるように
、前記大半の軸線方向部分を線引き引張り力によって引
張り続ける一方で前記表面層を凝固させることを特徴と
する。
ーンとの間の再加熱ゾーンで引張り力を作用させながら
平均５〜１０ミクロンの厚みにわたって表面を再加熱す
る操作からなる処理と、−前記再加熱ゾーンと前記被覆
ゾーンとの間の第２冷却ゾーンで第２冷却を行う操作と
をも含み、前記再加熱操作では０．４Ｎ〜１．４Ｎの引
張り力で引張ったファイバの外面を、このファイバの表
面層が軟化しその結果前記線引き操作によって発生し得
る表面の微小亀裂が消滅するように十分に加熱し、再加
熱処理時間はファイバの断面の軸方向部分の大半が固体
状態を維持し且つ前記線引き引張り力に対して弾性的耐
性を示すように十分に短くし、前記第２冷却操作では、
前記引張りゾーンの下流で前記大半の軸方向部分が恒常
的残留引張り力を保持し、その結果凝固した前記表面層
に恒常的長手方向圧縮力が加えられることになるように
、前記大半の軸線方向部分を線引き引張り力によって引
張り続ける一方で前記表面層を凝固させることを特徴と
する。
本発明は特に、外径１２５Ｈのシリカガラス光ファイバ
を、裸ファイバに関する測定値で約６０〜１４０ｇの線
引き引張り力を用いて製造する場合に適用される。
を、裸ファイバに関する測定値で約６０〜１４０ｇの線
引き引張り力を用いて製造する場合に適用される。
その場合、引張り力を作用させながら行う前記再加熱処
理では、夫々５ｔ’／分及び１０１７分の酸素及び水素
流量で機能する再加熱トーチを用いて必要な加熱エネル
ギをファイバに作用させることができる。このエネルギ
は、別の任意の加熱手段、例えば電気アーク、Ｃ０２レ
ーザ等によって得るようにしてもよい。
理では、夫々５ｔ’／分及び１０１７分の酸素及び水素
流量で機能する再加熱トーチを用いて必要な加熱エネル
ギをファイバに作用させることができる。このエネルギ
は、別の任意の加熱手段、例えば電気アーク、Ｃ０２レ
ーザ等によって得るようにしてもよい。
作用させるエネルギの量は加熱ゾーンの高さ及び線引き
速度に応じて異なる。
速度に応じて異なる。
以下、添付図面に基づき非限定的具体例を挙げて本発明
をより詳細に説明する。尚、該具体例で使用する部材は
本発明の範囲内で同じＲ能を果たす別の部材に代えるこ
とができると理解されたい。
をより詳細に説明する。尚、該具体例で使用する部材は
本発明の範囲内で同じＲ能を果たす別の部材に代えるこ
とができると理解されたい。
また、図面を通して同一部材には同一符号を付した。
第１図ではプレフォーム１が線引き塔１２の上方部分に
縦に配置されている。このプレフォームの下端は線引き
炉２の中にある。このプレフォームの上端は保持部材１
０で保持されている。前記保持部材は線引き操作の間に
プレフォームの長さが短くなるにつれて下降する。これ
は、プレフォームの下端を炉２内の一定の高さに維持し
ておくためである。
縦に配置されている。このプレフォームの下端は線引き
炉２の中にある。このプレフォームの上端は保持部材１
０で保持されている。前記保持部材は線引き操作の間に
プレフォームの長さが短くなるにつれて下降する。これ
は、プレフォームの下端を炉２内の一定の高さに維持し
ておくためである。
炉２は前記下端を加熱して前記粘弾性体２０を形成せし
める。光ファイバＦはこの粘弾性体から形成される。塔
１２の底部ではキャプスタン６によって既に形成された
断片に引張り力が加えられるため、前記粘弾性体からフ
ァイバの新たな断片が連続的に形成される。前記キャプ
スタンは、前記線引き引張り力を決定し且つ所望のファ
イバ直径が得られるように制御される速度でファイバを
引張る。尚、前記直径はファイバの前記外側半径の２倍
に等しい。
める。光ファイバＦはこの粘弾性体から形成される。塔
１２の底部ではキャプスタン６によって既に形成された
断片に引張り力が加えられるため、前記粘弾性体からフ
ァイバの新たな断片が連続的に形成される。前記キャプ
スタンは、前記線引き引張り力を決定し且つ所望のファ
イバ直径が得られるように制御される速度でファイバを
引張る。尚、前記直径はファイバの前記外側半径の２倍
に等しい。
前記速度の制御は特に、炉２の出口側でファイバがコア
まで凝固するゾーンの中に配置された直径測定センサ３
を介して実施される。前記基は、ここには図示しないが
他にも様々な制御システムを含む。
まで凝固するゾーンの中に配置された直径測定センサ３
を介して実施される。前記基は、ここには図示しないが
他にも様々な制御システムを含む。
ファイバはセンサ３を通過すると更に冷却され（例えば
約２００℃に）、その後再加熱トーチ１４に到達する。
約２００℃に）、その後再加熱トーチ１４に到達する。
このトーチは前述のごとく引張り力の存在下でファイバ
の表面を加熱し、局部的に軟化表面層を形成せしめる（
第２図参照）。
の表面を加熱し、局部的に軟化表面層を形成せしめる（
第２図参照）。
ファイバは次いで被覆装置４に到達する。この装置では
、ファイバの周りにプラスチック材料がコーティングさ
れ、このようにしてファイバの表面にデボジッ？−した
プラスチック材料を架橋すべく紫外線照射が行われ、そ
の結果有機保護被覆１６（第２図参照）が形成される。
、ファイバの周りにプラスチック材料がコーティングさ
れ、このようにしてファイバの表面にデボジッ？−した
プラスチック材料を架橋すべく紫外線照射が行われ、そ
の結果有機保護被覆１６（第２図参照）が形成される。
被覆で覆われたファイバＦＣは引張り力測定装置５を通
ってキャプスタン６に到達する。このキャプスタンは、
前記線引き引張り力が保持装置１０と該キャプスタンと
の間に混るように、前記引張り力をファイバに加える。
ってキャプスタン６に到達する。このキャプスタンは、
前記線引き引張り力が保持装置１０と該キャプスタンと
の間に混るように、前記引張り力をファイバに加える。
キャプスタン６は被覆ファイバを巻取り及び貯蔵ドラム
１８方向に送る。このドラムはファイバに巻取り引張り
力を加えるが、この引張り力は僅かなものであり、後述
のように無視できるとみなされる。
１８方向に送る。このドラムはファイバに巻取り引張り
力を加えるが、この引張り力は僅かなものであり、後述
のように無視できるとみなされる。
第２図に示すように粘弾性体２０は軸線＾を有する。
この粘弾性体は［ｉｌ引き円錐体（ｅ６ｎｅ ｄｅ ｆ
ｉｂｒａｇｅ）、１と称されることもある。この粘弾性
体は周縁にドーピングされていない外側シリカ層２２を
含む、この層は、複数の連続的内部層をデボジッｔ−Ｌ
且つ軸線方向の残留空間を無くすために直径収縮処理に
かけることによってプレフォーム１状に形成された支持
管の変形の結果生じたものである。粘弾性体２０は、後
で製造すべきファイバのクラッドとコアが形成されるよ
うに、前記内部組成の法則に従って種々の方法でドーピ
ングされたシリカ構成の軸線方向部分２４を層２２の内
側で軸線＾の周りに含む、この軸線方向部分は、前記支
持管の内面に先にデボジットシた内部層の変形の結果生
じたものである。この部分２４のシリカはドーピングさ
れているため、軟化温度Ｔｇが外側層２２の軟化点より
約１００℃〜２００°Ｃ低い。粘弾性体２０の温度はこ
れら２つの温度より高いため材料が軟化して粘弾性性状
を示すようになる。
ｉｂｒａｇｅ）、１と称されることもある。この粘弾性
体は周縁にドーピングされていない外側シリカ層２２を
含む、この層は、複数の連続的内部層をデボジッｔ−Ｌ
且つ軸線方向の残留空間を無くすために直径収縮処理に
かけることによってプレフォーム１状に形成された支持
管の変形の結果生じたものである。粘弾性体２０は、後
で製造すべきファイバのクラッドとコアが形成されるよ
うに、前記内部組成の法則に従って種々の方法でドーピ
ングされたシリカ構成の軸線方向部分２４を層２２の内
側で軸線＾の周りに含む、この軸線方向部分は、前記支
持管の内面に先にデボジットシた内部層の変形の結果生
じたものである。この部分２４のシリカはドーピングさ
れているため、軟化温度Ｔｇが外側層２２の軟化点より
約１００℃〜２００°Ｃ低い。粘弾性体２０の温度はこ
れら２つの温度より高いため材料が軟化して粘弾性性状
を示すようになる。
この性状を示す材料部分を小さな点々を付けて示した。
線２６は粘弾性体２０の下方部に位置する転移面を表し
ている。この転移面は、材料が表面から冷却されたため
に有効温度が軟化点より下がったという理由で、この転
移面の片側では材料が軟化して前記粘弾性性状を示し、
反対側（下側又は軸線へに対してより遠い方）では材料
が凝固して弾性性状を示すような面である。断面Ｓ１で
は有効温度がドーピングされていないシリカの軟化点と
ドーピングされたシリカの軟化点との間の値を有するた
め、外側層が弾性性状を示し軸線方向部分が粘弾性性状
を示す。これに対し、それより下の断面Ｓ１°では材料
が完全に凝固している。それより下の断面、即ち第１図
の再加熱トーチ１４のすぐ下のレベルの断面Ｓ２では表
面層２８が軟化している。
ている。この転移面は、材料が表面から冷却されたため
に有効温度が軟化点より下がったという理由で、この転
移面の片側では材料が軟化して前記粘弾性性状を示し、
反対側（下側又は軸線へに対してより遠い方）では材料
が凝固して弾性性状を示すような面である。断面Ｓ１で
は有効温度がドーピングされていないシリカの軟化点と
ドーピングされたシリカの軟化点との間の値を有するた
め、外側層が弾性性状を示し軸線方向部分が粘弾性性状
を示す。これに対し、それより下の断面Ｓ１°では材料
が完全に凝固している。それより下の断面、即ち第１図
の再加熱トーチ１４のすぐ下のレベルの断面Ｓ２では表
面層２８が軟化している。
即ち、引張り力の存在下で行われた前記再加熱処理に起
因して粘弾性性状を示すようになっている。
因して粘弾性性状を示すようになっている。
第２図にはキャプスタン６のすぐ前及び後の断面Ｓ２°
及びＳ３、延伸ゾーンＺ１、表面凝固ゾーンＺ２、補足
的冷却ゾーンＺ３、トーチ１４レベルの再加熱ゾーン２
４及び被覆装置５レベルの被覆ゾーンＺ５も示されてい
る。
及びＳ３、延伸ゾーンＺ１、表面凝固ゾーンＺ２、補足
的冷却ゾーンＺ３、トーチ１４レベルの再加熱ゾーン２
４及び被覆装置５レベルの被覆ゾーンＺ５も示されてい
る。
第３図は層２２の非ドーピングシリカの長手方向圧縮応
力及び伸長応力を夫々座標軸ＯＣ及びＯＥで示し、ファ
イバの軸線へからの半径を座標軸ＯＲで示している。実
線のグラフＣ１、点線のグラフＣ２及び鎖線のグラフＣ
３は夫々、断面Ｓ１及びＳ１°、断面Ｓ２及びＳ２°並
びに断面Ｓ３における非ドーピングシリカの長手方向応
力の変化を明らかに示している。
力及び伸長応力を夫々座標軸ＯＣ及びＯＥで示し、ファ
イバの軸線へからの半径を座標軸ＯＲで示している。実
線のグラフＣ１、点線のグラフＣ２及び鎖線のグラフＣ
３は夫々、断面Ｓ１及びＳ１°、断面Ｓ２及びＳ２°並
びに断面Ｓ３における非ドーピングシリカの長手方向応
力の変化を明らかに示している。
断面Ｓ１では非ドーピングシリカがほぼＴｆ／Ｓに等し
い応力の下で凝固する。Ｔｆは線引き引張り力、Ｓは非
ドーピングシリカの断面積である。ドーピングしたシリ
カからなる前記軸線方向部分はその軟化点より高い温度
を有し、応力が作用し得ない。
い応力の下で凝固する。Ｔｆは線引き引張り力、Ｓは非
ドーピングシリカの断面積である。ドーピングしたシリ
カからなる前記軸線方向部分はその軟化点より高い温度
を有し、応力が作用し得ない。
断面Ｓ１°ではこのドーピングシリカが応力ゼロで凝固
し、応力分布に変化はない。
し、応力分布に変化はない。
断面Ｓ２ではシリカ表面層２８の軟化によってこの層の
応力が緩和され、線引き引張り力を受けるシリカの断面
積が小さくなる。固体状態を維持する前記大半の軸線方
向部分３０の伸長応力は軟化シリカの厚さが大きくなれ
ばなるほど増加する。Ｉｒ面Ｓ２’では表面層２８が応
力ゼロで凝固し、応力分布は変化しない。
応力が緩和され、線引き引張り力を受けるシリカの断面
積が小さくなる。固体状態を維持する前記大半の軸線方
向部分３０の伸長応力は軟化シリカの厚さが大きくなれ
ばなるほど増加する。Ｉｒ面Ｓ２’では表面層２８が応
力ゼロで凝固し、応力分布は変化しない。
断面Ｓ３では、キャプスタン６を通過して線引き引張り
力が消滅するために応力全体に変化が生じる。即ち、前
記大半の軸線方向部分３０の伸長応力が減少し、層２８
の冷却の結果生じた表面凝固層に圧縮応力が生じる。こ
の圧縮応力は線引き引張り力が大きければ大きいほど大
きい。
力が消滅するために応力全体に変化が生じる。即ち、前
記大半の軸線方向部分３０の伸長応力が減少し、層２８
の冷却の結果生じた表面凝固層に圧縮応力が生じる。こ
の圧縮応力は線引き引張り力が大きければ大きいほど大
きい。
第１図は本発明の方法を実施するのに使用される線引き
塔の簡略説明図、第２図は線引き中のプレフォームの先
端の粘弾性体の端部と、第１図の塔で前記粘弾性体から
形成されたファイバの２つの断片とを軸線方向断面で示
す説明図、第３図は前記ファイバの軸線からの半径に応
じた前記ファイバの長手方向応力の変化を、このファイ
バの長さに沿った複数の断面で取り出して示すグラフで
ある。 ■・・・・・・プレフォーム、Ｆ・・・・・・
ファイバ、６・・・・・・キャプスタン、１２・・・・
・・線引き塔、２０・・・・・・粘弾性体。 伏埋人弁理士 船 山 武 ＦＩＧ、３ 一丁続ン市１丁−１Ｊ１ 平成元年１月３０）］ １、’ｒｊｆＴの表示 昭和６３年特許願ｆ５３１２
７６８号・ｉ件との関係 特ム１出願人 名 称 ？ルカテル・１ヌ・べ− （３）Ｉｔｆ状及び同訳文を別紙の通り補充りる、。
塔の簡略説明図、第２図は線引き中のプレフォームの先
端の粘弾性体の端部と、第１図の塔で前記粘弾性体から
形成されたファイバの２つの断片とを軸線方向断面で示
す説明図、第３図は前記ファイバの軸線からの半径に応
じた前記ファイバの長手方向応力の変化を、このファイ
バの長さに沿った複数の断面で取り出して示すグラフで
ある。 ■・・・・・・プレフォーム、Ｆ・・・・・・
ファイバ、６・・・・・・キャプスタン、１２・・・・
・・線引き塔、２０・・・・・・粘弾性体。 伏埋人弁理士 船 山 武 ＦＩＧ、３ 一丁続ン市１丁−１Ｊ１ 平成元年１月３０）］ １、’ｒｊｆＴの表示 昭和６３年特許願ｆ５３１２
７６８号・ｉ件との関係 特ム１出願人 名 称 ？ルカテル・１ヌ・べ− （３）Ｉｔｆ状及び同訳文を別紙の通り補充りる、。
Claims (1)
- （１）有機保護被覆で包囲されたガラスのファイバを製
造するのに使用するための延伸による光ファイバ製造方
法であって、前記ファイバは軸線と外側半径とファイバ
の長さに沿って均一な組成とを有し、前記組成はファイ
バ内部では各点の組成とこの点の相対的半径とを関係付
ける内部組成の法則に従い、総ての点の相対的半径は、
当該点からファイバの軸までの間の測定距離を前記外側
半径に対比させて示したものであり、 この製造方法は、 −製造すべきファイバと同じ内部組成の法則を有すると
共にファイバの外側半径より大きい初期外側半径を有す
るプレフォームを形成し、 −連続的線引き操作、即ち 前記プレフォームの長さの先端の一部分を加熱し、芯ま
で軟化させて粘弾性体にし、 前記粘弾性体のガラスが前記内部組成の法則を維持しな
がら延伸ゾーンで延伸され、その結果当該ガラス体の外
側半径がファイバの前記外側半径と同じになるまで漸減
するように、十分大きい長手方向線引き引張り力を前記
粘弾性体に加えて前記ファイバを形成せしめ、 前記延伸ゾーンの最後の表面凝固ゾーンで前記ガラスが
その断面の十分に大きい部分にわたって凝固し、その結
果、外側半径がファイバの前記外側半径と同じになった
時点で、前記凝固部分が前記線引き引張り力に対して弾
性的耐性を示すことになるように、前記延伸ゾーンで前
記ガラスを表面から徐冷し、 このようにして形成したファイバを補足的冷却ゾーンで
更に冷却して該ファイバのガラスを完全に凝固させる ことからなる操作を実施し、 −この線引き操作に次いで、前記補足的冷却ゾーンの下
流にある被覆ゾーンで被覆操作、即ち前記線引き操作の
結果得られたファイバの表面を保護すべくファイバの周
囲に前記保護被覆を具備する操作を行う 諸ステップを含み、 前記線引き引張り力が前記被覆ゾーンの下流にある引張
りゾーンで前記保護被覆を介して前記粘弾性体及び前記
ファイバに作用し、この製造方法が更に、 −前記線引き操作の間に前記補足的冷却ゾーンと被覆ゾ
ーンとの間の再加熱ゾーンで引張り力を作用させながら
平均５〜１０ミクロンの厚みにわたって表面を再加熱す
る操作からなる処理と、 −前記再加熱ゾーンと前記被覆ゾーンとの間の第２冷却
ゾーンで第２冷却を行う操作 とをも含み、前記再加熱操作では０．４Ｎ〜１．４Ｎの
引張り力で引張ったファイバの外面を、このファイバの
表面層が軟化しその結果前記線引き操作によって発生し
得る表面の微小亀裂が消滅するように十分に加熱し、再
加熱処理時間はファイバの断面の軸方向部分の大半が固
体状態を維持し且つ前記線引き引張り力に対して弾性的
耐性を示すように十分に短くし、前記第２冷却操作では
、前記引張りゾーンの下流で前記大半の軸方向部分が恒
常的残留引張り力を保持し、その結果凝固した前記表面
層に恒常的長手方向圧縮力が加えられることになるよう
に、前記大半の軸線方向部分を線引き引張り力によって
引張り続ける一方で前記表面層を凝固させることを特徴
とする方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8717220A FR2624502B1 (fr) | 1987-12-10 | 1987-12-10 | Procede de fabrication de fibre optique a resistance mecanique elevee par etirage sous forte tension |
| FR8717220 | 1987-12-10 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01301531A true JPH01301531A (ja) | 1989-12-05 |
| JPH07115878B2 JPH07115878B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=9357727
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63312768A Expired - Lifetime JPH07115878B2 (ja) | 1987-12-10 | 1988-12-09 | 大きな引張り力で延伸することによって機械抵抗の大きい光ファイバを製造する方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4874415A (ja) |
| EP (1) | EP0320384B1 (ja) |
| JP (1) | JPH07115878B2 (ja) |
| DE (1) | DE3873499T2 (ja) |
| FR (1) | FR2624502B1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013024839A1 (ja) * | 2011-08-12 | 2013-02-21 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ素線の製造方法および製造装置 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5593736A (en) * | 1988-05-26 | 1997-01-14 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Process for manufacturing a fiber reinforced optic microcable with a UV cured resin |
| JP2765033B2 (ja) † | 1989-04-14 | 1998-06-11 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバーの線引方法 |
| JPH0459631A (ja) * | 1990-06-27 | 1992-02-26 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバの線引方法 |
| US5647884A (en) * | 1996-01-19 | 1997-07-15 | Alcatel Na Cable Systems, Inc. | Apparatus for reducing deformation of a coating on a coated optical fiber |
| DE19727574A1 (de) * | 1997-06-28 | 1999-01-07 | Alsthom Cge Alcatel | Vorrichtung und Verfahren zur Regelung der Beschichtungsdicke einer optischen Faser |
| EP0889336A3 (en) * | 1997-06-30 | 1999-12-15 | Hoya Corporation | Method of treating optical fiber to remove deformations |
| JP2001048569A (ja) * | 1999-08-04 | 2001-02-20 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光ファイバの線引方法 |
| JP2002234751A (ja) * | 2001-01-31 | 2002-08-23 | Fujikura Ltd | 光ファイバ紡糸方法 |
| KR100417000B1 (ko) * | 2001-12-03 | 2004-02-05 | 삼성전자주식회사 | 저 편광 모드 분산을 위한 장치 |
| US20030200772A1 (en) * | 2002-04-30 | 2003-10-30 | Foster John D. | Methods and apparatus for forming optical fiber |
| US7565820B2 (en) * | 2002-04-30 | 2009-07-28 | Corning Incorporated | Methods and apparatus for forming heat treated optical fiber |
| US20070022786A1 (en) * | 2003-04-28 | 2007-02-01 | Foster John D | Methods and apparatus for forming heat treated optical fiber |
| US8074474B2 (en) * | 2007-11-29 | 2011-12-13 | Corning Incorporated | Fiber air turn for low attenuation fiber |
| WO2020263555A1 (en) | 2019-06-24 | 2020-12-30 | Corning Incorporated | Rf plasma optical fiber annealing apparatuses, systems, and methods of using the same |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60221337A (ja) * | 1984-04-12 | 1985-11-06 | Fujikura Ltd | 光フアイバの製造方法 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3697241A (en) * | 1969-01-14 | 1972-10-10 | Ppg Industries Inc | Method and apparatus for providing controlled quench in the manufacture of fiber glass |
| US3881902A (en) * | 1972-01-04 | 1975-05-06 | Corning Glass Works | Apparatus for treating glass optical waveguide fibers |
| DE2817651A1 (de) * | 1978-04-21 | 1979-10-31 | Siemens Ag | Verfahren zur erhoehung der bruchfestigkeit von glasfasern |
| US4249925A (en) * | 1978-05-12 | 1981-02-10 | Fujitsu Limited | Method of manufacturing an optical fiber |
| DE2853891A1 (de) * | 1978-12-14 | 1980-07-03 | Kienzle Apparate Gmbh | Fahrtschreiber |
| JPS57135739A (en) * | 1981-02-12 | 1982-08-21 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | Manufacturing of optical fiber |
| US4396409A (en) * | 1981-12-11 | 1983-08-02 | Corning Glass Works | Method of improving fatigue resistance of optical fibers |
| JPS58223636A (ja) * | 1982-06-16 | 1983-12-26 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光フアイバ心線の製造方法 |
| FR2537731B1 (fr) * | 1982-12-10 | 1986-01-17 | Thomson Csf | Procede de fabrication d'une fibre conservant la polarisation circulaire et dispositif mettant en oeuvre ce procede |
| FR2537608B2 (fr) * | 1982-12-10 | 1985-12-27 | Thomson Csf | Dispositif de fabrication d'un objet a structure chiralique a partir d'une source de matiere formable |
| JPS60186430A (ja) * | 1984-01-27 | 1985-09-21 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光フアイバの線引き方法および装置 |
-
1987
- 1987-12-10 FR FR8717220A patent/FR2624502B1/fr not_active Expired - Lifetime
-
1988
- 1988-12-08 EP EP88403114A patent/EP0320384B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-08 DE DE8888403114T patent/DE3873499T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1988-12-09 US US07/281,604 patent/US4874415A/en not_active Expired - Fee Related
- 1988-12-09 JP JP63312768A patent/JPH07115878B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60221337A (ja) * | 1984-04-12 | 1985-11-06 | Fujikura Ltd | 光フアイバの製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013024839A1 (ja) * | 2011-08-12 | 2013-02-21 | 株式会社フジクラ | 光ファイバ素線の製造方法および製造装置 |
| JP2013040063A (ja) * | 2011-08-12 | 2013-02-28 | Fujikura Ltd | 光ファイバ素線の製造方法および製造装置 |
| US9389361B2 (en) | 2011-08-12 | 2016-07-12 | Fujikura Ltd. | Method and apparatus for manufacturing optical fiber |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH07115878B2 (ja) | 1995-12-13 |
| EP0320384A1 (fr) | 1989-06-14 |
| DE3873499D1 (de) | 1992-09-10 |
| FR2624502A1 (fr) | 1989-06-16 |
| US4874415A (en) | 1989-10-17 |
| EP0320384B1 (fr) | 1992-08-05 |
| DE3873499T2 (de) | 1992-12-03 |
| FR2624502B1 (fr) | 1990-03-23 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH01301531A (ja) | 大きな引張り力で延伸することによって機械抵抗の大きい光ファイバを製造する方法 | |
| US4243298A (en) | High-strength optical preforms and fibers with thin, high-compression outer layers | |
| US6565775B2 (en) | Method of cooling an optical fiber while it is being drawn | |
| JPH02240608A (ja) | 偏光持続光ファイバー | |
| JP4663277B2 (ja) | 光ファイバ素線及びその製造方法 | |
| WO2006047316A2 (en) | Fabrication of high air fraction photonic band gap fibers | |
| WO2010124535A1 (zh) | 高强度大盘长海底光缆用单模光纤的制备方法 | |
| JP2793944B2 (ja) | 光導波路ファイバおよびその製造方法 | |
| WO2013024839A1 (ja) | 光ファイバ素線の製造方法および製造装置 | |
| JPH03182704A (ja) | 受動光部品およびその製造方法 | |
| JPS5838370B2 (ja) | 高強度光学プレフォ−ムの製造方法 | |
| WO2011155570A1 (ja) | 光ファイバ素線の製造方法及び製造装置 | |
| JP2008026903A (ja) | クリンプおよびクリーブコネクタ用の拡張帯域光ファイバ | |
| JP4459720B2 (ja) | 光ファイバ素線の製造方法 | |
| JPH0798418A (ja) | 光導波通路ファイバおよび光導波通路ファイバを作成する方法 | |
| US4904052A (en) | Polarization preserving optical fiber and method of manufacturing | |
| JP4400026B2 (ja) | 光ファイバの製造方法 | |
| US4824455A (en) | Polarization preserving optical fiber and method of manufacturing | |
| CN111427115B (zh) | 一种表面改性金属涂层光纤及其制备方法和制备系统 | |
| CN114035266B (zh) | 细径光纤及其制备方法 | |
| JPS63129035A (ja) | 光フアイバの製造方法 | |
| JP4215943B2 (ja) | 光ファイバ素線の製造方法 | |
| FR2624621A1 (fr) | Procede de fabrication d'une fibre optique ayant une bonne resistance a la fatigue | |
| JP4194976B2 (ja) | 光ファイバ素線の製造方法 | |
| JPH0378707A (ja) | 高強度光ファイバ |