JPH0113850Y2 - - Google Patents
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- JPH0113850Y2 JPH0113850Y2 JP1985133065U JP13306585U JPH0113850Y2 JP H0113850 Y2 JPH0113850 Y2 JP H0113850Y2 JP 1985133065 U JP1985133065 U JP 1985133065U JP 13306585 U JP13306585 U JP 13306585U JP H0113850 Y2 JPH0113850 Y2 JP H0113850Y2
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- JP
- Japan
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- cylindrical roller
- cylindrical
- contact
- concave
- plane
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- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 13
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 4
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 2
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 230000001364 causal effect Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
- F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
- F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
- F16D3/20—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members
- F16D3/202—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members one coupling part having radially projecting pins, e.g. tripod joints
- F16D3/205—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members one coupling part having radially projecting pins, e.g. tripod joints the pins extending radially outwardly from the coupling part
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S464/00—Rotary shafts, gudgeons, housings, and flexible couplings for rotary shafts
- Y10S464/904—Homokinetic coupling
- Y10S464/905—Torque transmitted via radially extending pin
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Pivots And Pivotal Connections (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この考案はスライド式トリポツト形等速ジヨイ
ントの改良に関するものである。
ントの改良に関するものである。
従来より一般に使用されているトリポツト形等
速ジヨイントにおいては、ジヨイント角がついた
状態でトルクを受けて回転する際に、ジヨイント
の構造上、１回転につき３回の軸力が発生するこ
とが知られている。
速ジヨイントにおいては、ジヨイント角がついた
状態でトルクを受けて回転する際に、ジヨイント
の構造上、１回転につき３回の軸力が発生するこ
とが知られている。
この軸力はジヨイント角、伝達トルク等の影響
により増減するため、特に最近の高出力車では大
きなものとなる。また、この軸力の発生サイクル
と車体、サスペンシヨン等の固有振動数とが合致
し、かつ車体の共振を誘発するに足る大きな軸力
が発生する場合には、乗員に横方向のゆらゆら振
動を感じさせ不快感を与えると云う問題があつ
た。
により増減するため、特に最近の高出力車では大
きなものとなる。また、この軸力の発生サイクル
と車体、サスペンシヨン等の固有振動数とが合致
し、かつ車体の共振を誘発するに足る大きな軸力
が発生する場合には、乗員に横方向のゆらゆら振
動を感じさせ不快感を与えると云う問題があつ
た。
この問題を解決するために、本件出願人は、す
でに特願昭59−137276号（特開昭61−17719号公
報）において１つの提案をしている。
でに特願昭59−137276号（特開昭61−17719号公
報）において１つの提案をしている。
この提案に係る等速ジヨイントは、第３，４図
のように、ハウジングＨの３本の凹軌道１と、軸
Ｓに設けた３本のトラニオン２に遊嵌して３本の
凹軌道１にそれぞれ嵌合する円筒ローラＲとの間
に、円筒ローラＲを挟むように、Ｕ字形の調心部
材Ｕを介装し、かつ、この調心部材Ｕは凹軌道１
の円筒面r1との摺接面を円筒面r2とすることによ
つて、ハウジングＨに凹軌道１と相対回動可能に
取り付けるとともに、円筒ローラＲとの接触面を
平面Ｐにすることによつて、その平面Ｐを円筒ロ
ーラＲの転動面としたものであり、この構成によ
つて、軸力の低減を可能としたものである。な
お、３はニードル、４は止め輪５で係止したスト
ライカリングである。
のように、ハウジングＨの３本の凹軌道１と、軸
Ｓに設けた３本のトラニオン２に遊嵌して３本の
凹軌道１にそれぞれ嵌合する円筒ローラＲとの間
に、円筒ローラＲを挟むように、Ｕ字形の調心部
材Ｕを介装し、かつ、この調心部材Ｕは凹軌道１
の円筒面r1との摺接面を円筒面r2とすることによ
つて、ハウジングＨに凹軌道１と相対回動可能に
取り付けるとともに、円筒ローラＲとの接触面を
平面Ｐにすることによつて、その平面Ｐを円筒ロ
ーラＲの転動面としたものであり、この構成によ
つて、軸力の低減を可能としたものである。な
お、３はニードル、４は止め輪５で係止したスト
ライカリングである。
しかしながら、ここで使用される調心部材Ｕ
は、例えば、引抜材をＵ字形に成形し、耐久性を
向上させるための熱処理を施すので、製作誤差、
熱処理変形等によつて、円筒ローラＲと調心部材
Ｕの平面Ｐが理想的な線接触とはならず、部分的
な接触になることが避けられなかつた。このた
め、充分な軸力の低減効果が発揮されず、両者
Ｒ、Ｕ間に円筒ローラＲのころがり摩擦抵抗力に
起因する軸力が発生し、車体のゆらゆら振動の原
因となつた。
は、例えば、引抜材をＵ字形に成形し、耐久性を
向上させるための熱処理を施すので、製作誤差、
熱処理変形等によつて、円筒ローラＲと調心部材
Ｕの平面Ｐが理想的な線接触とはならず、部分的
な接触になることが避けられなかつた。このた
め、充分な軸力の低減効果が発揮されず、両者
Ｒ、Ｕ間に円筒ローラＲのころがり摩擦抵抗力に
起因する軸力が発生し、車体のゆらゆら振動の原
因となつた。
この間の因果関係をさらに詳しくみると、次の
とおりである。
とおりである。
いま、調心部材Ｕの平面Ｐと円筒ローラＲとが
幾何学的に正確に出来ているとした場合の円筒ロ
ーラＲと平面Ｐとの接触状態ならびに接触部にお
いて発生する差動すべりの力の関係を示すと、第
５図のようになる。
幾何学的に正確に出来ているとした場合の円筒ロ
ーラＲと平面Ｐとの接触状態ならびに接触部にお
いて発生する差動すべりの力の関係を示すと、第
５図のようになる。
なお、この考案では、後述するように、円筒ロ
ーラＲが平面Ｐをころがり運動するときの摩擦抵
抗力に注目して、軸力の低減を図るものであるか
ら、他に生ずる力についてはふれない。
ーラＲが平面Ｐをころがり運動するときの摩擦抵
抗力に注目して、軸力の低減を図るものであるか
ら、他に生ずる力についてはふれない。
図において、Ｏはジヨイント中心、θはジヨイ
ント角、OY1はジヨイント角θのときのトラニオ
ンの中心線、OY2はこの図における見かけ上のジ
ヨイント角ゼロのときのトラニオンの中心線であ
る。Ａ点、Ｂ点、Ｃ点は、それぞれ平面Ｐと円筒
ローラＲの代表した荷重点である。円筒ローラＲ
がOY1からOY2に向けて移動するとき、Ｂ点は純
ころがり、Ａ点、Ｃ点は差動すべりの作用する最
大の点であつて、Ａ点とＣ点ではすべりの方向は
逆になる。fA，fB，fCは、前記各点Ａ，Ｂ，Ｃに
おいて円筒ローラＲに作用する摩擦抵抗力であ
る。fA，fCは差動すべりにより発生し、fBは円筒
ローラＲとトラニオン２との間の摩擦力、円筒ロ
ーラＲとストライカリング４との摩擦力等であつ
て、それぞれ矢符方向に作用する。f1，f0はジヨ
イント中心に発生する力で、軸力に影響する力と
なり、f1はころがり摩擦抵抗力で、fBにより発生
し、f1＝fBである。f0は、fA，fCによつて発生する
反力であり、次の関係より求められる。すなわ
ち、OB＝lb，AC＝l1（ほぼ調心部材Ｕの幅）と
し、計算を容易にするためfA＝fCと仮定すると、 f0・lb＝fA・l1、すなわちf0＝l1／lbfAとなる。この 解析より、f0とf1は逆向きになることがわかり、
差動すべりにより発生するfA，fCが軸力低減に効
果があることが判る。
ント角、OY1はジヨイント角θのときのトラニオ
ンの中心線、OY2はこの図における見かけ上のジ
ヨイント角ゼロのときのトラニオンの中心線であ
る。Ａ点、Ｂ点、Ｃ点は、それぞれ平面Ｐと円筒
ローラＲの代表した荷重点である。円筒ローラＲ
がOY1からOY2に向けて移動するとき、Ｂ点は純
ころがり、Ａ点、Ｃ点は差動すべりの作用する最
大の点であつて、Ａ点とＣ点ではすべりの方向は
逆になる。fA，fB，fCは、前記各点Ａ，Ｂ，Ｃに
おいて円筒ローラＲに作用する摩擦抵抗力であ
る。fA，fCは差動すべりにより発生し、fBは円筒
ローラＲとトラニオン２との間の摩擦力、円筒ロ
ーラＲとストライカリング４との摩擦力等であつ
て、それぞれ矢符方向に作用する。f1，f0はジヨ
イント中心に発生する力で、軸力に影響する力と
なり、f1はころがり摩擦抵抗力で、fBにより発生
し、f1＝fBである。f0は、fA，fCによつて発生する
反力であり、次の関係より求められる。すなわ
ち、OB＝lb，AC＝l1（ほぼ調心部材Ｕの幅）と
し、計算を容易にするためfA＝fCと仮定すると、 f0・lb＝fA・l1、すなわちf0＝l1／lbfAとなる。この 解析より、f0とf1は逆向きになることがわかり、
差動すべりにより発生するfA，fCが軸力低減に効
果があることが判る。
しかし、前述の如く実際は調心部材Ｕの製作誤
差、熱処理変形等があるので、これらが原因とな
つてＡ点、Ｃ点での接触がないと差動すべりが発
生せず、Ｂ点もしくはその付近での部分接触のみ
となつて円筒ローラＲのころがり摩擦抵抗力のみ
が発生した。従つてf1がそのまま存在し、これが
軸力となつて、ゆらゆら振動の一要因となつた。
差、熱処理変形等があるので、これらが原因とな
つてＡ点、Ｃ点での接触がないと差動すべりが発
生せず、Ｂ点もしくはその付近での部分接触のみ
となつて円筒ローラＲのころがり摩擦抵抗力のみ
が発生した。従つてf1がそのまま存在し、これが
軸力となつて、ゆらゆら振動の一要因となつた。
この考案は、このような解析から、調心部材Ｕ
の製作誤差、熱処理変形等があつても、積極的に
差動すべりを発生せしめることによつて、円筒ロ
ーラのころがり摩擦抵抗力f1の軸力への影響を軽
減しようとするものである。
の製作誤差、熱処理変形等があつても、積極的に
差動すべりを発生せしめることによつて、円筒ロ
ーラのころがり摩擦抵抗力f1の軸力への影響を軽
減しようとするものである。
この考案のトリポツト形等速ジヨイントは、ハ
ウジングの３本の凹軌道と、軸の３本のトラニオ
ンに遊嵌して前記３本の凹軌道にそれぞれ遊嵌す
る円筒ローラとの間に、この円筒ローラを挟むよ
うに、Ｕ字形の調心部材を介装して成り、かつ、
この調心部材は、前記凹軌道との摺接面を円筒面
とすることによつて、ハウジングに前記凹軌道と
相対回動可能に取り付けるとともに、前記円筒ロ
ーラとの接触面を平面とすることによつて、その
平面を円筒ローラの転動面としたトリポツト形等
速ジヨイントにおいて、調心部材の平面または前
記円筒ローラの外周面の幅方向中央部に凹溝を設
け、この凹溝の両側にそれぞれ円筒ローラまたは
調心部材との接触部を形成したことを特徴とする
ものである。
ウジングの３本の凹軌道と、軸の３本のトラニオ
ンに遊嵌して前記３本の凹軌道にそれぞれ遊嵌す
る円筒ローラとの間に、この円筒ローラを挟むよ
うに、Ｕ字形の調心部材を介装して成り、かつ、
この調心部材は、前記凹軌道との摺接面を円筒面
とすることによつて、ハウジングに前記凹軌道と
相対回動可能に取り付けるとともに、前記円筒ロ
ーラとの接触面を平面とすることによつて、その
平面を円筒ローラの転動面としたトリポツト形等
速ジヨイントにおいて、調心部材の平面または前
記円筒ローラの外周面の幅方向中央部に凹溝を設
け、この凹溝の両側にそれぞれ円筒ローラまたは
調心部材との接触部を形成したことを特徴とする
ものである。
調心部材の平面または円筒ローラの外周面の幅
方向中央部に凹溝を設けるので、その幅方向両側
端部に、ほぼ平行に２本の平面または２本の外周
面が残り、これらの面が、円筒ローラまたは調心
部材との接触部となる。
方向中央部に凹溝を設けるので、その幅方向両側
端部に、ほぼ平行に２本の平面または２本の外周
面が残り、これらの面が、円筒ローラまたは調心
部材との接触部となる。
したがつて、調心部材の製作誤差、熱処理変形
があつても、円筒ローラの外周面と調心部材の上
記２本の平面との接触部、または円筒ローラの上
記２本の外周面と調心部材の平面との接触を常時
保持できる。そして、この外周面と２本の平面と
の接触部または２本の外周面と平面との接触部
は、差動すべりが大きい部位であるから、この部
位には差動すべりによる摩擦抵抗力が発生する。
があつても、円筒ローラの外周面と調心部材の上
記２本の平面との接触部、または円筒ローラの上
記２本の外周面と調心部材の平面との接触を常時
保持できる。そして、この外周面と２本の平面と
の接触部または２本の外周面と平面との接触部
は、差動すべりが大きい部位であるから、この部
位には差動すべりによる摩擦抵抗力が発生する。
このため、第５図を引用して説明すれば、上記
摩擦抵抗によつて発生するジヨイント中心Ｏにお
ける反力f0が、ころがり摩擦抵抗力f1と逆方向に
作用して、これを減殺する。その結果、ころがり
摩擦抵抗力f1の軸力への影響は軽減されることに
なる。
摩擦抵抗によつて発生するジヨイント中心Ｏにお
ける反力f0が、ころがり摩擦抵抗力f1と逆方向に
作用して、これを減殺する。その結果、ころがり
摩擦抵抗力f1の軸力への影響は軽減されることに
なる。
第１，２図はこの考案の第１実施例を示す。
図において、第３，４図と同符号は同一部分を
示す。U1は調心部材、P1，P1は調心部材U1に設
けた２本の平面で、円筒ローラＲの外周面６（円
柱面）との接触面である。両平面P1，P1は、同
一平面上にあり、調心部材U1の幅方向両端部に
ほぼ平行に設けてある。ｍは２本の平面P1，P1
の間に設けた凹溝である。上記２本の平面P1，
P1は、第４図の従来の調心部材Ｕとの対比で言
えば、その平面Ｐの幅方向中央部に凹溝ｍを設け
ることによつて形成したものである。
示す。U1は調心部材、P1，P1は調心部材U1に設
けた２本の平面で、円筒ローラＲの外周面６（円
柱面）との接触面である。両平面P1，P1は、同
一平面上にあり、調心部材U1の幅方向両端部に
ほぼ平行に設けてある。ｍは２本の平面P1，P1
の間に設けた凹溝である。上記２本の平面P1，
P1は、第４図の従来の調心部材Ｕとの対比で言
えば、その平面Ｐの幅方向中央部に凹溝ｍを設け
ることによつて形成したものである。
２本の平面P1，P1の幅は、接触面圧、耐久性
をも考慮して決めてある。従つて、凹溝ｍは、円
筒ローラＲとの接触を積極的に排除するためのも
のであるので、溝形状、寸法は実施例に限定する
ものではない。
をも考慮して決めてある。従つて、凹溝ｍは、円
筒ローラＲとの接触を積極的に排除するためのも
のであるので、溝形状、寸法は実施例に限定する
ものではない。
このような構成となつているので、円筒ローラ
Ｒの外周面６と調心部材U1の２本の平面P1，P1
とは、ジヨイントの作動時に常時接触することに
なる。そして、上記外周面６と２本の平面P1，
P1との接触部は、円筒ローラＲと調心部材U1の
差動すべりが大きい部位であるから、この部位に
は差動すべりによる摩擦抵抗力が発生する。した
がつて、いま、第５図を引用しながら説明すれ
ば、上記摩擦抵抗力によつてジヨイント中心Ｏに
反力f0が発生し、この反力f0が円筒ローラＲのこ
ろがり摩擦抵抗力f1と逆方向に作用してこれを減
殺する。このようにして、ころがり摩擦抵抗力f1
が軸力に及ぼす影響は軽減されるから、車体等の
ゆらゆら振動は解消できる。
Ｒの外周面６と調心部材U1の２本の平面P1，P1
とは、ジヨイントの作動時に常時接触することに
なる。そして、上記外周面６と２本の平面P1，
P1との接触部は、円筒ローラＲと調心部材U1の
差動すべりが大きい部位であるから、この部位に
は差動すべりによる摩擦抵抗力が発生する。した
がつて、いま、第５図を引用しながら説明すれ
ば、上記摩擦抵抗力によつてジヨイント中心Ｏに
反力f0が発生し、この反力f0が円筒ローラＲのこ
ろがり摩擦抵抗力f1と逆方向に作用してこれを減
殺する。このようにして、ころがり摩擦抵抗力f1
が軸力に及ぼす影響は軽減されるから、車体等の
ゆらゆら振動は解消できる。
この実施例においては、調心部材Ｕの平面Ｐに
凹溝ｍを形成して、その両側に円筒ローラＲとの
接触部となる平面P1，P1を設けてあるが、逆に、
調心部材は平面のままとして、円筒ローラの外周
面に全周にわたつて凹溝を形成し、その両側に調
心部材との接触部となる円筒面を設けても実施出
来るもので、作用は実施例の場合と本質的に異な
るところはない。
凹溝ｍを形成して、その両側に円筒ローラＲとの
接触部となる平面P1，P1を設けてあるが、逆に、
調心部材は平面のままとして、円筒ローラの外周
面に全周にわたつて凹溝を形成し、その両側に調
心部材との接触部となる円筒面を設けても実施出
来るもので、作用は実施例の場合と本質的に異な
るところはない。
以上説明したように、この考案によれば、調心
部材の平面または円筒ローラの外周面の幅方向中
央部に凹溝を設け、円筒ローラと調心部材とを円
筒ローラの差動すべりが大きい部位で接触させる
ようにしたから、円筒ローラのころがり摩擦抵抗
力の軸力への影響を軽減することができる。
部材の平面または円筒ローラの外周面の幅方向中
央部に凹溝を設け、円筒ローラと調心部材とを円
筒ローラの差動すべりが大きい部位で接触させる
ようにしたから、円筒ローラのころがり摩擦抵抗
力の軸力への影響を軽減することができる。
第１図はこの考案の第１実施例の断面図、第２
図は第１図における調心部材の斜視図、第３図は
従来のトリポツト形等速ジヨイントの断面図、第
４図は第３図における調心部材の斜視図、第５図
は従来のトリポツト形等速ジヨイントの作用を説
明するための図である。 図中、Ｈはハウジング、１は凹軌道、２はトラ
ニオン、Ｒ，は円筒ローラ、U1は調心部材、Ｐ
は平面、P1，P1は２本の平面、ｍ，は凹溝であ
る。なお、同符号は同一部分を示す。
図は第１図における調心部材の斜視図、第３図は
従来のトリポツト形等速ジヨイントの断面図、第
４図は第３図における調心部材の斜視図、第５図
は従来のトリポツト形等速ジヨイントの作用を説
明するための図である。 図中、Ｈはハウジング、１は凹軌道、２はトラ
ニオン、Ｒ，は円筒ローラ、U1は調心部材、Ｐ
は平面、P1，P1は２本の平面、ｍ，は凹溝であ
る。なお、同符号は同一部分を示す。
Claims (1)
- ハウジングの３本の凹軌道と、軸の３本のトラ
ニオンに遊嵌して前記３本の凹軌道にそれぞれ嵌
合する円筒ローラとの間に、この円筒ローラを挟
むように、Ｕ字形の調心部材を介装して成り、か
つ、この調心部材は、前記凹軌道との摺接面を円
筒面とすることによつて、ハウジングに前記凹軌
道と相対回動可能に取り付けるとともに、前記円
筒ローラとの接触面を平面とすることによつて、
その平面を円筒ローラの転動面としたトリポツト
形等速ジヨイントにおいて、調心部材の平面また
は前記円筒ローラの外周面の幅方向中央部に凹溝
を設け、この凹溝の両側にそれぞれ円筒ローラま
たは調心部材との接触部を形成したことを特徴と
するトリポツト形等速ジヨイント。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985133065U JPH0113850Y2 (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 | |
| DE19863628371 DE3628371A1 (de) | 1985-09-02 | 1986-08-21 | Dreibeinige kupplungsverbindung |
| IT8621530A IT1197120B (it) | 1985-09-02 | 1986-08-26 | Giunto a velocita' costante di tipo tripoidale |
| FR868612289A FR2586767B1 (fr) | 1985-09-02 | 1986-09-01 | Joint a double cardan du type tripode. |
| US07/386,014 US4978325A (en) | 1985-09-02 | 1989-07-26 | Tripod type constant velocity joint |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985133065U JPH0113850Y2 (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6241933U JPS6241933U (ja) | 1987-03-13 |
| JPH0113850Y2 true JPH0113850Y2 (ja) | 1989-04-24 |
Family
ID=15096011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985133065U Expired JPH0113850Y2 (ja) | 1985-09-02 | 1985-09-02 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4978325A (ja) |
| JP (1) | JPH0113850Y2 (ja) |
| DE (1) | DE3628371A1 (ja) |
| FR (1) | FR2586767B1 (ja) |
| IT (1) | IT1197120B (ja) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62233522A (ja) * | 1986-04-02 | 1987-10-13 | Ntn Toyo Bearing Co Ltd | 等速自在継手 |
| DE3818730C1 (en) * | 1988-06-01 | 1989-07-27 | Loehr & Bromkamp Gmbh, 6050 Offenbach, De | Telescopic constant-velocity joint |
| DE3907257A1 (de) * | 1989-03-07 | 1990-09-20 | Loehr & Bromkamp Gmbh | Axial verschiebliches gleichlaufdrehgelenk |
| FR2663699B1 (fr) * | 1990-06-21 | 1995-06-09 | Glaenzer Spicer Sa | Corps de joint de transmission et son procede de realisation. |
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