JPH01133956A - 屈折率分布型レンズ用ガラス組成物 - Google Patents
屈折率分布型レンズ用ガラス組成物Info
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- JPH01133956A JPH01133956A JP29181987A JP29181987A JPH01133956A JP H01133956 A JPH01133956 A JP H01133956A JP 29181987 A JP29181987 A JP 29181987A JP 29181987 A JP29181987 A JP 29181987A JP H01133956 A JPH01133956 A JP H01133956A
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Landscapes
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はガラス組成物、さらに詳しくはイオン交換法に
よる屈折率分布型レンズの製造に適したガラス組成物に
関する。
よる屈折率分布型レンズの製造に適したガラス組成物に
関する。
中心軸から外周面に向けて半径方向にほぼ二乗分布で屈
折率が連続的に変化している透明の円柱体はレンズ作用
を持っており、屈折率分布型レンズとして良く知られて
いる。この屈折率分布型レンズは、通常その両端面を光
軸に垂直な平行平面に研磨して使用される。
折率が連続的に変化している透明の円柱体はレンズ作用
を持っており、屈折率分布型レンズとして良く知られて
いる。この屈折率分布型レンズは、通常その両端面を光
軸に垂直な平行平面に研磨して使用される。
そのようなレンズの単レンズは主に光通信用部品の構成
部材として、また該レンズを多数密接配列したレンズア
レイは複写機番ファクシミリの結像素子として広く使用
されてきている。
部材として、また該レンズを多数密接配列したレンズア
レイは複写機番ファクシミリの結像素子として広く使用
されてきている。
この屈折率分布型レンズを工業的に生産する方法として
イオン交換法が良く知られている。この方法はガラス中
にT1、Cs、 Liのような1価の陽イオンを均一に
含有させ、このガラスを例えば硝酸ナトリウム、硝酸カ
リウムなどのような溶融塩に浸漬して屈折率分布に寄与
する1価の陽イオン同士(例えばLi+とHa” )の
イオン交換を行なわせてこれら交換されたイオンの分布
に相応した屈折率分布を形成するというものである。
イオン交換法が良く知られている。この方法はガラス中
にT1、Cs、 Liのような1価の陽イオンを均一に
含有させ、このガラスを例えば硝酸ナトリウム、硝酸カ
リウムなどのような溶融塩に浸漬して屈折率分布に寄与
する1価の陽イオン同士(例えばLi+とHa” )の
イオン交換を行なわせてこれら交換されたイオンの分布
に相応した屈折率分布を形成するというものである。
ところが、以上のようにして形成した屈折率分布型レン
ズは、通常大きな色収差を示し、それが先に述べた種々
の用途に利用する場合の障害となることが多い、したが
って、従来よりその色収差を低減する目的で種々の検討
が行なわれており、またその目的を達成するための種々
の手段が開示されている。
ズは、通常大きな色収差を示し、それが先に述べた種々
の用途に利用する場合の障害となることが多い、したが
って、従来よりその色収差を低減する目的で種々の検討
が行なわれており、またその目的を達成するための種々
の手段が開示されている。
それらの手段としては、例えば屈折率分布に関与する陽
イオンとして、色収差の生じ難い種類の陽イオンを用い
る方法(特開昭58−91044など)がある、これら
の従来技術には、具体的には、例えば母材ガラス中に陽
イオンとしてT1イオンをあらかじめ含有させる代わり
に、LiイオンやCsイオンをあらかじめ含有させて、
得られるレンズの内部の色収差をより小さくする方法等
が開示されている。また、その他の手段としては、ガラ
ス中に含有させる修飾酸化物の種類またはその量を選定
することにより、得られるレンズの内部の色収差を低減
させる方法(特開昭57−22139)などがある。
イオンとして、色収差の生じ難い種類の陽イオンを用い
る方法(特開昭58−91044など)がある、これら
の従来技術には、具体的には、例えば母材ガラス中に陽
イオンとしてT1イオンをあらかじめ含有させる代わり
に、LiイオンやCsイオンをあらかじめ含有させて、
得られるレンズの内部の色収差をより小さくする方法等
が開示されている。また、その他の手段としては、ガラ
ス中に含有させる修飾酸化物の種類またはその量を選定
することにより、得られるレンズの内部の色収差を低減
させる方法(特開昭57−22139)などがある。
しかしながら、上述した手段において解決されるのは、
レンズ内部を進む光線に対して生じる色収差の問題のみ
であった。したがって、レンズの結像位置をレンズの外
部に設定する用途(複写機、ファクシミリ等に用いるレ
ンズアレイなど)に用いるレンズの色収差の低減という
問題は未だ残されていた。この場合の色収差は、レンズ
端面における光の屈折力の波長依存性(屈折効果)によ
り生じ、その色収差の大きさは、母材ガラスの分散性(
白色光を毛色のスペクトルに分散する傾向)が高い程大
きくなる。更には、前述した手段においては、レンズ内
部の色収差を低減する目的で母材ガラスに種々の修飾酸
化物を導入しているが、そのことが形成される屈折率分
布型レンズの分散性を高めてしまっている場合もある。
レンズ内部を進む光線に対して生じる色収差の問題のみ
であった。したがって、レンズの結像位置をレンズの外
部に設定する用途(複写機、ファクシミリ等に用いるレ
ンズアレイなど)に用いるレンズの色収差の低減という
問題は未だ残されていた。この場合の色収差は、レンズ
端面における光の屈折力の波長依存性(屈折効果)によ
り生じ、その色収差の大きさは、母材ガラスの分散性(
白色光を毛色のスペクトルに分散する傾向)が高い程大
きくなる。更には、前述した手段においては、レンズ内
部の色収差を低減する目的で母材ガラスに種々の修飾酸
化物を導入しているが、そのことが形成される屈折率分
布型レンズの分散性を高めてしまっている場合もある。
具体的には、例えば、特開昭58−91044の特許出
願に記載された実施例における屈折率分布型レンズの母
材ガラスは、TiO2およびPbOを各々10モル%近
くも含有されており、その母材ガラスより形成された屈
折率分布型レンズは、その組成から分散性が高いもので
あることは明らかである。したがって、そのレンズは、
レンズの結像位置をレンズの外部に設定する用途に用い
るには好ましくない。
願に記載された実施例における屈折率分布型レンズの母
材ガラスは、TiO2およびPbOを各々10モル%近
くも含有されており、その母材ガラスより形成された屈
折率分布型レンズは、その組成から分散性が高いもので
あることは明らかである。したがって、そのレンズは、
レンズの結像位置をレンズの外部に設定する用途に用い
るには好ましくない。
また、以上説明した色収差の問題とは別に、屈折率分布
型レンズの製造におけるイオン処理交換時の高熱による
ガラス表面の損傷や溶融塩槽の損傷などの問題もある。
型レンズの製造におけるイオン処理交換時の高熱による
ガラス表面の損傷や溶融塩槽の損傷などの問題もある。
本発明は、それらの問題点を解決するために成されたも
のであり、その目的は、その結像位置がレンズの内部で
ある場合も外部である場合も色収差が十分に小さい屈折
率分布型レンズを製造でき、かつイオン交換処理時のガ
ラス表面の損傷や溶融用槽の損傷などが生じにくい屈折
率分布型しンズの母材ガラスとして有用なガラス組成物
を提供することにある。
のであり、その目的は、その結像位置がレンズの内部で
ある場合も外部である場合も色収差が十分に小さい屈折
率分布型レンズを製造でき、かつイオン交換処理時のガ
ラス表面の損傷や溶融用槽の損傷などが生じにくい屈折
率分布型しンズの母材ガラスとして有用なガラス組成物
を提供することにある。
本発明の上記目的は、1価の陽イオンを含む酸化物成分
の合計が8〜35モル%、5i02成分が40〜65モ
ル%、Al2O3成分が10〜25モル%であるガラス
で、かつガラス中の酸素イオンの1〜20モル%がフッ
素イオンで置換されたことを特徴とする屈折率分布型光
学素子形成用ガラスにより達成できる。
の合計が8〜35モル%、5i02成分が40〜65モ
ル%、Al2O3成分が10〜25モル%であるガラス
で、かつガラス中の酸素イオンの1〜20モル%がフッ
素イオンで置換されたことを特徴とする屈折率分布型光
学素子形成用ガラスにより達成できる。
本発明のガラスは1通常イオンとして存在するフッ素原
子を所定の濃度で含有しているので、分散性が低い。し
たがって、本発明のガラスを母材ガラスとして使用した
屈折率分布型レンズは、そのレンズ端面の屈折効果によ
る色収差が生じ難い。更には、フッ素の含有により、そ
のガラスの網目構造が緩くなるので、イオン交換処理の
際のイオンの拡散速度が速くなる。したがって、そのイ
オン交換処理時間を短縮したり、処理温度を低くするこ
とができる。
子を所定の濃度で含有しているので、分散性が低い。し
たがって、本発明のガラスを母材ガラスとして使用した
屈折率分布型レンズは、そのレンズ端面の屈折効果によ
る色収差が生じ難い。更には、フッ素の含有により、そ
のガラスの網目構造が緩くなるので、イオン交換処理の
際のイオンの拡散速度が速くなる。したがって、そのイ
オン交換処理時間を短縮したり、処理温度を低くするこ
とができる。
更に、本発明のガラスは、10〜25モル%のAh03
成分を含有するので、フッ素イオンの含有量の増加によ
って生じる失透傾向を抑えることができる。なお、この
10〜25モル%の範囲で含有されるAl2O3成分の
うちの一部の酸素イオンがフッ素イオンに置換されてい
てもかまわない。
成分を含有するので、フッ素イオンの含有量の増加によ
って生じる失透傾向を抑えることができる。なお、この
10〜25モル%の範囲で含有されるAl2O3成分の
うちの一部の酸素イオンがフッ素イオンに置換されてい
てもかまわない。
以上、本発明のガラスの特徴であるフッ素およびAl2
O3について、あらかじめ説明したが、本発明のガラス
は、 Al2O3成分の他に5i07およびイオン交換
法による屈折率分布に関与する原子を有する酸化物成分
、更に必要に応じてその他の種々の成分を含有してもよ
い。以下、その成分および組成比(モル%)の代表例に
ついて詳細に説明する。なお、下記組成中ア、各酸化物
成分の一つ以トにおいて、その一部をフッ化物で置換し
て、カラス中の全酸素イオンの1〜20モル%がフッ素
に置換されているものとする。例えば、下記表示におい
て、Al2O3,10〜25モル%とある場合、この一
部をフッ化物で置換されている場合には、Al2O3成
分と、AlF3成分との和が10〜25モル%含まれる
ことを示す。
O3について、あらかじめ説明したが、本発明のガラス
は、 Al2O3成分の他に5i07およびイオン交換
法による屈折率分布に関与する原子を有する酸化物成分
、更に必要に応じてその他の種々の成分を含有してもよ
い。以下、その成分および組成比(モル%)の代表例に
ついて詳細に説明する。なお、下記組成中ア、各酸化物
成分の一つ以トにおいて、その一部をフッ化物で置換し
て、カラス中の全酸素イオンの1〜20モル%がフッ素
に置換されているものとする。例えば、下記表示におい
て、Al2O3,10〜25モル%とある場合、この一
部をフッ化物で置換されている場合には、Al2O3成
分と、AlF3成分との和が10〜25モル%含まれる
ことを示す。
5i02 40〜65
82030〜20
AI20310〜25
Li20 0〜25
Na20 0 ン20
に200〜20
C3200〜25
Tl2O0〜25
(但しLi2O+Na2O+に20 +Cs2O+T1
20= 8〜35)Ti02 0〜25 Zr020〜10 Ge02 0〜20 M2O0〜20 Ca0 0〜10 Sr0 0〜10 Ba0 0〜10 Sn02 0〜10 pbo o〜15 Ta205 0〜1O Nb、0.、 O〜10 As703 0〜2 Sb203 0〜2 次に、上記各成分について説明する。
20= 8〜35)Ti02 0〜25 Zr020〜10 Ge02 0〜20 M2O0〜20 Ca0 0〜10 Sr0 0〜10 Ba0 0〜10 Sn02 0〜10 pbo o〜15 Ta205 0〜1O Nb、0.、 O〜10 As703 0〜2 Sb203 0〜2 次に、上記各成分について説明する。
5102はガラスの網目形成の主成分であり、40モル
%未満では失透や化学耐久性の低下が起こり、65モル
%を越えると屈折率分布形成酸化物や他の酸化物の含有
量が制限され充分な屈折率差を得ることができなくなる
。また粘性も増大するが、−部F−を含有することによ
り網目構造が緩くなるので酸化物だけで構成された従来
の組成の場合に比べ5i02として含有させうる上限値
は大きくなる。
%未満では失透や化学耐久性の低下が起こり、65モル
%を越えると屈折率分布形成酸化物や他の酸化物の含有
量が制限され充分な屈折率差を得ることができなくなる
。また粘性も増大するが、−部F−を含有することによ
り網目構造が緩くなるので酸化物だけで構成された従来
の組成の場合に比べ5i02として含有させうる上限値
は大きくなる。
B2O3はガラスの粘性の調整、或いは溶解性を良くす
るために20モル%まで含有させることができる。これ
を越えると粘性の低下と共に失透傾向が増し、化学的耐
久性も低下する。望ましくは、ガラス中に導入するF−
量に応じて適当砥加えればよい。
るために20モル%まで含有させることができる。これ
を越えると粘性の低下と共に失透傾向が増し、化学的耐
久性も低下する。望ましくは、ガラス中に導入するF−
量に応じて適当砥加えればよい。
Al2Oうは本発明の特徴となる成分の一つで、F−呈
の増加に伴って生じる失透傾向の増大を抑える役割をは
たしている。Al2O31はガラス中に導入するF −
、Hに従って必要量含有させればよいが、10モル%以
上加えることが好ましく、25モル%を上限とする。1
0モル%未満ではガラスが失透しやすくなり、25モル
%以上では粘性の増大とともにガラス溶解に高温を要し
、作業性が低下する。また、同時にAl2O3はガラス
の化学的耐久性をも向丘させる。
の増加に伴って生じる失透傾向の増大を抑える役割をは
たしている。Al2O31はガラス中に導入するF −
、Hに従って必要量含有させればよいが、10モル%以
上加えることが好ましく、25モル%を上限とする。1
0モル%未満ではガラスが失透しやすくなり、25モル
%以上では粘性の増大とともにガラス溶解に高温を要し
、作業性が低下する。また、同時にAl2O3はガラス
の化学的耐久性をも向丘させる。
L120及び/又はC820及び/又はTl2Oはいず
れも屈折率分布を形成するために含有させる成分の例で
あり、通常はいずれか1成分のみを含む場合が多い。ま
た、l成分を屈折率分布を形成する主成分とし、他の1
種又は2種の成分を屈折率分布を微妙に調整する補助的
な成分として用いることもできる。
れも屈折率分布を形成するために含有させる成分の例で
あり、通常はいずれか1成分のみを含む場合が多い。ま
た、l成分を屈折率分布を形成する主成分とし、他の1
種又は2種の成分を屈折率分布を微妙に調整する補助的
な成分として用いることもできる。
L120を主成分とする場合はガラス中に3〜22モル
%含有させる。3モル%未満ではイオン交換による充分
な屈折率差を得ることができず、かつ22モル%を越え
るとガラスの失透が起こる。また実用的なレンズの開口
角を得るためには通常8モル%以上含まれていることが
望ましく、かつ20モル%以下であれば失透が完全に防
IFできるのでガラス成形の歩留が良くより好ましい、
またLl+はCs” 、 Tl“に比べ元来色収差を最
も小さくすることのできるイオンであるのでLi2Oを
屈折率分布形成の主成分とする場合には色収差の小さい
レンズが得られ、かつ本発明のF−イオンの導入により
レンズ自体の低分散化をはかれば複写機の等倍結像系に
おける色収差は大きく改善される。
%含有させる。3モル%未満ではイオン交換による充分
な屈折率差を得ることができず、かつ22モル%を越え
るとガラスの失透が起こる。また実用的なレンズの開口
角を得るためには通常8モル%以上含まれていることが
望ましく、かつ20モル%以下であれば失透が完全に防
IFできるのでガラス成形の歩留が良くより好ましい、
またLl+はCs” 、 Tl“に比べ元来色収差を最
も小さくすることのできるイオンであるのでLi2Oを
屈折率分布形成の主成分とする場合には色収差の小さい
レンズが得られ、かつ本発明のF−イオンの導入により
レンズ自体の低分散化をはかれば複写機の等倍結像系に
おける色収差は大きく改善される。
Cs70及び/又はTl2Oを屈折率分布形成の主成分
とする場合には両者ともに鰻大25モル%までガラス中
に含有させうる。これを越えると前者の場合は失透しや
すくなり、後者の場合は揮発にょる脈理が増大し光学用
のガラスとして用いることが困難となる。
とする場合には両者ともに鰻大25モル%までガラス中
に含有させうる。これを越えると前者の場合は失透しや
すくなり、後者の場合は揮発にょる脈理が増大し光学用
のガラスとして用いることが困難となる。
Cs70の場合はLi70同様充分な屈折率差を得るた
めには3モル%以上含有されていることが必要であり、
20モル%以下であれば完全に失透を防止できるのでよ
り好ましい。
めには3モル%以上含有されていることが必要であり、
20モル%以下であれば完全に失透を防止できるのでよ
り好ましい。
同様にT I 20の場合には2モル%以上含まれるこ
とが必要であり、20モル%以下であれば揮発量をかな
り低く抑えることも可能でありより好ましい。
とが必要であり、20モル%以下であれば揮発量をかな
り低く抑えることも可能でありより好ましい。
Na2O及びに20はイオン交換速度の調整を行なう目
的及び1価の陽イオン量の和を調整するためにそれぞれ
20モル%まで含有させることができる。
的及び1価の陽イオン量の和を調整するためにそれぞれ
20モル%まで含有させることができる。
特に溶融塩がNa塩である時のガラス組成物中のNa2
0fi及び同様に溶融塩かに塩である時のガラス組成物
中のに20量はイオン交換速度の調整に微妙に影響する
。
0fi及び同様に溶融塩かに塩である時のガラス組成物
中のに20量はイオン交換速度の調整に微妙に影響する
。
以上の1価の陽イオンを含む酸化物の総和(Li2O+
Na2O+ K2O+ Cs2O+ Tl20)は屈
折率分布形成成分を適当量含み、かつガラスの溶融温度
を調整したりイオン交換速度をルI御することを考える
と最小限8モル%は必要である。また含有量の上限につ
いては通常化学的耐久性の低下を考慮して判断するが1
本組成にはAl2O3を比較的多く含むため最大限35
モルまで含有させることができる。
Na2O+ K2O+ Cs2O+ Tl20)は屈
折率分布形成成分を適当量含み、かつガラスの溶融温度
を調整したりイオン交換速度をルI御することを考える
と最小限8モル%は必要である。また含有量の上限につ
いては通常化学的耐久性の低下を考慮して判断するが1
本組成にはAl2O3を比較的多く含むため最大限35
モルまで含有させることができる。
Ti07は屈折率差を大きくとるために必要な成分で最
大限25モル%まで含有させることができる。
大限25モル%まで含有させることができる。
これを越えると失透を生じ易くなる。しかしながら、
TiO2は屈折率差の増加に寄与するだけでなく同時に
分散を増大させる成分であるので必要量のみ含有させる
ことが望ましい。通常TiO2の屈折率を増大させる効
果は8モル%程度含有させると飼料してくるので10モ
ル%以内で必要な屈折率差及び分散値に応じて適当に含
有させることが望ましい。
TiO2は屈折率差の増加に寄与するだけでなく同時に
分散を増大させる成分であるので必要量のみ含有させる
ことが望ましい。通常TiO2の屈折率を増大させる効
果は8モル%程度含有させると飼料してくるので10モ
ル%以内で必要な屈折率差及び分散値に応じて適当に含
有させることが望ましい。
Zr07はA I 203と同様或いはそれ以上にガラ
スの化学的耐久性を向トさせる効果を有し10モル%を
1−限として加えることができる。これを越えると失透
を生じやすくなる。イオン交換法においてはraJ材ガ
ラスを数百度の溶融項中に比較的長時間保持するのでガ
ラスの化学的耐久性は作製されたレンズの機械的強度及
び屈折率分布の良否に直接反映する弔3賞な要因となる
。
スの化学的耐久性を向トさせる効果を有し10モル%を
1−限として加えることができる。これを越えると失透
を生じやすくなる。イオン交換法においてはraJ材ガ
ラスを数百度の溶融項中に比較的長時間保持するのでガ
ラスの化学的耐久性は作製されたレンズの機械的強度及
び屈折率分布の良否に直接反映する弔3賞な要因となる
。
Ge07は屈折率の調整のため20モル%をに限として
加えることができる。これを越えると溶解が困難となる
。
加えることができる。これを越えると溶解が困難となる
。
MgOは屈折率分布の改良に寄与し、 20モル%を一
ヒ限としてこれを加えることにより屈折率分布が二乗分
布に近くなり球面収差や色収差の改良に役立つ。20モ
ル%を越えると失透性が増しガラス成形が困難となる。
ヒ限としてこれを加えることにより屈折率分布が二乗分
布に近くなり球面収差や色収差の改良に役立つ。20モ
ル%を越えると失透性が増しガラス成形が困難となる。
GaO、SrO、BaQは化学的耐久性を向上させるた
めそれぞれ10モル%を上限として含有させることがで
きる。これを越えるとイオン交換速度の低下が著しくな
りレンズ製造の効率が低下する。
めそれぞれ10モル%を上限として含有させることがで
きる。これを越えるとイオン交換速度の低下が著しくな
りレンズ製造の効率が低下する。
5n02もまた化学的耐久性を向上させるため10モル
%を上限として含有させるこ左ができる。それを越える
と5n02の還元が起こり均質なガラスを得ることが困
難となる。また5n02はZ「02と適当量混在させる
ことにより上記化学耐久性を一段と向上させる。
%を上限として含有させるこ左ができる。それを越える
と5n02の還元が起こり均質なガラスを得ることが困
難となる。また5n02はZ「02と適当量混在させる
ことにより上記化学耐久性を一段と向上させる。
PbOはガラスの失透防止及び屈折率差を大きくとるた
めに15モル%を上限として加えることができる。これ
を越えると分散が犬きくなり、かつイオン交換速度の低
下やガラスの変形などの問題を生じる。
めに15モル%を上限として加えることができる。これ
を越えると分散が犬きくなり、かつイオン交換速度の低
下やガラスの変形などの問題を生じる。
Ta205及びNb2O,、もまた屈折率差を大きくと
るためにそれぞれ10モル%を上限として加えることが
できる。これを越えると失透しやすくなる。
るためにそれぞれ10モル%を上限として加えることが
できる。これを越えると失透しやすくなる。
また、ガラスの清澄のためにAs2O3及び/又は5b
203を2モル%を上限として含ませることができる。
203を2モル%を上限として含ませることができる。
本発明では上述した成分の他に屈折率分布型レンズとし
ての特性を損なわない範囲でガラス安定化剤として次の
酸化物を下記の範囲(モル%)で含有させることができ
る。
ての特性を損なわない範囲でガラス安定化剤として次の
酸化物を下記の範囲(モル%)で含有させることができ
る。
Zn00〜5Rb200〜5La2030〜5Y203
0〜5 Gd2O30〜3 Ga2O30〜
3In2030〜3 CeO20〜3 WO3
0−3p、or、 0〜5 以上説明したガラス構成酸化物のOシイオンの一部をF
−に変える手段としてはいくつかの方法が考えらえるが
、原料の酸化物或いは炭酸塩、硝酸塩などの一部の代わ
りに弗化物を導入するのが最も簡便な方法である。
0〜5 Gd2O30〜3 Ga2O30〜
3In2030〜3 CeO20〜3 WO3
0−3p、or、 0〜5 以上説明したガラス構成酸化物のOシイオンの一部をF
−に変える手段としてはいくつかの方法が考えらえるが
、原料の酸化物或いは炭酸塩、硝酸塩などの一部の代わ
りに弗化物を導入するのが最も簡便な方法である。
以上説明した本発明のガラス組成物を母材ガラスとして
用い、従来より公知のイオン交換法による屈折率分布型
レンズの製造方法を実施すれば、特に色収差の小さい良
好な特性を有する屈折率分布型レンズを得ることができ
る。
用い、従来より公知のイオン交換法による屈折率分布型
レンズの製造方法を実施すれば、特に色収差の小さい良
好な特性を有する屈折率分布型レンズを得ることができ
る。
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明する。
実施例1〜4
第1表に示す組成(モル%)のガラスそれぞれを約8k
g得られるように各種原料を用いてバッチを調製し、こ
れを充分混合した後3文の白金ルツボを用いて1350
℃で2時間溶解し、キャスト、急冷してカレットを作製
した0次に、カレットを同じく3文の白金ルツボに投入
し、1300℃で3時間保持し適宜攪拌を加えながら再
溶解させた後ブロック状にキャストして均質で泡争脈理
のないガラスブロックを得た。このガラスブロックから
直径20tsm、長さ200tmtmのガラス丸棒を切
り出した後この丸棒をガラス延伸炉を用いて延伸し、直
径1.2amI11のガラス杯試料を得た。
g得られるように各種原料を用いてバッチを調製し、こ
れを充分混合した後3文の白金ルツボを用いて1350
℃で2時間溶解し、キャスト、急冷してカレットを作製
した0次に、カレットを同じく3文の白金ルツボに投入
し、1300℃で3時間保持し適宜攪拌を加えながら再
溶解させた後ブロック状にキャストして均質で泡争脈理
のないガラスブロックを得た。このガラスブロックから
直径20tsm、長さ200tmtmのガラス丸棒を切
り出した後この丸棒をガラス延伸炉を用いて延伸し、直
径1.2amI11のガラス杯試料を得た。
またガラスブロックの一部を切り出しプリズム試料を作
製してスペクトロメータによる屈折率(nd)の測定及
びアツベa(νd)の算出を行なった。同時にアリザリ
ンーランタンーコンプレクラン吸光光度法により含有フ
ッ素ψの定量″分析も行なった。測定したnd、シd、
F−イオンr翳を第1表に示す。
製してスペクトロメータによる屈折率(nd)の測定及
びアツベa(νd)の算出を行なった。同時にアリザリ
ンーランタンーコンプレクラン吸光光度法により含有フ
ッ素ψの定量″分析も行なった。測定したnd、シd、
F−イオンr翳を第1表に示す。
また前記直径1.2諺謬のガラス棒のイオン交換をNa
N0*溶融塩中で種々の条件を変えて行ない、第1表中
の処理条件(イオン交換温度、時間)の時に作製された
レンズの色収差(ΔP/P) X103は最小となった
。なおPはd線におけるレンズ内の蛇行光線の一周期の
長さを、ΔPはC線、F線における一周期の長さの差を
表わしている。
N0*溶融塩中で種々の条件を変えて行ない、第1表中
の処理条件(イオン交換温度、時間)の時に作製された
レンズの色収差(ΔP/P) X103は最小となった
。なおPはd線におけるレンズ内の蛇行光線の一周期の
長さを、ΔPはC線、F線における一周期の長さの差を
表わしている。
また、次に第1表で得られたレンズ各々を複写機の等倍
結像系に用いるため0.6ピツチのレンズ長に切断研磨
した後Fvi、d線、C線でそれぞれ物体と像面との距
1lll(共役長:Tc長)をAl1定し、 (ΔTc
/Tc ) Xl03c7)値を算出した。なおTc
はd線における共役長を、ΔTcはC線、F線における
共役長の差を表わしている。このとき(ΔT c /
Tc ) X 103の値は前記レンズの色収差(ΔF
/p)x103に加えて等倍結像系におけるレンズの入
・出射端面における屈折効果を加えた、いわば等倍結像
系の色収差と捉えることができる。
結像系に用いるため0.6ピツチのレンズ長に切断研磨
した後Fvi、d線、C線でそれぞれ物体と像面との距
1lll(共役長:Tc長)をAl1定し、 (ΔTc
/Tc ) Xl03c7)値を算出した。なおTc
はd線における共役長を、ΔTcはC線、F線における
共役長の差を表わしている。このとき(ΔT c /
Tc ) X 103の値は前記レンズの色収差(ΔF
/p)x103に加えて等倍結像系におけるレンズの入
・出射端面における屈折効果を加えた、いわば等倍結像
系の色収差と捉えることができる。
本発明のガラス組成物を用いて以上のようにして得た屈
折率分布型レンズは、第1表に示す結果から明らかなよ
うに、色収差(ΔP/PXIO3、ΔTc / Tc
Xl03)が実用するに十分な程度に小さく、イオン交
換に必要な時間が少なく、温度も低いものであり、屈折
率差(Δn)も十分なものであった。
折率分布型レンズは、第1表に示す結果から明らかなよ
うに、色収差(ΔP/PXIO3、ΔTc / Tc
Xl03)が実用するに十分な程度に小さく、イオン交
換に必要な時間が少なく、温度も低いものであり、屈折
率差(Δn)も十分なものであった。
比較例1〜2
第1表に示すようにフッ素イオンを含まない組成(モル
%)にした以外は、実施例1〜4と全く同様にしてガラ
スブロックおよびガラス棒試料を得た。
%)にした以外は、実施例1〜4と全く同様にしてガラ
スブロックおよびガラス棒試料を得た。
次に、実施例1〜4と同様にして、そのガラスブロック
の屈折率(nd)を測定し、アツベ数(νd)を算出し
、またそのガラス棒試料にイオン交換を行ない、イオン
交換温度、時間1色収差(ΔP/Pxt03、ΔTc
/Tc Xl0j) (7)値を算出した。それらの結
果を第1表に示す。
の屈折率(nd)を測定し、アツベ数(νd)を算出し
、またそのガラス棒試料にイオン交換を行ない、イオン
交換温度、時間1色収差(ΔP/Pxt03、ΔTc
/Tc Xl0j) (7)値を算出した。それらの結
果を第1表に示す。
第1表に示す結果から明らかなように、比較例1および
比較例2におけるイオン交換温度は高く、イオン交換時
間は長いものであった。更に、比較例1におけるレンズ
の屈折率差(Δn×103)は小さく、比較例2におけ
るレンズの色収差は大きいので、双方とも、実施例1〜
4におけ・るレンズよりも性能が劣るも′のであった。
比較例2におけるイオン交換温度は高く、イオン交換時
間は長いものであった。更に、比較例1におけるレンズ
の屈折率差(Δn×103)は小さく、比較例2におけ
るレンズの色収差は大きいので、双方とも、実施例1〜
4におけ・るレンズよりも性能が劣るも′のであった。
第1表
実施例5〜7
第2表に示す組成(モル%)にした以外は、実施例1〜
4と全く同様にしてガラスブロックおよびガラス棒試料
を得た。
4と全く同様にしてガラスブロックおよびガラス棒試料
を得た。
次に、実施例1〜4と同様にして、そのガラスブロック
の屈折率(nd)を測定し、アツベ数(νd)を算出し
、含有フン素置の定穢分析を行ない、また第2表に示す
溶融塩を用いてそのガラス棒試料にイオン交換を行ない
、実施例1〜4と同様にしてイオン交換温度、時間1色
収差(ΔP/PX103.ΔTc / Tc X 10
3) (1)値を算出した。それらの結果を第2表に示
す。
の屈折率(nd)を測定し、アツベ数(νd)を算出し
、含有フン素置の定穢分析を行ない、また第2表に示す
溶融塩を用いてそのガラス棒試料にイオン交換を行ない
、実施例1〜4と同様にしてイオン交換温度、時間1色
収差(ΔP/PX103.ΔTc / Tc X 10
3) (1)値を算出した。それらの結果を第2表に示
す。
なお、第2表に示すように、実施例5〜7における屈折
率分布に寄与するイオンは各々Liイオン、 TIイオ
ン、Csイオンであり、溶融ffiは実施例5において
ばNaN0:+を、実施例6.7においてはKNO3を
用いた。
率分布に寄与するイオンは各々Liイオン、 TIイオ
ン、Csイオンであり、溶融ffiは実施例5において
ばNaN0:+を、実施例6.7においてはKNO3を
用いた。
本発明のガラス組成物を用いて以上のようにして得た屈
折率分布型レンズは、第2表に示す結果。
折率分布型レンズは、第2表に示す結果。
から明らかなように、色収差(ΔP/PX103゜ΔT
c/Tcx103)が実用するに十分な程度に小さく、
イオン交換に必要な時間が少なく、温度も低いものであ
り、屈折率差(Δn)も十分なものであった。
c/Tcx103)が実用するに十分な程度に小さく、
イオン交換に必要な時間が少なく、温度も低いものであ
り、屈折率差(Δn)も十分なものであった。
比較例3〜5
第2表に示すようにフッ素イオンを含まない組成(モル
%)にした以外は、実施例5〜7と全く同様にしてガラ
スブロックおよびガラス杯試料を得た。
%)にした以外は、実施例5〜7と全く同様にしてガラ
スブロックおよびガラス杯試料を得た。
次に、実施例5〜7と同様にして、そのガラスブロック
の屈折率(nd)を測定し、アツベ数(νd)を算出し
、またそのガラス林試料にイオン交換を行ない、イオン
交換温度、時間、色収差(ΔP/PX103、ΔTc/
Tcx103)の値を算出した。それらの結果を第2表
に示す。
の屈折率(nd)を測定し、アツベ数(νd)を算出し
、またそのガラス林試料にイオン交換を行ない、イオン
交換温度、時間、色収差(ΔP/PX103、ΔTc/
Tcx103)の値を算出した。それらの結果を第2表
に示す。
第2表に示す結果から明らかなように、比較例3〜5に
おけるレンズは、各々に対応する実施例5〜7における
レンズと比較して、イオン交換時間が長く、色収差、特
に等倍結像系の色収差(ΔTc / Tc Xl03)
(1’)大きなもノテあった。
おけるレンズは、各々に対応する実施例5〜7における
レンズと比較して、イオン交換時間が長く、色収差、特
に等倍結像系の色収差(ΔTc / Tc Xl03)
(1’)大きなもノテあった。
第2表
〔発明の効果〕
以上詳述したように1本発明のガラス組成物を用いれば
、結像系の色収差低減可能な屈折率分布型レンズが得ら
れ、併せてイオン交換時間が短縮され、あるいはイオン
交換温度が低下でき、ガラス表面の損傷や溶融塩槽の損
傷などが生じにくいのでコストダウンが可能となり、そ
の工業的価値は極めて大きい。
、結像系の色収差低減可能な屈折率分布型レンズが得ら
れ、併せてイオン交換時間が短縮され、あるいはイオン
交換温度が低下でき、ガラス表面の損傷や溶融塩槽の損
傷などが生じにくいのでコストダウンが可能となり、そ
の工業的価値は極めて大きい。
特許出願人 キャノン株式会社
Claims (5)
- (1)モル%表示で下記組成よりなるガラスのO^2^
−イオンの一部を1〜20モル%のF^−イオンで置換
してある屈折率分布型レンズ用ガラス組成物。 SiO_2:40〜65 B_2O_3:0〜20 Al_2O_3:10〜25 Li_2O:0〜25 Na_2O:0〜20 K_2O:0〜20 Cs_2O:0〜25 Tl_2O:0〜25 但しLi_2O+Na_2O+K_2O+Cs_2O+
Tl_2O=8〜35TiO_2:0〜25 ZrO_2:0〜10 GeO_2:0〜20 MgO:0〜20 CaO:0〜10 SrO:0〜10 BaO:0〜10 SnO_2:0〜10 PbO:0〜15 Ta_2O_5:0〜10 Nb_2O_5:0〜10 As_2O_3:0〜2 Sb_2O_3:0〜2 - (2)モル%表示でLi_2Oが3〜22の組成である
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載のガラス組
成物。 - (3)モル%表示でCs_2Oが3〜20の組成である
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載のガラス組
成物。 - (4)モル%表示でTl_2Oが2〜20の組成である
ことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載のガラス組
成物。 - (5)ガラスのO^2^−イオンの一部を3〜16モル
%のF^−イオンで置換してあることを特徴とする特許
請求の範囲第2項記載のガラス組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29181987A JPH01133956A (ja) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | 屈折率分布型レンズ用ガラス組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP29181987A JPH01133956A (ja) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | 屈折率分布型レンズ用ガラス組成物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01133956A true JPH01133956A (ja) | 1989-05-26 |
Family
ID=17773827
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP29181987A Pending JPH01133956A (ja) | 1987-11-20 | 1987-11-20 | 屈折率分布型レンズ用ガラス組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH01133956A (ja) |
Cited By (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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DE19644736C1 (de) * | 1996-10-28 | 1997-11-27 | Schott Glaswerke | Bleifreie optische Leicht- und Doppelleichtflintgläser |
DE19650692A1 (de) * | 1996-12-06 | 1998-06-10 | Schott Glaswerke | Bleifreie Krongläser |
DE19738428C1 (de) * | 1997-09-03 | 1998-08-20 | Schott Glaswerke | Bleifreies optisches Bariumflintglas |
DE19816380C1 (de) * | 1998-04-11 | 1999-10-07 | Schott Glas | Cadmiumfreie, farbige Anlaufgläser auf Basis einer Glaskeramik, Verfahren zu deren Herstellung und ihre Verwendung |
EP0645349B2 (en) † | 1992-10-01 | 1999-12-01 | Kabushiki Kaisha Ohara | Low refractive optical glass of a flint glass type |
DE19838198A1 (de) * | 1998-08-24 | 2000-03-02 | Schott Glas | Gläser und Glaskeramiken mit hohem E-Modul |
DE19920865C1 (de) * | 1999-05-06 | 2000-06-29 | Schott Glas | Bleifreie optische Gläser |
EP1106585A1 (de) | 1999-12-04 | 2001-06-13 | Schott Glas | Zinkhaltige optische Gläser |
DE10256629B3 (de) * | 2002-12-03 | 2004-02-19 | Schott Glas | Vorzugsweise Pb- und As-freie optische Gläser mit Tg ≦ 500°C und deren Verwendung |
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