JP2019214506A

JP2019214506A - 光学ガラス、光学素子及びプリフォーム

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Publication number: JP2019214506A
Application number: JP2019083885A
Authority: JP
Inventors: 勝之向川; Katsuyuki Mukogawa; 晟大二野宮; Seidai Ninomiya
Original assignee: Ohara Inc
Current assignee: Ohara Inc
Priority date: 2018-06-12
Filing date: 2019-04-25
Publication date: 2019-12-19
Anticipated expiration: 2039-04-25
Also published as: JP7178953B2; TW202005924A; CN117342788A; TWI795567B

Abstract

【課題】高屈折率及び異常分散性（Δθｇ，Ｆ）の特徴を維持しながら、アッベ数が４５〜６８という高い分散性を有している光学ガラスと、これを用いたプリフォーム及び光学素子の提供。【解決手段】カチオン％（モル％）表示で、Ｐ５＋を１７．０〜５０．０％、Ａｌ３＋を３．０〜２０．０％、Ｒ２＋を３３．０〜６０．０％含有し、カチオン％（モル％）表示で、Ｎｂ５＋、Ｔｉ４＋、及びＷ６＋含有率の合計量（Ｎｂ５＋＋Ｔｉ４＋＋Ｗ６＋）が０％〜１５．０％であり、Ｌｎ３＋の合計含有量が２．０〜４０．０％であり、アニオン成分としてＯ２−及びＦ−を含み、屈折率（ｎｄ）が１．５０〜１．６７、アッベ数（νｄ）が４５〜６８であり、異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が０．００２以上である光学ガラス。【選択図】なし

Description

本発明は、光学ガラス、光学素子及びプリフォームに関する。

光学機器のレンズ系は、通常、異なる光学的性質を持つ複数のガラスレンズを組み合わせて設計される。近年、光学機器のレンズ系に求められる特性は多様化しており、その設計の自由度をさらに広げるため、従来は着目されていなかった光学特性を備える光学ガラスが開発されている。中でも異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が特徴的な光学ガラスは、収差の色補正に顕著な効果を奏するものとして着目されている。

例えば特許文献１〜３では、従来必要とされていた高屈折率および低分散性ならびに加工性に優れるという性質に加え、異常分散性が高い光学ガラスとして、例えばカチオン成としてＰ^５＋、Ａｌ^３＋、アルカリ土類金属イオン等を含み、アニオン成分としてＦ⁻およびＯ^２−を含む光学ガラスが提案されている。

特開２００７−５５８８３号公報特開２０１１−１１６６４９号公報特開２０１１−１２６７８２号公報

しかしながら、特許文献１〜３に記載の光学ガラスは、屈折率が低いか、もしくはアッベ数が高い。そのため、屈折率が１．５０以上であり、アッベ数が４５〜６８である高屈折率低分散領域の光学ガラスの開発が望まれている。

本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、フツリン酸系光学ガラスのうち、高屈折率及び異常分散性（Δθｇ，Ｆ）の特徴を維持しながら、アッベ数が４５〜６８という高い分散性を有している光学ガラスと、これを用いた光学素子及びプリフォームを提供することにある。

本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討し、本発明を完成させた。具体的には、本発明は以下のようなものを提供する。

（１）カチオン％（モル％）表示で、
Ｐ^５＋を１７．０〜５０．０％、
Ａｌ^３＋を３．０〜２０．０％、
Ｒ^２＋を３３．０〜６０．０％、
を含有し、
カチオン％（モル％）表示で、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、及びＷ^６＋含有率の合計量（Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋）が０％〜１５．０％であり、
Ｌｎ^３＋の合計含有量が２．０〜４０．０％であり、
アニオン成分としてＯ^２-及びＦ⁻を含み、
屈折率（ｎｄ）が１．５０〜１．６７、アッベ数（νｄ）が４５〜６８であり、
異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が０．００２以上である光学ガラス（Ｌｎ^３＋は、Ｙ^３＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙｂ^３＋およびＬｕ^３＋からなる群から選ばれる少なくとも１つであり、Ｒ^２＋は、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋及びＺｎ^２＋からなる群から選ばれる少なくとも１つとする。）。

（２）カチオン％（モル％）表示で、
Ｍｇ^２＋を０〜２５．０％、
Ｃａ^２＋を０〜２０．０％、
Ｂａ^２＋を１０．０％〜５５．０％
Ｓｒ^２＋を０〜２０．０％未満、
Ｚｎ^２＋を０〜２５．０％、
である（１）記載の光学ガラス。

（３）アニオン％（モル％）表示で、
Ｏ^２−を３０．０〜７５．０％
Ｆ⁻を２５．０〜６５．０％
含有する（１）又は（２）記載の光学ガラス。

（４）（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。

（５）（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。

（６）（５）に記載のプリフォームを研磨してなる光学素子。

（７）（５）に記載のプリフォームを精密プレスしてなる光学素子。

本発明によれば、所望の高い屈折率及びアッベ数を有し、かつ異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が０．００２以上である光学ガラスと、これを用いた光学素子及びプリフォームを提供することができる。

部分分散比（θｇ，Ｆ）が縦軸でアッベ数（νｄ）が横軸の直交座標に表されるノーマルラインを示す図である。

本発明の光学ガラスは、カチオン成分としてＰ^５＋、Ａｌ^３＋、Ｒ^２＋を必須成分として含有し、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、及びＷ^６＋含有率の合計量（Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋）が０％〜１５．０％、Ｌｎ^３＋の合計含有量が２．０〜４０．０％であり、アニオン成分としてＯ^２−及びＦ⁻を含有することにより、屈折率（ｎｄ）が１．５０〜１．６７、アッベ数（νｄ）が４５〜６８であり、異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が０．００２以上である光学ガラスを得ることができる。

以下、本発明の光学ガラスについて説明する。本発明は、以下の態様に限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内で適宜変更を加えて実施できる。なお、説明が重複する箇所について説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。

＜ガラス成分＞
本発明の光学ガラスを構成する各成分について説明する。
本明細書中において、各成分の含有量は特に断りがない場合は、全てモル比に基づくカチオン％又はアニオン％で表示されるものとする。ここで、「カチオン％」及び「アニオン％」（以下、「カチオン％（モル％）」及び「アニオン％（モル％）」と表記することがある。）は、本発明の光学ガラスのガラス構成成分をカチオン成分及びアニオン成分に分離し、それぞれにおいて合計割合を１００モル％として、ガラス中に含有される各成分の含有量を表記した組成である。
なお、各成分のイオン価は便宜的に代表値を用いているに過ぎないため、他のイオン価のものと区別するものではない。光学ガラス中に存在する各成分のイオン価は、代表値以外である可能性がある。例えば、Ｐは、通常イオン価が５価の状態でガラス中に存在するので、本明細書中では「Ｐ^５＋」と表しているが、他のイオン価の状態で存在する可能性がある。このように、厳密には他のイオン価の状態で存在するものであっても、本明細書では、各成分が代表値のイオン価でガラス中に存在するものとして扱う。

[カチオン成分について]
Ｐ^５＋はガラス形成成分であり、特に、１７．０％以上含有することで、ガラスの耐失透性を高められる必須成分である。そのため、Ｐ^５＋の含有量は、好ましくは１７．０％以上、より好ましくは２０．０％以上、より好ましくは２１．０％以上、より好ましくは２２．０％以上、より好ましくは２３．０％以上、さらに好ましくは２４．０％以上を下限とする。
一方で、Ｐ^５＋の含有量を５０．０％以下にすることで、Ｐ^５＋による屈折率やアッベ数の低下を抑えられ、且つ化学的耐久性の低下を抑えられる。従って、Ｐ^５＋の含有量は、好ましくは５０．０％以下、より好ましくは４５．０％以下、より好ましくは４３．０％以下、より好ましくは４０．０％以下、より好ましくは３８．０％以下、さらに好ましくは３６．０％未満を上限とする。
Ｐ^５＋は、原料としてＡｌ（ＰＯ_３）_３、Ｃａ（ＰＯ_３）_２、Ｂａ（ＰＯ_３）_２、Ｚｎ（ＰＯ_３）_２、ＢＰＯ_４、Ｈ_３ＰＯ_４等を用いることができる。

Ａｌ^３＋は、３．０％以上含有することで、ガラスの微細構造の骨格形成に寄与することで耐失透性を高められ、磨耗度を低くする必須成分である。従って、Ａｌ^３＋の含有量は、好ましくは３．０％以上、より好ましくは４．０％以上、より好ましくは５．０％以上、さらに好ましくは５．５％以上を下限とする。
一方で、Ａｌ^３＋の含有量を２０．０％以下にすることで、Ａｌ^３＋による屈折率やアッベ数の低下や、ガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Ａｌ^３＋の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％未満、より好ましくは１３．０％以下、より好ましくは１２．０％未満、より好ましくは１０．０％未満、さらに好ましくは９．０％未満を上限とする。
Ａｌ^３＋は、原料としてＡｌ（ＰＯ_３）_３、ＡｌＦ_３、Ａｌ_２Ｏ_３等を用いることができる。

Ｂ^３＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率と耐失透性を高められる任意成分である。
一方で、Ｂ^３＋の含有量を１０．０％以下にすることで、化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、Ｂ^３＋の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、より好ましくは５．０％以下、より好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％以下、さらに好ましくは０．５％以下とする。特に、ガラスの揮発により脈理が発生することを防止するという観点では、Ｂ^３＋を含有しない方が好ましい。
Ｂ^３＋は、原料としてＨ_３ＢＯ_３、Ｎａ_２Ｂ_４Ｏ_７、ＢＰＯ_４等を用いることができる。

Ｓｉ^４＋は、０％超含有する場合に、ガラスの耐失透性を高め、屈折率を高め、磨耗度を低下できる任意成分である。
一方で、Ｓｉ^４＋の含有量を３．０％以下にすることで、Ｓｉ^４＋の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｓｉ^４＋の含有量は、好ましくは３．０％以下、より好ましくは２．０％以下、さらに好ましくは１．０％以下、さらに好ましくは０．５％以下とする。
Ｓｉ^４＋は、原料としてＳｉＯ_２、Ｋ_２ＳｉＦ_６、Ｎａ_２ＳｉＦ_６等を用いることができる。

Ｌｉ^＋は、０％超含有する場合に、ガラス形成時の耐失透性を高く維持しつつ、ガラス
転移点を下げられる任意成分である。
一方で、Ｌｉ^＋の含有率を１０．０％以下含有することで、安定なガラスが得られ、膨張係数の最大値を低くすることができる。また、屈折率の低下を抑えることができる。従って、Ｌｉ^＋の含有率は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする。
Ｌｉ^＋は、原料としてＬｉ_２ＣＯ_３、ＬｉＮＯ_３、ＬｉＦ等を用いることができる。

Ｎａ^＋は、０％超含有する場合に、ガラス形成時の耐失透性を高く維持しつつ、ガラス転移点を下げられる任意成分である。
一方で、Ｎａ^＋の含有率を１０．０％以下含有することで、安定なガラスが得られ、膨張係数の最大値を低くすることができる。また、屈折率の低下を抑えることができる。従って、Ｎａ^＋の含有率は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％以下とし、さらに好ましくは１．０％未満、さらに好ましくは０．５％未満とする。
Ｎａ^＋は、原料としてＮａ_２ＣＯ_３、ＮａＮＯ_３、ＮａＦ等を用いることができる。

Ｋ^＋は、０％超含有する場合に、ガラス形成時の耐失透性を高く維持しつつ、ガラス転移点を下げられる任意成分である。
一方で、Ｋ^＋の含有率を１０．０％以下含有することで、安定なガラスが得られ、膨張係数の最大値を低くすることができる。また、屈折率の低下を抑えることができる。従って、Ｋ^＋の含有率は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％以下とし、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｋ^＋は、原料としてＫ_２ＣＯ_３、ＫＮＯ_３、ＫＦ、ＫＨＦ_２、Ｋ_２ＳｉＦ_６等を用いることができる。

アルカリ金属は、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋及びＫ^＋からなる群から選ばれる少なくとも１種以上を意味する。また、Ｌｉ^＋、Ｎａ^＋及びＫ^＋からなる群から選ばれる少なくとも１種以上をＲｎ^＋と表す場合がある。また、Ｒｎ^＋の合計含有量とは、これらの３つのイオンのうち１種以上の合計含有量（例えばＬｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）を意味するものとする。

Ｍｇ^２＋は、０％超含有する場合に、ガラスの耐失透性を高め、摩耗度を低下させ加工性を高める任意成分である。従って、Ｍｇ^２＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは２．０％以上、さらに好ましくは３．０％以上とする。
一方で、Ｍｇ^２＋の含有量を３０．０％以下にすることで、Ｍｇ^２＋の過剰な含有によるガラスの失透や屈折率の低下を抑えられる。従って、Ｍｇ^２＋の含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２６．０％以下、より好ましくは２４．０％以下、さらに好ましくは２０．０％以下、さらに好ましくは１６．０％以下とする。
Ｍｇ^２＋は、原料としてＭｇＯ、ＭｇＦ_２等を用いることができる。

Ｃａ^２＋は、０％超含有する場合に、ガラスの耐失透性を高められる任意成分である。
従って、Ｃａ^２＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは２．０％以上、より好ましくは２．５％以上、さらに好ましくは３．０％以上を下限とする。
一方で、Ｃａ^２＋の含有量を３０．０％以下にすることで、Ｃａ^２＋の過剰な含有によるガラスの失透や屈折率の低下を抑えられる。従って、Ｃａ^２＋の含有量は、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２６．０％以下、より好ましくは２３．０％以下、より好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１４．０％未満、さらに好ましくは１２．０％以下とする。
Ｃａ^２＋は、原料としてＣａ（ＰＯ_３）_２、ＣａＣＯ_３、ＣａＦ_２等を用いることができる。

Ｓｒ^２＋は、０％超含有する場合にガラスの耐失透性を高め、且つ屈折率の低下を抑制する任意成分である。従って、Ｓｒ^２＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは２．０％以上、さらに好ましくは３．０％以上とする。
一方で、Ｓｒ^２＋の含有量を２０．０％未満にすることで、Ｓｒ^２＋の過剰な含有によるガラスの失透や屈折率の低下を抑えられる。従って、Ｓｒ^２＋の含有量は、好ましくは２０．０％未満、より好ましくは１８．０％以下、より好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下とする。
Ｓｒ^２＋は、原料としてＳｒ（ＮＯ_３）_２、ＳｒＦ_２等を用いることができる。

Ｂａ^２＋は、１０．０％以上含有することで、ガラス転移点及び屈伏点を下げ、耐失透性を高め、アッベ数を高め、且つ屈折率を高める必須成分である。従って、Ｂａ^２＋の含有量は、好ましくは１０．０％以上、より好ましくは１５．０％以上、さらに好ましくは２０．０％以上、より好ましくは２５．０％以上、さらに好ましくは３０．０％以上とする。
一方で、Ｂａ^２＋の含有量を５５．０％以下にすることで、Ｂａ^２＋の過剰な含有によるガラスの耐失透性の低下を抑えられる。従って、Ｂａ^２＋の含有量は、好ましくは５５．０％以下、より好ましくは５３．０％以下、さらに好ましくは５０．０％以下、さらに好ましくは４８．０％以下とする。
Ｂａ^２＋は、原料としてＢａ（ＰＯ_３）_２、ＢａＣＯ_３、Ｂａ（ＮＯ_３）_２、ＢａＦ_２等を用いることができる。

Ｚｎ^２＋は、０％超含有する場合に、ガラスの耐失透性を高められる任意成分である。
一方で、Ｚｎ^２＋の含有量を２５．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられる。従って、Ｚｎ^２＋の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％以下、さらに好ましくは１５．０％以下、さらに好ましくは１３．０％以下とする。
Ｚｎ^２＋は、原料としてＺｎ（ＰＯ_３）_２、ＺｎＯ、ＺｎＦ_２等を用いることができる。

アルカリ土類金属は、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋及びＺｎ^２＋からなる群から選ばれる１種以上を意味する。また、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋及びＺｎ^２＋からなる群から選ばれる１種以上をＲ^２＋と表す場合がある。
また、Ｒ^２＋の合計含有量とは、これら５つのイオンのうち１種以上の合計含有量（例えばＳｒ^２＋＋Ｂａ^２＋＋Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｚｎ^２＋）を意味するものとする。

Ｙ^３＋は、０％超含有する場合に、高屈折率及び高アッベ数を維持しながらも、耐失透性を高められる任意成分である。従って、Ｙ^３＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％以上、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは２．０％以上とする。
一方で、Ｙ^３＋の含有量を２５．０％以下にすることで、Ｙ^３＋の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Ｙ^３＋の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは８．０％以下とする。
Ｙ^３＋は、原料としてＹ_２Ｏ_３、ＹＦ_３等を用いることができる。

Ｌａ^３＋は、０％超含有する場合に、高屈折率及び高アッベ数を維持しながらも、耐失透性を高められる任意成分である。従って、Ｌａ^３＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．１％超、より好ましくは０．３％超、さらに好ましくは０．５％超とする。
一方で、Ｌａ^３＋の含有量を１５．０％以下にすることで、Ｌａ^３＋の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Ｌａ^３＋の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、より好ましくは６．０％以下、さらに好ましくは３．５％以下とする。
Ｌａ^３＋は、原料としてＬａ_２Ｏ_３、ＬａＦ_３等を用いることができる。

Ｇｄ^３＋は、０％超含有する場合に、高屈折率及び高アッベ数を維持しながらも、耐失透性を高められる任意成分である。従って、Ｇｄ^３＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％以上、さらに好ましくは１．０％以上とする。
一方で、Ｇｄ^３＋の含有量を２５．０％以下にすることで、Ｇｄ^３＋の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Ｇｄ^３＋の含有量は、好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１８．０％以下、さらに好ましくは１５．０％以下とする。
Ｇｄ^３＋は、原料としてＧｄ_２Ｏ_３、ＧｄＦ_３等を用いることができる。

Ｙｂ^３＋は、０％超含有する場合に、高屈折率及び高アッベ数を維持しながらも、耐失透性を高められる任意成分である。従って、Ｙｂ^３＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．１％以上、さらに好ましくは０．５％以上とする。
一方で、Ｙｂ^３＋の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｙｂ^３＋の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Ｙｂ^３＋の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは２．５％以下、さらに好ましくは１．０％以下とする。
Ｙｂ^３＋は、原料としてＹｂ_２Ｏ_３、ＹｂＦ_３等を用いることができる。

Ｌｕ^３＋は、０％超含有する場合に、高屈折率及び高アッベ数を維持しながらも、耐失透性を高められる任意成分である。従って、Ｌｕ^３＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％、さらに好ましくは１．０％とする。
一方で、Ｌｕ^３＋の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｌｕ^３＋の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Ｌｕ^３＋の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下とする。
Ｌｕ^３＋は、原料としてＬｕ_２Ｏ_３、ＬｕＦ_３等を用いることができる。

Ｌｎ^３＋は、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙ^３＋、Ｙｂ^３＋及びＬｕ^３＋からなる群から選ばれる少なくとも１つを意味する。また、Ｌｎ^３＋の合計含有量は、これらの５つのイオンの合計含有量（Ｌａ^３＋＋Ｇｄ^３＋＋Ｙ^３＋＋Ｙｂ^３＋Ｌｕ^３＋）を表す場合がある。

Ｔｉ^４＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、化学的耐久性を高め、さらに、アッベ数の低下を抑制し、着色を低減する性質を有する任意成分である。
一方で、Ｔｉ^４＋を８．０％以下とすることで、耐失透性を高めることができる。従って、Ｔｉ^４＋の含有量は８．０％以下、より好ましくは７．０％以下、より好ましくは６．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下とする。
Ｔｉ^４＋は、原料として例えばＴｉＯ_２等を用いてガラス内に含有させることができる。

Ｎｂ^５＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、化学的耐久性を高め、さらに、アッベ数の低下を抑制し、溶融温度の上昇を抑制する性質を有する任意成分である。従って、Ｎｂ^５＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％以上、さらに好ましくは２．０％以上とする。
一方で、Ｎｂ^５＋を８．０％以下とすることで、耐失透性を高めることができる。従って、Ｎｂ^５＋の含有量は８．０％以下、より好ましくは６．０％以下、より好ましくは４．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。
Ｎｂ^５＋は、原料として例えばＮｂ_２Ｏ_５等を用いてガラス内に含有させることができる。

Ｚｒ^４＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められる任意成分である。
一方で、Ｚｒ^４＋の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラス中の成分の揮発によるガラスの脈理を抑えられる。従って、Ｚｒ^４＋の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。
Ｚｒ^４＋は、原料としてＺｒＯ_２、ＺｒＦ_４等を用いることができる。

Ｗ^６＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、化学的耐久性を高め、さらに、アッベ数の低下を抑制し、着色を低減する性質を有する任意成分である。
従って、Ｗ^６＋の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．１％以上、より好ましくは０．５％以上とする。
一方で、Ｗ^６＋の含有量を８．０％以下にすると屈折率の低下、更にアッベ数の低下を抑えられる。従って、Ｗ^６＋の含有量は８．０％以下、より好ましくは６．０％以下、より好ましくは４．０以下％、さらに好ましくは３．０％以下とする。
Ｗ^６＋は、原料として例えばＷＯ_３等を用いてガラス内に含有させることができる。

Ｇｅ^４＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、耐失透性を高められる任意成分である。
一方で、Ｇｅ^４＋の含有量を１０．０％以下にすることで、高価なＧｅ^４＋の含有量が減少することで、ガラスの材料コストを低減できる。そのため、Ｇｅ^４＋の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。
Ｇｅ^４＋は、原料としてＧｅＯ_２等を用いることができる。

Ｔａ^５＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高められる任意成分である。
一方で、Ｔａ^５＋の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの失透を低減できる。従って、Ｔａ^５＋の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。
Ｔａ^５＋は、原料としてＴａ_２Ｏ_５等を用いることができる。

Ｂｉ^３＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、ガラス転移点を低くできる任意成分である。
一方で、Ｂｉ^３＋の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの失透や、着色による可視光透過率の低下を抑えられる。従って、Ｂｉ^３＋の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。
Ｂｉ^３＋は、原料としてＢｉ_２Ｏ_３等を用いることができる。

Ｔｅ^４＋は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率を高め、着色を抑えることができる任意成分である。
一方で、Ｔｅ^４＋の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの失透や、着色による可視光透過率の低下を抑えられる。従って、Ｔｅ^４＋の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％以下とする。
Ｔｅ^４＋は、原料としてＴｅＯ_２等を用いることができる。

Ｒ^２＋の合計含有量は、３３．０％以上６０．０％以下が好ましい。
特に、Ｒ^２＋を３３．０％以上含有することで、より耐失透性の高いガラスを得ることができる。従って、Ｒ^２＋の合計含有量は、好ましくは３３．０％以上、より好ましくは３５．０％以上、より好ましくは３６．０％以上、より好ましくは３７．０％以上、さらに好ましくは３８．０％以上とする。
一方で、Ｒ^２＋の含有量を６０．０％以下にすることで、Ｒ^２＋の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｒ^２＋の合計含有量は、好ましくは６０．０％以下、より好ましくは５５．０％以下、より好ましくは５３．０％以下、さらに好ましくは５０．０％以下とする。

Ｒｎ⁺の合計含有量は、０％超含有する場合に、ガラス形成時の耐失透性を高く維持しつつ、ガラス転移点を下げることができる。従って、Ｒｎ⁺の合計含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．４％以上、さらに好ましくは０．７％以上とする。
一方でＲｎ^＋の上限を５．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えることができる。従って、Ｒｎ^＋の合計含有量は、好ましくは５．０％以下、より好ましくは４．０％以下、より好ましくは３．０％以下、さらに好ましくは２．０％以下とする。

Ｌｎ^３＋の合計含有量を、２．０％以上にすることで、高屈折率及び高アッベ数を維持しながらも、耐失透性を高めることができる。従って、Ｌｎ^３＋の合計含有量は、好ましくは２．０％以上、より好ましくは４．０％以上、さらに好ましくは６．０％以上、さらに好ましくは８．０％以上とする。
一方、Ｌｎ^３＋の合計含有量を４０．０％以下にすることで、Ｌｎ^３＋の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コストおよび比重を低減できる。従って、Ｌｎ^３＋の合計含有量は、好ましくは４０．０％以下、より好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２５．０％以下、より好ましくは２３．０％以下、さらに好ましくは２１．０％以下とする。

本発明の光学ガラスにおいて、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、Ｗ^６＋の合計含有量は、０％超含有する場合に、高屈折率を実現でき、化学的耐久性を向上させる効果がある。従って、（Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋）の合計含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％以上、さらに好ましくは０．９％以上とする。
一方で、上限を１５．０％にすることでアッベの低下を抑えられる。従って、（Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋）の合計含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１２．０％以下、さらに好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは９．０％以下とする。

Ａｌ^３＋／Ｐ^５＋は、０．０５以上含有する場合に、均質性を高め、化学的耐久性の向上にも寄与することができる。従って、Ａｌ^３＋／Ｐ^５＋は、好ましくは０．０５以上、より好ましくは０．１０以上、更に好ましくは０．１５以上とする。
一方で、Ａｌ^３＋／Ｐ^５＋の上限を０．３５以下にすることで、ガラス作製時の熔融ガラス均質悪化を抑えられる。従ってＡｌ^３＋／Ｐ^５＋は、好ましくは０．３５以下、より好ましくは０．３０以下、さらに好ましくは０．２８以下とする。

Ｂａ^２＋／Ｒ^２＋は、０．４０以上含有する場合に、ガラスが安定し、失透を抑えることができる。Ｂａ^２＋／Ｒ^２＋の含有量は、好ましくは０．４０以上、より好ましくは０．４３以上、更に好ましくは０．４５以上とする。
一方Ｂａ^２＋／Ｒ^２の上限を１．００以下にすることで屈折率やアッベ数の低下を抑えられる。従って、Ｂａ^２＋／Ｒ^２の含有量は、好ましくは１．００以下、より好ましくは０．９５以下、更に好ましくは０．９０以下とする。

Ｓｒ^２＋／（Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋）は、０超含有する場合に、ガラスが安定し、失透を抑えることができる。従って、Ｓｒ^２＋／（Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋）の含有量は、好ましくは０超、より好ましくは０．０３以上、さらに好ましくは０．０５以上とする。
一方で、Ｓｒ^２＋／（Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋）の上限を０．３５以下にすることで、屈折率の低下を抑えることができる。従って、Ｓｒ^２＋／（Ｍｇ^２＋＋Ｃａ^２＋＋Ｓｒ^２＋＋Ｂａ^２＋）の含有は、好ましくは０．３５以下、より好ましくは０．３０以下、より好ましくは０．２０以下、さらに好ましくは０．１５以下とする。

Ｓｒ^２＋／（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）は、０超含有する場合に、ガラス形成時の耐失透性を高く維持することができる。従って、Ｓｒ^２＋／（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）の含有量は、好ましくは０超、より好ましくは２．００以上、より好ましくは３．００以上、さらに好ましくは４．００以上とする。
一方で、Ｓｒ^２＋／（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）の上限を１５．００以下にすることで、高い屈折率が得られ、脈理なども発生しにくくなる。従って、Ｓｒ^２＋／（Ｌｉ^＋＋Ｎａ^＋＋Ｋ^＋）の含有量は、好ましくは１５．００以下、より好ましくは１３．００以下、より好ましくは１０．００以下、さらに好ましくは８．００以下とする。

Ｆ^＋／Ｐ^５＋は、０．７０以上含有する場合に、ガラスが安定し、失透を抑えることができる。従ってＦ^＋／Ｐ^５＋の含有量は、好ましくは０．７０以上、より好ましくは０．８０以上、さらに好ましくは０．９０以上、さらに好ましくは１．００以上とする。
一方で、Ｆ^＋／Ｐ^５＋は、２．５０以下含有する場合に、高い異常分散性を有することができる。従って、Ｆ^＋／Ｐ^５＋の含有量は、好ましくは２．５０以下、より好ましくは２．３０以下、より好ましくは２．００以下、さらに好ましくは１．８０以下とする。

[アニオン成分について]
本発明の光学ガラスはＯ^２−を含有する。Ｏ^２−の含有量は、例えば３０．０％〜７５．０％にすることが好ましい。
特に、Ｏ^２−を３０．０％以上含有することで、ガラスの失透や、磨耗度の上昇を抑制できる。従って、Ｏ^２−の含有量は、好ましくは３０．０％以上、より好ましくは４０．０％以上、さらに好ましくは４５．０％以上、さらに好ましくは５２．０％以上とする。
一方で、Ｏ^２−の含有量を７５．０％以下にすることで、他のアニオン成分による効果を得易くできる。従って、Ｏ^２−の含有量は、好ましくは７５．０％以下、より好ましくは７０．０％以下、さらに好ましくは６６．０％以下、さらに好ましくは６３．０％以下、さらに好ましくは６１．０％以下とする。
Ｏ^２−は、原料としてＡｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ、ＢａＯ等の各種カチオン成分の酸化物や、Ａｌ（ＰＯ）_３、Ｍｇ（ＰＯ）_２、Ｂａ（ＰＯ）_２等の各種カチオン成分の燐酸塩等を用いることができる。

本発明の光学ガラスはＦ⁻を含有する。Ｆ⁻の含有量は、例えば２５．０％以上６５．０％以下にすることが好ましい。
特に、Ｆ⁻を２５．０％以上含有することで、ガラスの異常分散性やアッベ数を高め、且つガラスの耐失透性を高められる。従って、Ｆ⁻の含有量は、好ましくは２５．０％以上、より好ましくは２７．０％以上、より好ましくは３０．０％以上、さらに好ましくは３５．０％以上、さらに好ましくは３９．０％以上とする。
一方で、Ｆ⁻の含有量を６５．０％以下にすることで、ガラスの磨耗度の低下を抑えられる。従って、Ｆ⁻の含有量は、好ましくは６５．０％以下、より好ましくは６０．０％以下、さらに好ましくは５５．０％以下、さらに好ましくは５０．０％以下、さらに好ましくは４８．０％以下とする。
また、ガラスの失透を抑制する観点から、Ｏ^２−の含有量とＦ⁻の含有量の合計は、好ましくは９８．０％以上、より好ましくは９９．０％以上を下限とし、さらに好ましくは１００％とする。
Ｆ⁻は、原料としてＡｌＦ_３、ＭｇＦ_２、ＢａＦ_２等の各種カチオン成分のフッ化物を用いることができる。

Ｆ⁻／（Ｆ⁻＋Ｏ^２−）を０．３５以上にすることでガラスの異常分散性やアッベ数を高め、且つガラスの耐失透性を高められる。従って、Ｆ⁻／（Ｆ⁻＋Ｏ^２−）は、好ましくは０．３５以上、より好ましくは０．３６以上、より好ましくは０．３７以上、さらに好ましくは０．３８以上とする。
一方で、Ｆ⁻／（Ｆ⁻＋Ｏ^２−）を０．５５以下とすることで、ガラス中の成分の揮発によるガラスの脈理を抑えることができる。従って、Ｆ⁻／（Ｆ⁻＋Ｏ^２−）は、好ましくは０．５５以下、より好ましくは０．５３以下、より好ましくは０．５０以下、さらに好ましくは０．４９以下とする。

［その他の成分について］
本発明の光学ガラスには、他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。

［含有すべきでない成分について］
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。

上述されていない他の成分を、本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加することができる。ただし、Ｃｅ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じることで、本願発明の可視光透過率を高める効果を減殺する性質があるため、特に可視領域の波長を透過させる光学ガラスでは、実質的に含まないことが好ましい。

Ｐｂ、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ及びＳｅのカチオンは、近年有害な化学物質として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。従って、環境上の影響を重視する場合には、不可避な混入を除き、これらを実質的に含有しないことが好ましい。これにより、光学ガラスに環境を汚染する物質が実質的に含まれなくなる。そのため、特別な環境対策上の措置を講じなくとも、この光学ガラスを製造し、加工し、及び廃棄できる。

ＳｂやＣｅのカチオンは、脱泡剤として有用ではあるが、環境に不利益を及ぼす成分として、近年光学ガラスに含めないようにする傾向がある。そのため、本発明の光学ガラスは、このような点からＳｂやＣｅを含まないことが好ましい。

［製造方法］
本発明の光学ガラスの製造方法は特に限定されない。例えば、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を石英坩堝又はアルミナ坩堝又は白金坩堝に投入して粗溶融した後、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて９００〜１２００℃の温度範囲で２〜１０時間溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、９００〜７５０℃以下の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより製造することができる。

[物性]
本発明の光学ガラスは、高屈折率低分散領域にて高屈折率を有する。また、本発明の光学ガラスは、高い分散を有することが好ましい。
本発明の光学ガラスの屈折率（ｎ_ｄ）は、好ましくは１．５０以上、より好ましくは１．５２以上、さらに好ましくは１．５４以上、さらに好ましくは１．５６以上を下限とする。一方で、屈折率の上限は、好ましくは１．６７以下、より好ましくは１．６６以下、さらに好ましくは１．６５以下であってもよい。

また、本発明の光学ガラスのアッベ数（ν_ｄ）は、好ましくは４５以上、より好ましくは４７以上、さらに好ましくは５０以上を下限とし、好ましくは６８以下、より好ましくは６７以下、さらに好ましくは６５以下を上限とする。

ここで、部分分散比（θｇ，Ｆ）および異常分散性（Δθｇ，Ｆ）について説明し、その後、本発明の光学ガラスの物性における特徴をより詳細に説明する。
初めに、部分分散比（θｇ，Ｆ）について説明する。
部分分散比（θｇ，Ｆ）とは、屈折率の波長依存性のうち、ある２つの波長域における屈折率の差の割合を示すものであり、次の式（１）で表される。
θｇ，Ｆ＝（ｎg−ｎF）／（ｎF−ｎC）・・・・・・式（１）
ここでｎgはｇ線（４３５．８３ｎｍ）、ｎＦはＦ線（４８６．１３ｎｍ）、ｎCはＣ線（６５６．２７ｎｍ）における屈折率を意味する。
そして、この部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（ν_ｄ）との関係をＸＹグラフ上にプロットすると、一般的な光学ガラスの場合、ほぼ、ノーマルラインと呼ばれる直線上にプロットされることになる。ノーマルラインとは、部分分散比（θｇ，Ｆ）を縦軸に、アッベ数（ν_ｄ）を横軸に採用したＸＹグラフ上（直交座標上）で、ＮＳＬ７とＰＢＭ２の部分分散比およびアッベ数をプロットした２点を結ぶ右上がりの直線を意味する（図１参照）。ノーマルラインの基準となるノーマルガラスは光学ガラスメーカー毎によっても異なるが、各社ともほぼ同等の傾きと切片で定義している（ＮＳＬ７とＰＢＭ２は株式会社オハラ社製の光学ガラスであり、ＮＳＬ７のアッベ数（ν_ｄ）は６０．５、部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５４３６、ＰＢＭ２のアッベ数（ν_ｄ）は３６．３，部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５８２８である）。

このような部分分散比（θｇ，Ｆ）に対して、異常分散性（Δθｇ，Ｆ）とは、部分分散比（θｇ，Ｆ）およびアッベ数（ν_ｄ）のプロットが、ノーマルラインから縦軸方向にどの程度離れているかを示すものである。異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が大きいガラスからなる光学素子は、青色付近の波長範囲について、他のレンズによって生じていた色収差を補正することができる性質を有する。

本発明者は鋭意検討し、アッベ数（ν_ｄ）に対する異常分散性（Δθｇ，Ｆ）の値が、従来のものと比較して、より高くなる光学ガラスを開発することに成功した。
例えば、後に実施例として示したより好ましい態様の光学ガラスであると、アッベ数（ν_ｄ）が５０〜６８程度の場合に、部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５３５以上となり、異常分散性（Δθｇ，Ｆ）も０．００２０以上となる光学ガラスを得ることができる。このような部分分散比（θｇ，Ｆ）および異常分散性（Δθｇ，Ｆ）の値は、同程度のアッベ数（ν_ｄ）を有する従来のものと比較して、著しく高い値である。

本発明の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）が特徴的である。したがって、色収差を高精度に補正できる光学ガラスを得易い。
部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５１０以上であり、０．５２０以上であることが好ましく、０．５３０以上であることがより好ましく、０．５３５以上であることがさらに好ましい。なお、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、好ましくは０．５８０以下、より好ましくは０．５７６以下、さらに好ましくは０．５７３以下が望ましい。
また、本発明でいう部分分散比は、短波長域での部分分散比を意味するものとする。

本発明の光学ガラスは、異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が高い。したがって、色収差を高精
度に補正できるレンズを得易い。
異常分散性（Δθｇ，Ｆ）は０．００２以上であることが好ましく、０．００５以上で
あることがより好ましく、０．００７以上であることがより好ましく、０．０９０以上で
あることがより好ましく、０．０１１以上であることがより好ましく、０．０１３以上で
あることがさらに好ましい。
一方、本発明の光学ガラスの異常分散性（Δθｇ，Ｆ）の上限は、は０．０３０以下であることが好ましく、０．０２８以下であることがより好ましく、０．０２６以下であることがより好ましく、０．０２４以下であることがより好ましく、０．０２２以下であることがさらに好ましい。

［プリフォーム及び光学素子］
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製することができる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、研磨加工を行って作製したプリフォームや、公知の浮上成形等により成形されたプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりすることができる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。

このようにして作製されるガラス成形体は、様々な光学素子及び光学設計に有用である。特に、本発明の光学ガラスから、精密プレス成形等の手段を用いて、レンズやプリズム、ミラー等の光学素子を作製することが好ましい。これにより、カメラやプロジェクタ等のような光学素子に可視光を透過させる光学機器に用いたときに、高精細で高精度な結像特性等を実現しつつ、これら光学機器における光学系の軽量化を図ることができる。

本発明の光学ガラスである実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．６１）及び比較例（Ｎｏ．Ａ）のガラスの組成（カチオン％表示又はアニオン％表示のモル％で示す）、屈折率（ｎ_ｄ）、アッベ数（ν_ｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）及び異常分散性（Δθｇ，Ｆ）を表１〜表９に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例にのみ限定されるものではない。

実施例及び比較例の光学ガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、メタ燐酸化合物等の通常の弗燐酸塩ガラスに使用される高純度原料を選定し、表に示した組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、白金坩堝に投入し、ガラス組成の溶融難易度に応じて電気炉で９００〜１２５０℃の温度範囲で２〜１０時間溶解し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、９００℃以下に温度を下げてから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。

実施例及び比較例のガラスの屈折率（ｎ_ｄ）及びアッベ数（ν_ｄ）は、ヘリウムランプのｄ線（５８７．５６ｎｍ）に対する測定値で示した。また、アッベ数（ν_ｄ）は、上記ｄ線の屈折率と、水素ランプのＦ線（４８６．１３ｎｍ）に対する屈折率（ｎＦ）、Ｃ線（６５６．２７ｎｍ）に対する屈折率（ｎＣ）の値を用いて、アッベ数（ν_ｄ）＝［（ｎ_ｄ−１）／（ｎＦ−ｎＣ）］の式から算出した。
また、部分分散比は、Ｃ線（波長６５６．２７ｎｍ）における屈折率ｎＣ、Ｆ線（波長４８６．１３ｎｍ）における屈折率ｎＦ、ｇ線（波長４３５．８３ｎｍ）における屈折率ｎｇを測定し、（θｇ，Ｆ）＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ）の式により算出した。そして、測定されたアッベ数（ν_ｄ）における、図１のノーマルライン上にある部分分散比（θｇ，Ｆ）の値と測定された部分分散比（θｇ，Ｆ）の値との差から、異常分散性（Δθｇ，Ｆ）を求めた。

表１〜表９に表されるように、実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率が１．５０以上、より詳細には１．５２以上であり、所望の範囲内であった。一方、比較例のガラスは、屈折率が１．４９８２であり、１．５０以下であった。そのため、本発明の実施例の光学ガラスは比較例のガラスに比べて、屈折率が高いことが明らかとなった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数が４５以上、より詳細には４７以上であるとともに、このアッベ数は６８以下、より詳細には６７以下であり、所望の範囲内であった。一方、比較例のガラスは、アッベ数が７９．１であり、６８以上であった。そのため、本発明の実施例の光学ガラスは比較例のガラスに比べて、アッベ数が低いことが明らかとなった。

また、実施例の光学ガラスは、いずれも部分分散比（θｇ，Ｆ）が０．５１０以上であり、異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が０．００２以上であった。

従って、実施例の光学ガラスは、所望の高い屈折率を有し、アッベ数が所望の範囲内にありながらも、異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が高いことが明らかになった。

以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。

Claims

カチオン％（モル％）表示で、
Ｐ^５＋を１７．０〜５０．０％、
Ａｌ^３＋を３．０〜２０．０％、
Ｒ^２＋を３３．０〜６０．０％、
を含有し、
カチオン％（モル％）表示で、Ｎｂ^５＋、Ｔｉ^４＋、及びＷ^６＋含有率の合計量（Ｎｂ^５＋＋Ｔｉ^４＋＋Ｗ^６＋）が０％〜１５．０％であり、
Ｌｎ^３＋の合計含有量が２．０〜４０．０％であり、
アニオン成分としてＯ^２−及びＦ⁻を含み、
屈折率（ｎｄ）が１．５０〜１．６７、アッベ数（νｄ）が４５〜６８であり、
異常分散性（Δθｇ，Ｆ）が０．００２以上である光学ガラス（Ｌｎ^３＋は、Ｙ^３＋、Ｌａ^３＋、Ｇｄ^３＋、Ｙｂ^３＋およびＬｕ^３＋からなる群から選ばれる少なくとも１つであり、Ｒ^２＋は、Ｍｇ^２＋、Ｃａ^２＋、Ｓｒ^２＋、Ｂａ^２＋及びＺｎ^２＋からなる群から選ばれる少なくとも１つとする。）。
カチオン％（モル％）表示で、
Ｍｇ^２＋を０〜２５．０％、
Ｃａ^２＋を０〜２０．０％、
Ｂａ^２＋を１０．０％〜５５．０％
Ｓｒ^２＋を０〜２０．０％未満、
Ｚｎ^２＋を０〜２５．０％、
である請求項１記載の光学ガラス。
アニオン％（モル％）表示で、
Ｏ^２−を３０．０〜７５．０％
Ｆ⁻を２５．０〜６５．０％
含有する請求項１又は２記載の光学ガラス。
請求項１から３のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
請求項１から３のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び／又は精密プレス成形用のプリフォーム。
請求項５に記載のプリフォームを研磨してなる光学素子。
請求項５に記載のプリフォームを精密プレスしてなる光学素子。