JP2019214506A - 光学ガラス、光学素子及びプリフォーム - Google Patents
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Abstract
Description
P5+を17.0〜50.0%、
Al3+を3.0〜20.0%、
R2+を33.0〜60.0%、
を含有し、
カチオン%(モル%)表示で、Nb5+、Ti4+、及びW6+含有率の合計量(Nb5++Ti4++W6+)が0%〜15.0%であり、
Ln3+の合計含有量が2.0〜40.0%であり、
アニオン成分としてO2-及びF−を含み、
屈折率(nd)が1.50〜1.67、アッベ数(νd)が45〜68であり、
異常分散性(Δθg,F)が0.002以上である光学ガラス(Ln3+は、Y3+、La3+、Gd3+、Yb3+およびLu3+からなる群から選ばれる少なくとも1つであり、R2+は、Mg2+、Ca2+、Sr2+、Ba2+及びZn2+からなる群から選ばれる少なくとも1つとする。)。
Mg2+を0〜25.0%、
Ca2+を0〜20.0%、
Ba2+を10.0%〜55.0%
Sr2+を0〜20.0%未満、
Zn2+を0〜25.0%、
である(1)記載の光学ガラス。
O2−を30.0〜75.0%
F−を25.0〜65.0%
含有する(1)又は(2)記載の光学ガラス。
本発明の光学ガラスを構成する各成分について説明する。
本明細書中において、各成分の含有量は特に断りがない場合は、全てモル比に基づくカチオン%又はアニオン%で表示されるものとする。ここで、「カチオン%」及び「アニオン%」(以下、「カチオン%(モル%)」及び「アニオン%(モル%)」と表記することがある。)は、本発明の光学ガラスのガラス構成成分をカチオン成分及びアニオン成分に分離し、それぞれにおいて合計割合を100モル%として、ガラス中に含有される各成分の含有量を表記した組成である。
なお、各成分のイオン価は便宜的に代表値を用いているに過ぎないため、他のイオン価のものと区別するものではない。光学ガラス中に存在する各成分のイオン価は、代表値以外である可能性がある。例えば、Pは、通常イオン価が5価の状態でガラス中に存在するので、本明細書中では「P5+」と表しているが、他のイオン価の状態で存在する可能性がある。このように、厳密には他のイオン価の状態で存在するものであっても、本明細書では、各成分が代表値のイオン価でガラス中に存在するものとして扱う。
P5+はガラス形成成分であり、特に、17.0%以上含有することで、ガラスの耐失透性を高められる必須成分である。そのため、P5+の含有量は、好ましくは17.0%以上、より好ましくは20.0%以上、より好ましくは21.0%以上、より好ましくは22.0%以上、より好ましくは23.0%以上、さらに好ましくは24.0%以上を下限とする。
一方で、P5+の含有量を50.0%以下にすることで、P5+による屈折率やアッベ数の低下を抑えられ、且つ化学的耐久性の低下を抑えられる。従って、P5+の含有量は、好ましくは50.0%以下、より好ましくは45.0%以下、より好ましくは43.0%以下、より好ましくは40.0%以下、より好ましくは38.0%以下、さらに好ましくは36.0%未満を上限とする。
P5+は、原料としてAl(PO3)3、Ca(PO3)2、Ba(PO3)2、Zn(PO3)2、BPO4、H3PO4等を用いることができる。
一方で、Al3+の含有量を20.0%以下にすることで、Al3+による屈折率やアッベ数の低下や、ガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Al3+の含有量は、好ましくは20.0%以下、より好ましくは15.0%未満、より好ましくは13.0%以下、より好ましくは12.0%未満、より好ましくは10.0%未満、さらに好ましくは9.0%未満を上限とする。
Al3+は、原料としてAl(PO3)3、AlF3、Al2O3等を用いることができる。
一方で、B3+の含有量を10.0%以下にすることで、化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、B3+の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、より好ましくは5.0%以下、より好ましくは3.0%未満、さらに好ましくは1.0%以下、さらに好ましくは0.5%以下とする。特に、ガラスの揮発により脈理が発生することを防止するという観点では、B3+を含有しない方が好ましい。
B3+は、原料としてH3BO3、Na2B4O7、BPO4等を用いることができる。
一方で、Si4+の含有量を3.0%以下にすることで、Si4+の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Si4+の含有量は、好ましくは3.0%以下、より好ましくは2.0%以下、さらに好ましくは1.0%以下、さらに好ましくは0.5%以下とする。
Si4+は、原料としてSiO2、K2SiF6、Na2SiF6等を用いることができる。
転移点を下げられる任意成分である。
一方で、Li+の含有率を10.0%以下含有することで、安定なガラスが得られ、膨張係数の最大値を低くすることができる。また、屈折率の低下を抑えることができる。従って、Li+の含有率は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは1.0%未満、さらに好ましくは0.5%未満とする。
Li+は、原料としてLi2CO3、LiNO3、LiF等を用いることができる。
一方で、Na+の含有率を10.0%以下含有することで、安定なガラスが得られ、膨張係数の最大値を低くすることができる。また、屈折率の低下を抑えることができる。従って、Na+の含有率は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%以下とし、さらに好ましくは1.0%未満、さらに好ましくは0.5%未満とする。
Na+は、原料としてNa2CO3、NaNO3、NaF等を用いることができる。
一方で、K+の含有率を10.0%以下含有することで、安定なガラスが得られ、膨張係数の最大値を低くすることができる。また、屈折率の低下を抑えることができる。従って、K+の含有率は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは5.0%以下とし、さらに好ましくは3.0%未満、さらに好ましくは1.0%未満とする。
K+は、原料としてK2CO3、KNO3、KF、KHF2、K2SiF6等を用いることができる。
一方で、Mg2+の含有量を30.0%以下にすることで、Mg2+の過剰な含有によるガラスの失透や屈折率の低下を抑えられる。従って、Mg2+の含有量は、好ましくは30.0%以下、より好ましくは26.0%以下、より好ましくは24.0%以下、さらに好ましくは20.0%以下、さらに好ましくは16.0%以下とする。
Mg2+は、原料としてMgO、MgF2等を用いることができる。
従って、Ca2+の含有量は、好ましくは0%超、より好ましくは1.0%以上、さらに好ましくは2.0%以上、より好ましくは2.5%以上、さらに好ましくは3.0%以上を下限とする。
一方で、Ca2+の含有量を30.0%以下にすることで、Ca2+の過剰な含有によるガラスの失透や屈折率の低下を抑えられる。従って、Ca2+の含有量は、好ましくは30.0%以下、より好ましくは26.0%以下、より好ましくは23.0%以下、より好ましくは20.0%以下、より好ましくは15.0%以下、より好ましくは14.0%未満、さらに好ましくは12.0%以下とする。
Ca2+は、原料としてCa(PO3)2、CaCO3、CaF2等を用いることができる。
一方で、Sr2+の含有量を20.0%未満にすることで、Sr2+の過剰な含有によるガラスの失透や屈折率の低下を抑えられる。従って、Sr2+の含有量は、好ましくは20.0%未満、より好ましくは18.0%以下、より好ましくは15.0%以下、より好ましくは10.0%以下、さらに好ましくは5.0%以下とする。
Sr2+は、原料としてSr(NO3)2、SrF2等を用いることができる。
一方で、Ba2+の含有量を55.0%以下にすることで、Ba2+の過剰な含有によるガラスの耐失透性の低下を抑えられる。従って、Ba2+の含有量は、好ましくは55.0%以下、より好ましくは53.0%以下、さらに好ましくは50.0%以下、さらに好ましくは48.0%以下とする。
Ba2+は、原料としてBa(PO3)2、BaCO3、Ba(NO3)2、BaF2等を用いることができる。
一方で、Zn2+の含有量を25.0%以下にすることで、屈折率の低下を抑えられる。従って、Zn2+の含有量は、好ましくは25.0%以下、より好ましくは20.0%以下、さらに好ましくは15.0%以下、さらに好ましくは13.0%以下とする。
Zn2+は、原料としてZn(PO3)2、ZnO、ZnF2等を用いることができる。
また、R2+の合計含有量とは、これら5つのイオンのうち1種以上の合計含有量(例えばSr2++Ba2++Mg2++Ca2++Zn2+)を意味するものとする。
一方で、Y3+の含有量を25.0%以下にすることで、Y3+の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Y3+の含有量は、好ましくは25.0%以下、より好ましくは20.0%以下、より好ましくは15.0%以下、より好ましくは10.0%以下、さらに好ましくは8.0%以下とする。
Y3+は、原料としてY2O3、YF3等を用いることができる。
一方で、La3+の含有量を15.0%以下にすることで、La3+の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、La3+の含有量は、好ましくは15.0%以下、より好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、より好ましくは6.0%以下、さらに好ましくは3.5%以下とする。
La3+は、原料としてLa2O3、LaF3等を用いることができる。
一方で、Gd3+の含有量を25.0%以下にすることで、Gd3+の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Gd3+の含有量は、好ましくは25.0%以下、より好ましくは20.0%以下、より好ましくは18.0%以下、さらに好ましくは15.0%以下とする。
Gd3+は、原料としてGd2O3、GdF3等を用いることができる。
一方で、Yb3+の含有量を10.0%以下にすることで、Yb3+の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Yb3+の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、さらに好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは2.5%以下、さらに好ましくは1.0%以下とする。
Yb3+は、原料としてYb2O3、YbF3等を用いることができる。
一方で、Lu3+の含有量を10.0%以下にすることで、Lu3+の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コスト、比重を低減できる。また、これによりガラス転移点や屈伏点の上昇を抑えられる。従って、Lu3+の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、さらに好ましくは5.0%以下とする。
Lu3+は、原料としてLu2O3、LuF3等を用いることができる。
一方で、Ti4+を8.0%以下とすることで、耐失透性を高めることができる。従って、Ti4+の含有量は8.0%以下、より好ましくは7.0%以下、より好ましくは6.0%以下、さらに好ましくは5.0%以下とする。
Ti4+は、原料として例えばTiO2等を用いてガラス内に含有させることができる。
一方で、Nb5+を8.0%以下とすることで、耐失透性を高めることができる。従って、Nb5+の含有量は8.0%以下、より好ましくは6.0%以下、より好ましくは4.0%以下、さらに好ましくは3.0%以下とする。
Nb5+は、原料として例えばNb2O5等を用いてガラス内に含有させることができる。
一方で、Zr4+の含有量を10.0%以下にすることで、ガラス中の成分の揮発によるガラスの脈理を抑えられる。従って、Zr4+の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、さらに好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは3.0%以下とする。
Zr4+は、原料としてZrO2、ZrF4等を用いることができる。
従って、W6+の含有量は、好ましくは0%超、より好ましくは0.1%以上、より好ましくは0.5%以上とする。
一方で、W6+の含有量を8.0%以下にすると屈折率の低下、更にアッベ数の低下を抑えられる。従って、W6+の含有量は8.0%以下、より好ましくは6.0%以下、より好ましくは4.0以下%、さらに好ましくは3.0%以下とする。
W6+は、原料として例えばWO3等を用いてガラス内に含有させることができる。
一方で、Ge4+の含有量を10.0%以下にすることで、高価なGe4+の含有量が減少することで、ガラスの材料コストを低減できる。そのため、Ge4+の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、さらに好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは3.0%以下とする。
Ge4+は、原料としてGeO2等を用いることができる。
一方で、Ta5+の含有量を10.0%以下にすることで、ガラスの失透を低減できる。従って、Ta5+の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、さらに好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは3.0%以下とする。
Ta5+は、原料としてTa2O5等を用いることができる。
一方で、Bi3+の含有量を10.0%以下にすることで、ガラスの失透や、着色による可視光透過率の低下を抑えられる。従って、Bi3+の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、さらに好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは3.0%以下とする。
Bi3+は、原料としてBi2O3等を用いることができる。
一方で、Te4+の含有量を10.0%以下にすることで、ガラスの失透や、着色による可視光透過率の低下を抑えられる。従って、Te4+の含有量は、好ましくは10.0%以下、より好ましくは8.0%以下、さらに好ましくは5.0%以下、さらに好ましくは3.0%以下とする。
Te4+は、原料としてTeO2等を用いることができる。
特に、R2+を33.0%以上含有することで、より耐失透性の高いガラスを得ることができる。従って、R2+の合計含有量は、好ましくは33.0%以上、より好ましくは35.0%以上、より好ましくは36.0%以上、より好ましくは37.0%以上、さらに好ましくは38.0%以上とする。
一方で、R2+の含有量を60.0%以下にすることで、R2+の過剰な含有による失透を低減できる。従って、R2+の合計含有量は、好ましくは60.0%以下、より好ましくは55.0%以下、より好ましくは53.0%以下、さらに好ましくは50.0%以下とする。
一方でRn+の上限を5.0%以下にすることで、屈折率の低下を抑えることができる。従って、Rn+の合計含有量は、好ましくは5.0%以下、より好ましくは4.0%以下、より好ましくは3.0%以下、さらに好ましくは2.0%以下とする。
一方、Ln3+の合計含有量を40.0%以下にすることで、Ln3+の過剰な含有による失透を低減でき、且つガラスの材料コストおよび比重を低減できる。従って、Ln3+の合計含有量は、好ましくは40.0%以下、より好ましくは30.0%以下、より好ましくは25.0%以下、より好ましくは23.0%以下、さらに好ましくは21.0%以下とする。
一方で、上限を15.0%にすることでアッベの低下を抑えられる。従って、(Nb5++Ti4++W6+)の合計含有量は、好ましくは15.0%以下、より好ましくは12.0%以下、さらに好ましくは10.0%以下、さらに好ましくは9.0%以下とする。
一方で、Al3+/P5+の上限を0.35以下にすることで、ガラス作製時の熔融ガラス均質悪化を抑えられる。従ってAl3+/P5+は、好ましくは0.35以下、より好ましくは0.30以下、さらに好ましくは0.28以下とする。
一方Ba2+/R2の上限を1.00以下にすることで屈折率やアッベ数の低下を抑えられる。従って、Ba2+/R2の含有量は、好ましくは1.00以下、より好ましくは0.95以下、更に好ましくは0.90以下とする。
一方で、Sr2+/(Mg2++Ca2++Sr2++Ba2+)の上限を0.35以下にすることで、屈折率の低下を抑えることができる。従って、Sr2+/(Mg2++Ca2++Sr2++Ba2+)の含有は、好ましくは0.35以下、より好ましくは0.30以下、より好ましくは0.20以下、さらに好ましくは0.15以下とする。
一方で、Sr2+/(Li++Na++K+)の上限を15.00以下にすることで、高い屈折率が得られ、脈理なども発生しにくくなる。従って、Sr2+/(Li++Na++K+)の含有量は、好ましくは15.00以下、より好ましくは13.00以下、より好ましくは10.00以下、さらに好ましくは8.00以下とする。
一方で、F+/P5+は、2.50以下含有する場合に、高い異常分散性を有することができる。従って、F+/P5+の含有量は、好ましくは2.50以下、より好ましくは2.30以下、より好ましくは2.00以下、さらに好ましくは1.80以下とする。
本発明の光学ガラスはO2−を含有する。O2−の含有量は、例えば30.0%〜75.0%にすることが好ましい。
特に、O2−を30.0%以上含有することで、ガラスの失透や、磨耗度の上昇を抑制できる。従って、O2−の含有量は、好ましくは30.0%以上、より好ましくは40.0%以上、さらに好ましくは45.0%以上、さらに好ましくは52.0%以上とする。
一方で、O2−の含有量を75.0%以下にすることで、他のアニオン成分による効果を得易くできる。従って、O2−の含有量は、好ましくは75.0%以下、より好ましくは70.0%以下、さらに好ましくは66.0%以下、さらに好ましくは63.0%以下、さらに好ましくは61.0%以下とする。
O2−は、原料としてAl2O3、MgO、BaO等の各種カチオン成分の酸化物や、Al(PO)3、Mg(PO)2、Ba(PO)2等の各種カチオン成分の燐酸塩等を用いることができる。
特に、F−を25.0%以上含有することで、ガラスの異常分散性やアッベ数を高め、且つガラスの耐失透性を高められる。従って、F−の含有量は、好ましくは25.0%以上、より好ましくは27.0%以上、より好ましくは30.0%以上、さらに好ましくは35.0%以上、さらに好ましくは39.0%以上とする。
一方で、F−の含有量を65.0%以下にすることで、ガラスの磨耗度の低下を抑えられる。従って、F−の含有量は、好ましくは65.0%以下、より好ましくは60.0%以下、さらに好ましくは55.0%以下、さらに好ましくは50.0%以下、さらに好ましくは48.0%以下とする。
また、ガラスの失透を抑制する観点から、O2−の含有量とF−の含有量の合計は、好ましくは98.0%以上、より好ましくは99.0%以上を下限とし、さらに好ましくは100%とする。
F−は、原料としてAlF3、MgF2、BaF2等の各種カチオン成分のフッ化物を用いることができる。
一方で、F−/(F−+O2−)を0.55以下とすることで、ガラス中の成分の揮発によるガラスの脈理を抑えることができる。従って、F−/(F−+O2−)は、好ましくは0.55以下、より好ましくは0.53以下、より好ましくは0.50以下、さらに好ましくは0.49以下とする。
本発明の光学ガラスには、他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
本発明の光学ガラスの製造方法は特に限定されない。例えば、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を石英坩堝又はアルミナ坩堝又は白金坩堝に投入して粗溶融した後、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて900〜1200℃の温度範囲で2〜10時間溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、900〜750℃以下の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより製造することができる。
本発明の光学ガラスは、高屈折率低分散領域にて高屈折率を有する。また、本発明の光学ガラスは、高い分散を有することが好ましい。
本発明の光学ガラスの屈折率(nd)は、好ましくは1.50以上、より好ましくは1.52以上、さらに好ましくは1.54以上、さらに好ましくは1.56以上を下限とする。一方で、屈折率の上限は、好ましくは1.67以下、より好ましくは1.66以下、さらに好ましくは1.65以下であってもよい。
初めに、部分分散比(θg,F)について説明する。
部分分散比(θg,F)とは、屈折率の波長依存性のうち、ある2つの波長域における屈折率の差の割合を示すものであり、次の式(1)で表される。
θg,F=(ng−nF)/(nF−nC)・・・・・・式(1)
ここでngはg線(435.83nm)、nFはF線(486.13nm)、nCはC線(656.27nm)における屈折率を意味する。
そして、この部分分散比(θg,F)とアッベ数(νd)との関係をXYグラフ上にプロットすると、一般的な光学ガラスの場合、ほぼ、ノーマルラインと呼ばれる直線上にプロットされることになる。ノーマルラインとは、部分分散比(θg,F)を縦軸に、アッベ数(νd)を横軸に採用したXYグラフ上(直交座標上)で、NSL7とPBM2の部分分散比およびアッベ数をプロットした2点を結ぶ右上がりの直線を意味する(図1参照)。ノーマルラインの基準となるノーマルガラスは光学ガラスメーカー毎によっても異なるが、各社ともほぼ同等の傾きと切片で定義している(NSL7とPBM2は株式会社オハラ社製の光学ガラスであり、NSL7のアッベ数(νd)は60.5、部分分散比(θg,F)は0.5436、PBM2のアッベ数(νd)は36.3,部分分散比(θg,F)は0.5828である)。
例えば、後に実施例として示したより好ましい態様の光学ガラスであると、アッベ数(νd)が50〜68程度の場合に、部分分散比(θg,F)が0.535以上となり、異常分散性(Δθg,F)も0.0020以上となる光学ガラスを得ることができる。このような部分分散比(θg,F)および異常分散性(Δθg,F)の値は、同程度のアッベ数(νd)を有する従来のものと比較して、著しく高い値である。
部分分散比(θg,F)は0.510以上であり、0.520以上であることが好ましく、0.530以上であることがより好ましく、0.535以上であることがさらに好ましい。なお、本発明の光学ガラスの部分分散比(θg,F)は、好ましくは0.580以下、より好ましくは0.576以下、さらに好ましくは0.573以下が望ましい。
また、本発明でいう部分分散比は、短波長域での部分分散比を意味するものとする。
度に補正できるレンズを得易い。
異常分散性(Δθg,F)は0.002以上であることが好ましく、0.005以上で
あることがより好ましく、0.007以上であることがより好ましく、0.090以上で
あることがより好ましく、0.011以上であることがより好ましく、0.013以上で
あることがさらに好ましい。
一方、本発明の光学ガラスの異常分散性(Δθg,F)の上限は、は0.030以下であることが好ましく、0.028以下であることがより好ましく、0.026以下であることがより好ましく、0.024以下であることがより好ましく、0.022以下であることがさらに好ましい。
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製することができる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、研磨加工を行って作製したプリフォームや、公知の浮上成形等により成形されたプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりすることができる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。
また、部分分散比は、C線(波長656.27nm)における屈折率nC、F線(波長486.13nm)における屈折率nF、g線(波長435.83nm)における屈折率ngを測定し、(θg,F)=(ng−nF)/(nF−nC)の式により算出した。そして、測定されたアッベ数(νd)における、図1のノーマルライン上にある部分分散比(θg,F)の値と測定された部分分散比(θg,F)の値との差から、異常分散性(Δθg,F)を求めた。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数が45以上、より詳細には47以上であるとともに、このアッベ数は68以下、より詳細には67以下であり、所望の範囲内であった。一方、比較例のガラスは、アッベ数が79.1であり、68以上であった。そのため、本発明の実施例の光学ガラスは比較例のガラスに比べて、アッベ数が低いことが明らかとなった。
Claims (7)
- カチオン%(モル%)表示で、
P5+を17.0〜50.0%、
Al3+を3.0〜20.0%、
R2+を33.0〜60.0%、
を含有し、
カチオン%(モル%)表示で、Nb5+、Ti4+、及びW6+含有率の合計量(Nb5++Ti4++W6+)が0%〜15.0%であり、
Ln3+の合計含有量が2.0〜40.0%であり、
アニオン成分としてO2−及びF−を含み、
屈折率(nd)が1.50〜1.67、アッベ数(νd)が45〜68であり、
異常分散性(Δθg,F)が0.002以上である光学ガラス(Ln3+は、Y3+、La3+、Gd3+、Yb3+およびLu3+からなる群から選ばれる少なくとも1つであり、R2+は、Mg2+、Ca2+、Sr2+、Ba2+及びZn2+からなる群から選ばれる少なくとも1つとする。)。 - カチオン%(モル%)表示で、
Mg2+を0〜25.0%、
Ca2+を0〜20.0%、
Ba2+を10.0%〜55.0%
Sr2+を0〜20.0%未満、
Zn2+を0〜25.0%、
である請求項1記載の光学ガラス。 - アニオン%(モル%)表示で、
O2−を30.0〜75.0%
F−を25.0〜65.0%
含有する請求項1又は2記載の光学ガラス。 - 請求項1から3のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
- 請求項1から3のいずれか記載の光学ガラスからなる研磨加工用及び/又は精密プレス成形用のプリフォーム。
- 請求項5に記載のプリフォームを研磨してなる光学素子。
- 請求項5に記載のプリフォームを精密プレスしてなる光学素子。
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