JPH01121334A - ポリエステルシート及びその熱成形体 - Google Patents
ポリエステルシート及びその熱成形体Info
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- JPH01121334A JPH01121334A JP27816987A JP27816987A JPH01121334A JP H01121334 A JPH01121334 A JP H01121334A JP 27816987 A JP27816987 A JP 27816987A JP 27816987 A JP27816987 A JP 27816987A JP H01121334 A JPH01121334 A JP H01121334A
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Landscapes
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明はポリエステルシート及びその熱成形体に関し、
更に詳しくは、例えばオーブン調理可能(オーブナブル
ということもある)な耐熱変形性及び耐衝撃性の優れた
容器等を効率よく成形し得るポリエステルシート及びそ
の熱成形体に関する。
更に詳しくは、例えばオーブン調理可能(オーブナブル
ということもある)な耐熱変形性及び耐衝撃性の優れた
容器等を効率よく成形し得るポリエステルシート及びそ
の熱成形体に関する。
[従来技術J
ポリエステル、特にポリエチレンテレフタレートよりな
るシートは熱成形により、トレイ状或いはカップ状に成
形可能であり、各種容器用の原材料として広く使用され
ている。特にポリオレフィン樹脂が添加されたポリエチ
レンテレフタレート(PETと略記する場合がある)シ
ートより、PETが結晶化しうる条件で熱成形せしめた
成形品は、特開昭59−62660号公報に記載の如く
、耐熱性が優れており、オーブナブルトレイの如き耐熱
容器として使用し得る。しかしながら、かかる技術によ
り得られるPET製容器は、ヒートシール性が悪く適当
な器材が見出せないこと或いは苛酷な調理条件で使用し
た際に容器の耐衝撃性が極端に低下する欠点を有してお
り、その改善が望まれていた。
るシートは熱成形により、トレイ状或いはカップ状に成
形可能であり、各種容器用の原材料として広く使用され
ている。特にポリオレフィン樹脂が添加されたポリエチ
レンテレフタレート(PETと略記する場合がある)シ
ートより、PETが結晶化しうる条件で熱成形せしめた
成形品は、特開昭59−62660号公報に記載の如く
、耐熱性が優れており、オーブナブルトレイの如き耐熱
容器として使用し得る。しかしながら、かかる技術によ
り得られるPET製容器は、ヒートシール性が悪く適当
な器材が見出せないこと或いは苛酷な調理条件で使用し
た際に容器の耐衝撃性が極端に低下する欠点を有してお
り、その改善が望まれていた。
[発明の目的]
本発明はかような事情を背景としてなされたものであり
、その目的とするところは、優れたヒートシール性及び
耐熱性を有し、かつ彎酷な温度条件で使用された後の耐
衝撃性が優れた熱成形容器を成形し得るポリエステルシ
ート及びその熱成形体を提供することにある。
、その目的とするところは、優れたヒートシール性及び
耐熱性を有し、かつ彎酷な温度条件で使用された後の耐
衝撃性が優れた熱成形容器を成形し得るポリエステルシ
ート及びその熱成形体を提供することにある。
[発明の構成]
本発明は、前記の如き欠点のないポリエステルシート及
びその熱成形体に関し鋭意研究の結果、特定のポリエス
テル樹脂と結晶化促進剤とを特定の割合でPETと溶融
混合せしめて得られる特定の結晶化速度を有するシート
及び熱成形体であれば欠点を改善し得ることを見出し本
発明に到達した。
びその熱成形体に関し鋭意研究の結果、特定のポリエス
テル樹脂と結晶化促進剤とを特定の割合でPETと溶融
混合せしめて得られる特定の結晶化速度を有するシート
及び熱成形体であれば欠点を改善し得ることを見出し本
発明に到達した。
即ち本発明は、
1、 エチレンテレフタレートに対し、エチレンテレフ
タレート以外の成分を2〜10モル%共重合せしめたポ
リエステルに結晶化促進剤を配合せしめてなるポリエス
テルシートであって、該シー1への密度が1.34g
/cm3以下でおり、かつ、示差熱量計にて測定した降
温時結晶化ピ゛−り温度と昇温時結晶化ピーク温度との
差が40〜80℃の範囲であることを特徴とするポリエ
ステルシー1〜、及び 2、特許請求の範囲第1項に記載のポリエステルシート
を熱成形して得られる熱成形体であって、該熱成形体の
密度が1.36〜1.38(j /Cm3の範囲であり
、かつ平坦部の引張衝撃強度が60K(]・cm/Cm
2以上であることを特徴とするポリエステル熱成形体、 である。
タレート以外の成分を2〜10モル%共重合せしめたポ
リエステルに結晶化促進剤を配合せしめてなるポリエス
テルシートであって、該シー1への密度が1.34g
/cm3以下でおり、かつ、示差熱量計にて測定した降
温時結晶化ピ゛−り温度と昇温時結晶化ピーク温度との
差が40〜80℃の範囲であることを特徴とするポリエ
ステルシー1〜、及び 2、特許請求の範囲第1項に記載のポリエステルシート
を熱成形して得られる熱成形体であって、該熱成形体の
密度が1.36〜1.38(j /Cm3の範囲であり
、かつ平坦部の引張衝撃強度が60K(]・cm/Cm
2以上であることを特徴とするポリエステル熱成形体、 である。
本発明においてポリエステルとはポリエチレンテレフタ
レート(以下PETと略す)のテレフタル醸成分の一部
を2〜16モル%の範囲で変性したものであり、例えば
イソフタル酸、ナフタリンジカルボン酸、ジフェニルジ
カルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、ジフェ
ニルエーテルジカルボン酸、ジフェニルスルホンジカル
ボン酸等の如き芳香族ジカルボン酸;ヘキサヒドロテレ
フタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸等の如き脂環族ジ
カルボン酸;アジピン酸、セパチン酸、アビライン酸等
の如き脂肪族ジカルボン酸;p−β−ヒドロキシエトキ
シ安息香酸、p−オキシ安息香酸、ε−オキシカプロン
酸等の如きオキシ酸等の他の二官能性カルボン酸の1種
以上の成分で、及び/又はエチレングリコール成分の一
部を例えばトリメチレングリコール、テトラメチレング
リコ−/し、ヘキサメチレングリコール、デカメチレン
グリコール、メオペンヂレングリコール、ジエヂレング
リコール、1,1−シクロヘキサンジメチロール1,4
−シクロヘキサンジメチロール、2,2−ビス(4−β
−ヒドロキシエトキシフェニル)プロパン、ビス(4−
β−ヒドロキシエトキシフェニル)スルホン等の他のグ
リコールの1種以上の成分で置換したコポリエステルで
ある。
レート(以下PETと略す)のテレフタル醸成分の一部
を2〜16モル%の範囲で変性したものであり、例えば
イソフタル酸、ナフタリンジカルボン酸、ジフェニルジ
カルボン酸、ジフェノキシエタンジカルボン酸、ジフェ
ニルエーテルジカルボン酸、ジフェニルスルホンジカル
ボン酸等の如き芳香族ジカルボン酸;ヘキサヒドロテレ
フタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸等の如き脂環族ジ
カルボン酸;アジピン酸、セパチン酸、アビライン酸等
の如き脂肪族ジカルボン酸;p−β−ヒドロキシエトキ
シ安息香酸、p−オキシ安息香酸、ε−オキシカプロン
酸等の如きオキシ酸等の他の二官能性カルボン酸の1種
以上の成分で、及び/又はエチレングリコール成分の一
部を例えばトリメチレングリコール、テトラメチレング
リコ−/し、ヘキサメチレングリコール、デカメチレン
グリコール、メオペンヂレングリコール、ジエヂレング
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−シクロヘキサンジメチロール、2,2−ビス(4−β
−ヒドロキシエトキシフェニル)プロパン、ビス(4−
β−ヒドロキシエトキシフェニル)スルホン等の他のグ
リコールの1種以上の成分で置換したコポリエステルで
ある。
該コポリエステル中の共重合成分の総割合は全酸成分に
対し、2〜10モル%の範囲であり、特に3〜5モル%
の範囲が好ましい。
対し、2〜10モル%の範囲であり、特に3〜5モル%
の範囲が好ましい。
共重合割合が2モル%未満であると、耐衝撃性改良効果
が乏しく、また10モル%を超えると、耐熱性不良・成
形性不良となる。
が乏しく、また10モル%を超えると、耐熱性不良・成
形性不良となる。
本発明に用いるポリエステルシートとは、ポリエチレン
テレフタレート共重合体(Co−PETと略記する場合
がある)を主成分とする実質的に非晶質のシートであり
、シートを構成するCo−1)2丁の固有粘度は0.8
以上であることが好ましい。
テレフタレート共重合体(Co−PETと略記する場合
がある)を主成分とする実質的に非晶質のシートであり
、シートを構成するCo−1)2丁の固有粘度は0.8
以上であることが好ましい。
固有粘度(IVと略記する場合がある)が0.8よりも
低いと、熱成形体の衝撃強度が低下するため好ましくな
い。本発明のシートの密度は、1.34g/Cm3以下
であり、実質的に非晶質のものである。シートの密度が
1.34g/cm3よりも高いと、熱成形により成形体
を製造する際に、成形体の賦型性が不良となること、或
いは熱成形体の衝撃強度が低くなること等のため好まし
くない。この非晶質のポリエステルシートは本発明の組
成物を押出機により溶融混合せしめた後、スリッ1〜状
のダイから吐出せしめ、冷却ドラムにより急冷すること
により得られる。
低いと、熱成形体の衝撃強度が低下するため好ましくな
い。本発明のシートの密度は、1.34g/Cm3以下
であり、実質的に非晶質のものである。シートの密度が
1.34g/cm3よりも高いと、熱成形により成形体
を製造する際に、成形体の賦型性が不良となること、或
いは熱成形体の衝撃強度が低くなること等のため好まし
くない。この非晶質のポリエステルシートは本発明の組
成物を押出機により溶融混合せしめた後、スリッ1〜状
のダイから吐出せしめ、冷却ドラムにより急冷すること
により得られる。
更に、本発明では、示差熱量計(以後、DSCと略記す
る場合がある)にて測定した降温時結晶化ピーク温度(
以後、TCDと略記する場合がある)と非晶状態より昇
温した際の結晶化ピーク温度(以後、TC+と略記する
場合がある)との差(以後ΔTCと略記する場合がある
)が40〜80℃の範囲となるものを用いる。ΔTcが
40℃未満であると、結晶化速度が小さ過ぎて、シート
を熱成形する際の生産効率が悪いこと、離型が不良とな
ること、1qられた熱成形体の耐熱寸法安定性が不十分
となること等のため好ましくない。また、ΔTcが80
℃を超えると、熱成形の際に賦型性が不良となること、
得られた熱成形体の耐衝撃強度が低くなること等のため
好ましくない。
る場合がある)にて測定した降温時結晶化ピーク温度(
以後、TCDと略記する場合がある)と非晶状態より昇
温した際の結晶化ピーク温度(以後、TC+と略記する
場合がある)との差(以後ΔTCと略記する場合がある
)が40〜80℃の範囲となるものを用いる。ΔTcが
40℃未満であると、結晶化速度が小さ過ぎて、シート
を熱成形する際の生産効率が悪いこと、離型が不良とな
ること、1qられた熱成形体の耐熱寸法安定性が不十分
となること等のため好ましくない。また、ΔTcが80
℃を超えると、熱成形の際に賦型性が不良となること、
得られた熱成形体の耐衝撃強度が低くなること等のため
好ましくない。
共重合ポリエステルシートの結晶化速度を上記の適正な
範囲(ΔTc =40〜80℃)とするためには、結晶
化促進剤を配合する必要があり、例えば、珪酸マグネシ
ウムを主成分とする無機化合物(タルクという場合もあ
る)をPET共重合体に対し、0.1〜2重量%の範囲
で配合することにより1りられる。添加割合が0.1%
よりも少い場合は、結晶化速度促進効果が不十分となり
、2%を超える場合は、熱成形後の機械的強度が低下す
るため好ましくない。珪酸マグネシウム以外のP E
T#−ffi合体の結晶化促進剤として、モンタン酸ナ
トリウム塩、バルミチン酸ナトリウム塩等の有機カルボ
ン酸のナトリウム塩等、周期律表第■族金属の酸化物、
14M塩、燐酸塩、ケイ酸塩、ステアリン酸塩、安息香
酸塩、リリチル酸塩、酒石酸塩等を本発明のΔTCの範
囲となるように配合せしめることもできる。
範囲(ΔTc =40〜80℃)とするためには、結晶
化促進剤を配合する必要があり、例えば、珪酸マグネシ
ウムを主成分とする無機化合物(タルクという場合もあ
る)をPET共重合体に対し、0.1〜2重量%の範囲
で配合することにより1りられる。添加割合が0.1%
よりも少い場合は、結晶化速度促進効果が不十分となり
、2%を超える場合は、熱成形後の機械的強度が低下す
るため好ましくない。珪酸マグネシウム以外のP E
T#−ffi合体の結晶化促進剤として、モンタン酸ナ
トリウム塩、バルミチン酸ナトリウム塩等の有機カルボ
ン酸のナトリウム塩等、周期律表第■族金属の酸化物、
14M塩、燐酸塩、ケイ酸塩、ステアリン酸塩、安息香
酸塩、リリチル酸塩、酒石酸塩等を本発明のΔTCの範
囲となるように配合せしめることもできる。
本発明の熱成形体は、上記ポリエステルシートより19
られた、密度1.36〜1.380 /Cm3の範囲で
、しかも平坦部の引張衝撃強度が60Kq −cm/c
m2以上のものである。密度がi、36g /cm3よ
りも低いと、熱成形体の耐熱性が不良となり、密度が1
.38g7Cm3よりも高いと強度不良となる。熱成形
体は平坦部(例えばトレイ状成形体の底部或いは側部)
の引張衝撃強度が60Kg−cm/cm2以上となる範
囲のものである。
られた、密度1.36〜1.380 /Cm3の範囲で
、しかも平坦部の引張衝撃強度が60Kq −cm/c
m2以上のものである。密度がi、36g /cm3よ
りも低いと、熱成形体の耐熱性が不良となり、密度が1
.38g7Cm3よりも高いと強度不良となる。熱成形
体は平坦部(例えばトレイ状成形体の底部或いは側部)
の引張衝撃強度が60Kg−cm/cm2以上となる範
囲のものである。
本発明の熱成形体は、第1発明のポリエステルシートを
熱成形して得られる。かかる熱成形体は、例えばトレイ
、カップ等の形状のものであって耐熱性及び耐衝撃性の
優れた成形体である。熱成形は、シートを加熱軟化せし
めて所望の型に押し当て、型と材料の間隙にある空気を
排除し、大気圧により型に密着せしめ成形する真空成形
、或いは大気圧以上の圧縮空気によりシートを型に密着
せしめる圧空成形及び真空、圧空を併用する成形等を総
称する。耐熱性の優れた成形体を成形する方法としては
例えばポリエステルシートのTCI以上TCD以下の範
囲に保った金型(A)でシートを熟成形し、次いでTo
以下に保った金型(B)で該成形体を更に熱成形して冷
却賦型する方法がある。金型(A)と金型(8)とは実
質的に同一形状の成形品を得るための彫込形状のもので
あるが、金型(^)が凹型、金型(B)が成形体の肉厚
を考慮した若干寸法の異なる凸型であることが好ましく
、或いはその逆であっても良い。
熱成形して得られる。かかる熱成形体は、例えばトレイ
、カップ等の形状のものであって耐熱性及び耐衝撃性の
優れた成形体である。熱成形は、シートを加熱軟化せし
めて所望の型に押し当て、型と材料の間隙にある空気を
排除し、大気圧により型に密着せしめ成形する真空成形
、或いは大気圧以上の圧縮空気によりシートを型に密着
せしめる圧空成形及び真空、圧空を併用する成形等を総
称する。耐熱性の優れた成形体を成形する方法としては
例えばポリエステルシートのTCI以上TCD以下の範
囲に保った金型(A)でシートを熟成形し、次いでTo
以下に保った金型(B)で該成形体を更に熱成形して冷
却賦型する方法がある。金型(A)と金型(8)とは実
質的に同一形状の成形品を得るための彫込形状のもので
あるが、金型(^)が凹型、金型(B)が成形体の肉厚
を考慮した若干寸法の異なる凸型であることが好ましく
、或いはその逆であっても良い。
なお、耐熱溶融安定性を改良するための安定剤を含有さ
せてもよい。
せてもよい。
[実施例]
以下実施例により本発明を詳述する。
なお、主な物性値の測定条件は次のとおりである。
g)固有粘度[IV] :O−クロロフェノール又はフ
ェノール/テトラクロルエタン混合溶媒中で35℃にて
測定。
ェノール/テトラクロルエタン混合溶媒中で35℃にて
測定。
(2)密度[ρ];四塩化炭素とn−へブタンにより作
成した密度勾配管により25℃にて測定。
成した密度勾配管により25℃にて測定。
(3)ガラス転移温度[TO]:示差熱量計(セイコー
電子工業株式会社製DSC−20型)により20℃/m
i口の昇温速度で測定。
電子工業株式会社製DSC−20型)により20℃/m
i口の昇温速度で測定。
(4)昇温時結晶化ピーク温度[TCI] :Tgと同
様の条件で測定。
様の条件で測定。
(5)融点(ポリエステル>[TmE] :Tgと同様
の条件で測定。
の条件で測定。
(6)降温時結晶化ピーク温度[TCD] :示差熱
量計にて290℃で3分間保持したサンプルを20℃/
minの降温速度で測定。
量計にて290℃で3分間保持したサンプルを20℃/
minの降温速度で測定。
(7)融点(ポリオレフィン> [Tmo] :TC
Dと同様の条件で測定。
Dと同様の条件で測定。
(8)熱収縮率[SH] :内容積VOのトレイを23
0℃のオーブン中で10分間熱処理した後、室温迄冷却
した際のトレイ容積VHより次式で算出。
0℃のオーブン中で10分間熱処理した後、室温迄冷却
した際のトレイ容積VHより次式で算出。
VO−Vll
S H= −X 100[%]
(9)弾性率[Y];シートより打抜いた引張試験片を
試験法ASTHD63Bに準じて測定。
試験法ASTHD63Bに準じて測定。
g0)引張衝撃強度[Til:テスター産業■製引張衝
撃試験機によりサンプルより打抜いたダンベルの強度を
20℃にて測定。
撃試験機によりサンプルより打抜いたダンベルの強度を
20℃にて測定。
g1)成形性
■浅野研究所製FC−1^P^−型真空圧空成形機に、
トレイ状金型を装着し、所定金型温度でシートの加熱時
間を種々変えて、真空成形を行った際の適性条件中の広
さが1秒以上のものを良好、1秒未満のものを不良とし
た。
トレイ状金型を装着し、所定金型温度でシートの加熱時
間を種々変えて、真空成形を行った際の適性条件中の広
さが1秒以上のものを良好、1秒未満のものを不良とし
た。
g2)ヒートシール性
PETとインフタル[930モル%共重合PETとをフ
ィルム状に共押出しせしめた後、面積倍率10倍となる
ように2軸延伸せしめて得られた、多層フィルムを蓋材
として用い、熱成形体と該フィルムの共重合PET層と
をヒートシール温度を140〜240℃の範囲でヒート
シールせしめた際の接着強度が0.8KCI /15m
m以上のものを良好、0.8にQ /15mmより低い
ものは不良とした。
ィルム状に共押出しせしめた後、面積倍率10倍となる
ように2軸延伸せしめて得られた、多層フィルムを蓋材
として用い、熱成形体と該フィルムの共重合PET層と
をヒートシール温度を140〜240℃の範囲でヒート
シールせしめた際の接着強度が0.8KCI /15m
m以上のものを良好、0.8にQ /15mmより低い
ものは不良とした。
実施例1〜6および比較例1〜6
表−1に示すCO−P E Tを、真空乾燥器内にて7
0℃で24時間乾燥して得られた乾燥チップと、表−1
に示すポリオレフィン樹脂及び表−1に示す添加剤とを
表−1に示す割合でブレンドした後、先端にシート押出
し用ダイスを装着しである30mmφスクリュー径の押
出様に供給した。押出機シリンダー設定温度240〜2
80℃の条件にて溶融混練し、押出シートを冷却ロール
にて冷却して肉厚的o、 smmのポリエステルシート
を得た。各シートの密度、IV、SDC測定結果を表−
1に併せて示す。
0℃で24時間乾燥して得られた乾燥チップと、表−1
に示すポリオレフィン樹脂及び表−1に示す添加剤とを
表−1に示す割合でブレンドした後、先端にシート押出
し用ダイスを装着しである30mmφスクリュー径の押
出様に供給した。押出機シリンダー設定温度240〜2
80℃の条件にて溶融混練し、押出シートを冷却ロール
にて冷却して肉厚的o、 smmのポリエステルシート
を得た。各シートの密度、IV、SDC測定結果を表−
1に併せて示す。
該シートを浅野研究所製FC−IAPA−W型圧空・真
空成形機により金型(A)として彫込形状、縦1351
1町横5h+m、深さ18uの凹型トレイ型を、金型(
8)として、縦133mm 、横56IIllI1.深
さ18mmの凸型トレイ型を用い、シートの加熱時間を
変え(加熱シート表面温度160〜180℃)、金型(
A)との接触時間5秒、金型(8)の温度20〜50℃
、金型(8)との接触時間5秒の条件で真空成形を行っ
た。かくして得られたトレイの評価結果を表−1に示す
。
空成形機により金型(A)として彫込形状、縦1351
1町横5h+m、深さ18uの凹型トレイ型を、金型(
8)として、縦133mm 、横56IIllI1.深
さ18mmの凸型トレイ型を用い、シートの加熱時間を
変え(加熱シート表面温度160〜180℃)、金型(
A)との接触時間5秒、金型(8)の温度20〜50℃
、金型(8)との接触時間5秒の条件で真空成形を行っ
た。かくして得られたトレイの評価結果を表−1に示す
。
尚、比較例6は冷却ドラムに冷却水を通さず、徐冷によ
りシートを得た。
りシートを得た。
表−1の結果のうち、比較例1の如く、ポリエステルに
CO−P E Tを用いない場合は、衝撃強度が劣る。
CO−P E Tを用いない場合は、衝撃強度が劣る。
比較例2の如くポリエチレン(PE)を添加した場合は
器材のヒートシール性が不良であり、比較例3の如く結
晶化促進剤を配合しない場合、或いは比較例4の如く共
重合割合が多過ぎる場合は、いずれも結晶化速度が遅い
(ΔTCが40℃より小さい)ため、成形性不良となる
。また、比較例5の如く結晶化速度が高過ぎる場合は熱
成形品の衝撃強度が劣り、比較例6の如くシートの密度
が高過ぎる場合は、成形性不良となる。これに対し実施
例1〜6に示す本発明のシート及び該シートより得られ
る熱成形体は、成形性、耐衝撃性、耐熱寸法安定性が優
れ、かつ蓋材のヒートシール性が良好なものでめった。
器材のヒートシール性が不良であり、比較例3の如く結
晶化促進剤を配合しない場合、或いは比較例4の如く共
重合割合が多過ぎる場合は、いずれも結晶化速度が遅い
(ΔTCが40℃より小さい)ため、成形性不良となる
。また、比較例5の如く結晶化速度が高過ぎる場合は熱
成形品の衝撃強度が劣り、比較例6の如くシートの密度
が高過ぎる場合は、成形性不良となる。これに対し実施
例1〜6に示す本発明のシート及び該シートより得られ
る熱成形体は、成形性、耐衝撃性、耐熱寸法安定性が優
れ、かつ蓋材のヒートシール性が良好なものでめった。
[発明の効果]
エチレンテレフタレート系ポリエステルを2〜10モル
%共単合化せしめることにより到達結晶化度を抑えるこ
と、結晶化促進剤を配合して生産性を向上せしめ得るこ
と、成形性が良好なこと、熱成形体として耐熱性及び耐
衝撃性を改良できオーナブルトレイの如き容器として有
用であることが本発明の優れた利点である。
%共単合化せしめることにより到達結晶化度を抑えるこ
と、結晶化促進剤を配合して生産性を向上せしめ得るこ
と、成形性が良好なこと、熱成形体として耐熱性及び耐
衝撃性を改良できオーナブルトレイの如き容器として有
用であることが本発明の優れた利点である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、エチレンテレフタレートに対し、エチレンテレフタ
レート以外の成分を2〜10モル%共重合せしめたポリ
エステルに結晶化促進剤を配合せしめてなるポリエステ
ルシートであって、該シートの密度が1.34g/cm
^3以下であり、かつ、示差熱量計にて測定した降温時
結晶化ピーク温度と昇温時結晶化ピーク温度との差が4
0〜80℃の範囲であることを特徴とするポリエステル
シート。 2、特許請求の範囲第1項に記載のポリエステルシート
を熱成形して得られる熱成形体であって、該熱成形体の
密度が1.36〜1.38g/cm^3の範囲であり、
かつ平坦部の引張衝撃強度が60Kg・cm/cm^2
以上であることを特徴とするポリエステル熱成形体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62278169A JPH0747647B2 (ja) | 1987-11-05 | 1987-11-05 | ポリエステルシート及びその熱成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62278169A JPH0747647B2 (ja) | 1987-11-05 | 1987-11-05 | ポリエステルシート及びその熱成形体 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01121334A true JPH01121334A (ja) | 1989-05-15 |
JPH0747647B2 JPH0747647B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=17593553
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62278169A Expired - Lifetime JPH0747647B2 (ja) | 1987-11-05 | 1987-11-05 | ポリエステルシート及びその熱成形体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0747647B2 (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH039930A (ja) * | 1989-06-07 | 1991-01-17 | Diafoil Co Ltd | プレススルーパック包装用ポリエステルシート |
US9200110B2 (en) | 2012-04-11 | 2015-12-01 | Toyobo Co., Ltd. | Polyester blow-molded article and method for molding polyester blow-molded article |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5924748A (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-08 | Unitika Ltd | ポリエステル組成物 |
JPS6185468A (ja) * | 1984-09-22 | 1986-05-01 | ヘキスト・アクチエンゲゼルシヤフト | 単軸方向又は多軸方向に延伸した熱可塑性ポリエステルのヒートセツトフイルム及びその製造法 |
JPS62134242A (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-17 | Teijin Ltd | ポリエステルシ−トの熱成形法 |
JPS62227947A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-06 | Teijin Ltd | ポリエステルシ−ト |
-
1987
- 1987-11-05 JP JP62278169A patent/JPH0747647B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5924748A (ja) * | 1982-07-30 | 1984-02-08 | Unitika Ltd | ポリエステル組成物 |
JPS6185468A (ja) * | 1984-09-22 | 1986-05-01 | ヘキスト・アクチエンゲゼルシヤフト | 単軸方向又は多軸方向に延伸した熱可塑性ポリエステルのヒートセツトフイルム及びその製造法 |
JPS62134242A (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-17 | Teijin Ltd | ポリエステルシ−トの熱成形法 |
JPS62227947A (ja) * | 1986-03-31 | 1987-10-06 | Teijin Ltd | ポリエステルシ−ト |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH039930A (ja) * | 1989-06-07 | 1991-01-17 | Diafoil Co Ltd | プレススルーパック包装用ポリエステルシート |
US9200110B2 (en) | 2012-04-11 | 2015-12-01 | Toyobo Co., Ltd. | Polyester blow-molded article and method for molding polyester blow-molded article |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0747647B2 (ja) | 1995-05-24 |
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Legal Events
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