JPH0434931B2 - - Google Patents
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- JPH0434931B2 JPH0434931B2 JP27350585A JP27350585A JPH0434931B2 JP H0434931 B2 JPH0434931 B2 JP H0434931B2 JP 27350585 A JP27350585 A JP 27350585A JP 27350585 A JP27350585 A JP 27350585A JP H0434931 B2 JPH0434931 B2 JP H0434931B2
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Landscapes
- Blow-Moulding Or Thermoforming Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明はポリエステルシートの熱成形法に関
し、更に詳しくは、例えばオーブン調理可能（オ
ーブナブル）な耐熱変形性の優れた容器等を有利
に成形し得るポリエステルシートの熱成形法に関
する。 〔従来技術〕 ポリエステル、特にポリエチレンテレフタレー
トより成るシートを熱成形して得られる成形体は
食品、食料等の容器として広く使用されており、
特に近年例えば特開昭59−62660号記載の如く、
結晶性を高める事により耐熱変形性を高めたポリ
エステル熱成形体はオーブナブルトレイとして使
用されるに至つている。かかるポリエステル容器
は通常ポリエチレンテレフタレートの結晶化可能
な温度の高温金型を用いてポリエチレンテレフタ
レートシートを熱成形する事により得られる。 しかしながらかかる方法でポリエステル容器を
成形すると金型通りの形状・寸法を有する成形体
を得ることが困難であること、成形体を金型から
取り出す操作が困難である事、或いは成形体の耐
熱性が充分でない事等の欠点を有しその改善が望
まれていた。 〔発明の目的〕 本発明は以上の事情を背景としてなされたもの
であり、その目的とするところは優れた耐熱性を
有し、金型通りの形状寸法のポリエステル成形体
を効率良く成形する方法を提供する事にある。 〔発明の構成〕 本発明者は、前記の如き欠点のないポリエステ
ルシートの熱成形法に関し鋭意研究の結果、特定
密度のポリエステルシートを特定の温度範囲（半
結晶化状態）となる様加熱せしめた後、特定温度
に保つてある金型により熱成形する事により欠点
を改善し得ることを見出し本発明に到達した。 すなわち、本発明はポリエチレンテレフタレー
トを主たる構成成分とし、密度がρOである実質的
に非晶のポリエステルシートを成形可能な温度迄
かつ密度がρHとなる迄加熱し、該ポリエステルの
昇温時結晶化開始温度（TCI）以上、降温時結晶
化開始温度（TCD）以下の温度に保つてある金型
(A)により熱成形し、次いで該成形体がポリエステ
ルのガラス転移温度（Tg）迄温度低下する以前
に、Tg以下の温度に保つてある金型(B)内に移し
冷却して密度がρMである成形体を、ρO，ρH及びρM
が下式（）〜（）を満足する範囲で熱成形す
るポリエステルシートの熱成形法である。 ρO≦1.35（ｇ／cm3） ……（） ρM≧ρO＋0.03（ｇ／cm3） ……（） ρO＋0.01≦ρH≦ρM−0.005 ……（） 本発明においてポリエチレンテレフタレート
は、そのホモポリマーは勿論のこと、テレフタル
酸成分の一部を例えばイソフタル酸，ナフタリン
ジカルボン酸，ジフエニルジカルボン酸，ジフエ
ノキシエタンジカルボン酸，ジフエニルエーテル
ジカルボン酸，ジフエニルスルホンジカルボン酸
等の如き芳香族ジカルボン酸；ヘキサヒドロテレ
フタル酸，ヘキサヒドロイソフタル酸等の如き脂
環族ジカルボン酸；アジピン酸，セバチン酸，ア
ゼライン酸等の如き脂肪族ジカルボン酸；ｐ−β
−ヒドロキシエトキシ安息香酸，ｐ−オキシ安息
香酸，ε−オキシカプロン酸等の如きオキシ酸等
の他の二官能性カルボン酸の１種以上の成分で、
及び／又はエチレングリコール成分の一部を例え
ばトリメチレングリコール，テトラメチレングリ
コール，ヘキサメチレングリコール，デカメチレ
ングリコール，ネオペンチレングリコール，ジエ
チレングリコール，１，１−シクロヘキサンジメ
チロール，１，４−シクロヘキサンジメチロー
ル，２，２−ビス（４−β−ヒドロキシエトキシ
フエニル）プロパン，ビス（４−β−ヒドロキシ
エトキシフエニル）スルホン等の他のグリコール
の１種以上の成分で置換したコポリエステル包含
する。該コポリエステル中の共重合成分の総割合
は全酸成分に対し３モル％以下であることが好ま
しい。これらのうちポリエチレンテレフタレート
のホモポリマーが好ましい。 本発明に用いるポリエステルシートは、ポリエ
チレンテレフタレートを主たる構成々分とする実
質的に非晶質のシートであり、その固有粘度は
0.8以上であることが好ましい。ポリエステルシ
ートには、結晶化促進効果のある添加剤又は離型
剤を含んでいてもよく、又、ポリエチレン（以下
PEと記すことあり）、ポリプロピレン（以下PP
と記すことあり）を１〜30重量％混合せしめたシ
ートであつても良い。該ポリエステルシートは密
度（ρO）が1.35ｇ／cm3以下のものである。密度が
1.35よりも大きいと熱成形の際の賦型成が悪い。
好ましいポリエステルシートの密度は例えば表−
１に示す如きものである。
し、更に詳しくは、例えばオーブン調理可能（オ
ーブナブル）な耐熱変形性の優れた容器等を有利
に成形し得るポリエステルシートの熱成形法に関
する。 〔従来技術〕 ポリエステル、特にポリエチレンテレフタレー
トより成るシートを熱成形して得られる成形体は
食品、食料等の容器として広く使用されており、
特に近年例えば特開昭59−62660号記載の如く、
結晶性を高める事により耐熱変形性を高めたポリ
エステル熱成形体はオーブナブルトレイとして使
用されるに至つている。かかるポリエステル容器
は通常ポリエチレンテレフタレートの結晶化可能
な温度の高温金型を用いてポリエチレンテレフタ
レートシートを熱成形する事により得られる。 しかしながらかかる方法でポリエステル容器を
成形すると金型通りの形状・寸法を有する成形体
を得ることが困難であること、成形体を金型から
取り出す操作が困難である事、或いは成形体の耐
熱性が充分でない事等の欠点を有しその改善が望
まれていた。 〔発明の目的〕 本発明は以上の事情を背景としてなされたもの
であり、その目的とするところは優れた耐熱性を
有し、金型通りの形状寸法のポリエステル成形体
を効率良く成形する方法を提供する事にある。 〔発明の構成〕 本発明者は、前記の如き欠点のないポリエステ
ルシートの熱成形法に関し鋭意研究の結果、特定
密度のポリエステルシートを特定の温度範囲（半
結晶化状態）となる様加熱せしめた後、特定温度
に保つてある金型により熱成形する事により欠点
を改善し得ることを見出し本発明に到達した。 すなわち、本発明はポリエチレンテレフタレー
トを主たる構成成分とし、密度がρOである実質的
に非晶のポリエステルシートを成形可能な温度迄
かつ密度がρHとなる迄加熱し、該ポリエステルの
昇温時結晶化開始温度（TCI）以上、降温時結晶
化開始温度（TCD）以下の温度に保つてある金型
(A)により熱成形し、次いで該成形体がポリエステ
ルのガラス転移温度（Tg）迄温度低下する以前
に、Tg以下の温度に保つてある金型(B)内に移し
冷却して密度がρMである成形体を、ρO，ρH及びρM
が下式（）〜（）を満足する範囲で熱成形す
るポリエステルシートの熱成形法である。 ρO≦1.35（ｇ／cm3） ……（） ρM≧ρO＋0.03（ｇ／cm3） ……（） ρO＋0.01≦ρH≦ρM−0.005 ……（） 本発明においてポリエチレンテレフタレート
は、そのホモポリマーは勿論のこと、テレフタル
酸成分の一部を例えばイソフタル酸，ナフタリン
ジカルボン酸，ジフエニルジカルボン酸，ジフエ
ノキシエタンジカルボン酸，ジフエニルエーテル
ジカルボン酸，ジフエニルスルホンジカルボン酸
等の如き芳香族ジカルボン酸；ヘキサヒドロテレ
フタル酸，ヘキサヒドロイソフタル酸等の如き脂
環族ジカルボン酸；アジピン酸，セバチン酸，ア
ゼライン酸等の如き脂肪族ジカルボン酸；ｐ−β
−ヒドロキシエトキシ安息香酸，ｐ−オキシ安息
香酸，ε−オキシカプロン酸等の如きオキシ酸等
の他の二官能性カルボン酸の１種以上の成分で、
及び／又はエチレングリコール成分の一部を例え
ばトリメチレングリコール，テトラメチレングリ
コール，ヘキサメチレングリコール，デカメチレ
ングリコール，ネオペンチレングリコール，ジエ
チレングリコール，１，１−シクロヘキサンジメ
チロール，１，４−シクロヘキサンジメチロー
ル，２，２−ビス（４−β−ヒドロキシエトキシ
フエニル）プロパン，ビス（４−β−ヒドロキシ
エトキシフエニル）スルホン等の他のグリコール
の１種以上の成分で置換したコポリエステル包含
する。該コポリエステル中の共重合成分の総割合
は全酸成分に対し３モル％以下であることが好ま
しい。これらのうちポリエチレンテレフタレート
のホモポリマーが好ましい。 本発明に用いるポリエステルシートは、ポリエ
チレンテレフタレートを主たる構成々分とする実
質的に非晶質のシートであり、その固有粘度は
0.8以上であることが好ましい。ポリエステルシ
ートには、結晶化促進効果のある添加剤又は離型
剤を含んでいてもよく、又、ポリエチレン（以下
PEと記すことあり）、ポリプロピレン（以下PP
と記すことあり）を１〜30重量％混合せしめたシ
ートであつても良い。該ポリエステルシートは密
度（ρO）が1.35ｇ／cm3以下のものである。密度が
1.35よりも大きいと熱成形の際の賦型成が悪い。
好ましいポリエステルシートの密度は例えば表−
１に示す如きものである。
本発明の熱成形方法により得られるポリエステ
ル成形体は所望の形状・寸法を有し、耐熱変形性
にすぐれ、オーブナブルトレイ等として有利に使
用できる。 〔実施例〕 以下実施例により本発明を詳述する。 なお、主な物性値の測定条件および成形体の評
価基準は次の通りである。 (1) 固有粘度〔〕：Ｏ−クロロフエノール又は
フエノール／テトラクロルエタン混合溶媒中で
35℃にて測定。 (2) 密度〔ρ〕：四塩化炭素とｎ−ヘプタンによ
り作成した密度勾配管により25℃にて測定。 (3) ガラス転位温度〔Tg〕：示差熱量計（セイコ
ー電子工業株式会社製DSC−20型）により20
℃／mmの昇温速度で測定。 (4) 昇温時結晶化開始化開始温度〔TCI〕：Tgと
同様の条件で測定。 (5) 融点（ポリエステル）〔TnE〕：Tgと同様の
条件で測定。 (6) 降温時結晶化開始温度〔TCD〕：示差熱量計
にて290℃で３分間保持したサンプルを20℃／
mmの降温速度で測定。 (7) 融点（ポリオレフイン）〔TnO〕：TCDと同様
の条件で測定。 (8) 引張衝撃強度〔Is〕：テスター産業株式会社
製Tensile Impact Testerにて測定。 (9) 耐熱性：トレイ型容器の容積収縮率を230℃、
10分間の乾熱処理条件下で測定し、容積収縮率
が５％未満の場合：〇、５％以上の場合：×と
した (10) 離型性：成形体を金型(A)より離型せしめた際
の形状のくずれ状態にて評価。すなわち、金型
通りの形状で円滑に成形体が取り出せた場合：
〇、離型が悪く、トレイの深さが金型寸法（18
mm）よりも５mm以上延びた形状で取り出された
場合：×。 (11) 賦型性：金型(B)より取り出された成形体の
金型トレース性或いは形状欠陥を評価。 すなわち、金型通りで変形も少ない場合：
〇、底部端の金型曲率半径５mm部に相当する形
成体の底部端曲率半径が８〜10mmの場合：△、
上記成形体底部曲率半径が10mm以上の場合或い
は底部又は側部に波打ち状の変形がある場合、
或いは金型の真空孔部に相当する成形体部分に
孔があいた場合：× 実施例１〜９及び比較例１〜７ 1.0のポリエチレンテレフタレート（以下
PETと略記する）を160℃で５時間熱風乾燥して
得られた乾チツプ100部とタルク0.4部とをフレン
ド後、先端にシート押出用ダイスを装置してある
30mmφスクリユー径の押出機に供給した。押出機
シリンダー設定温度240〜280℃の条件にて溶融混
練し、押出シートを冷却ロールにて冷却して肉厚
約0.5mmのポリエステルシートを得た。 該ポリエステルシートはTg78℃、融点（TnE）
250℃、TCI135℃、TCD210℃、ρO1.338ｇ／cm3であ
つた。 該シートを浅野研究所製FC−1APA−Ｗ型圧
空・真空成形機により金型(A)として彫込形状、た
て135mm、横58mm、深さ18mmの凹型トレイ型を、
金型(B)としてたて133mm、横56mm、深さ18mmの凸
型トレイ型を用い、表−２に示す条件にて真空成
形を行つた。密度測定値及び成形性・成形体評価
結果を表−２に示す。 Tg以下の型温を使用した通常行われる熱成形
によればρMが低く耐熱性が不良となり（比較例
１）、金型(B)を使用しないと金型(A)より取り出し
た後変形する（比較例２）。加熱シートの密度が
高すぎる場合は賦型不良（比較例３）、加熱シー
トの密度が低い場合は離型性不良（比較例４）、
金型(A)の温度が高すぎる場合は真空孔部トレイに
穴があき（比較例５）、金型(A)の温度が低すぎる
場合は耐熱性不良（比較例６）、金型(B)の温度が
高すぎる場合は金型(B)から取り出したトレイの変
形が大（比較例７）である。
ル成形体は所望の形状・寸法を有し、耐熱変形性
にすぐれ、オーブナブルトレイ等として有利に使
用できる。 〔実施例〕 以下実施例により本発明を詳述する。 なお、主な物性値の測定条件および成形体の評
価基準は次の通りである。 (1) 固有粘度〔〕：Ｏ−クロロフエノール又は
フエノール／テトラクロルエタン混合溶媒中で
35℃にて測定。 (2) 密度〔ρ〕：四塩化炭素とｎ−ヘプタンによ
り作成した密度勾配管により25℃にて測定。 (3) ガラス転位温度〔Tg〕：示差熱量計（セイコ
ー電子工業株式会社製DSC−20型）により20
℃／mmの昇温速度で測定。 (4) 昇温時結晶化開始化開始温度〔TCI〕：Tgと
同様の条件で測定。 (5) 融点（ポリエステル）〔TnE〕：Tgと同様の
条件で測定。 (6) 降温時結晶化開始温度〔TCD〕：示差熱量計
にて290℃で３分間保持したサンプルを20℃／
mmの降温速度で測定。 (7) 融点（ポリオレフイン）〔TnO〕：TCDと同様
の条件で測定。 (8) 引張衝撃強度〔Is〕：テスター産業株式会社
製Tensile Impact Testerにて測定。 (9) 耐熱性：トレイ型容器の容積収縮率を230℃、
10分間の乾熱処理条件下で測定し、容積収縮率
が５％未満の場合：〇、５％以上の場合：×と
した (10) 離型性：成形体を金型(A)より離型せしめた際
の形状のくずれ状態にて評価。すなわち、金型
通りの形状で円滑に成形体が取り出せた場合：
〇、離型が悪く、トレイの深さが金型寸法（18
mm）よりも５mm以上延びた形状で取り出された
場合：×。 (11) 賦型性：金型(B)より取り出された成形体の
金型トレース性或いは形状欠陥を評価。 すなわち、金型通りで変形も少ない場合：
〇、底部端の金型曲率半径５mm部に相当する形
成体の底部端曲率半径が８〜10mmの場合：△、
上記成形体底部曲率半径が10mm以上の場合或い
は底部又は側部に波打ち状の変形がある場合、
或いは金型の真空孔部に相当する成形体部分に
孔があいた場合：× 実施例１〜９及び比較例１〜７ 1.0のポリエチレンテレフタレート（以下
PETと略記する）を160℃で５時間熱風乾燥して
得られた乾チツプ100部とタルク0.4部とをフレン
ド後、先端にシート押出用ダイスを装置してある
30mmφスクリユー径の押出機に供給した。押出機
シリンダー設定温度240〜280℃の条件にて溶融混
練し、押出シートを冷却ロールにて冷却して肉厚
約0.5mmのポリエステルシートを得た。 該ポリエステルシートはTg78℃、融点（TnE）
250℃、TCI135℃、TCD210℃、ρO1.338ｇ／cm3であ
つた。 該シートを浅野研究所製FC−1APA−Ｗ型圧
空・真空成形機により金型(A)として彫込形状、た
て135mm、横58mm、深さ18mmの凹型トレイ型を、
金型(B)としてたて133mm、横56mm、深さ18mmの凸
型トレイ型を用い、表−２に示す条件にて真空成
形を行つた。密度測定値及び成形性・成形体評価
結果を表−２に示す。 Tg以下の型温を使用した通常行われる熱成形
によればρMが低く耐熱性が不良となり（比較例
１）、金型(B)を使用しないと金型(A)より取り出し
た後変形する（比較例２）。加熱シートの密度が
高すぎる場合は賦型不良（比較例３）、加熱シー
トの密度が低い場合は離型性不良（比較例４）、
金型(A)の温度が高すぎる場合は真空孔部トレイに
穴があき（比較例５）、金型(A)の温度が低すぎる
場合は耐熱性不良（比較例６）、金型(B)の温度が
高すぎる場合は金型(B)から取り出したトレイの変
形が大（比較例７）である。
【表】
＊１…金型の真空孔部に成形体が入り込み穴があ
いた。
＊２…−は形状欠陥があるため評価しなかつたこ
とを示す。
実施例10〜11及び比較例８〜９ メルトインデツクス2.0の低密度ポリエチレン
を５重量部追加するほかは実施例１と同様に押出
機に供給し、肉厚約0.6mmのポリエステルシート
を得た。 該ポリエステルシートはTg78℃、TnE251℃、
TnO101℃、TCI128℃、TCD211℃、ρO1.325ｇ／cm3
であつた。 該シートを実施例１と同様に表−３に示す条件
で真空成形した。 密度測定値及び成形性、成形体評価結果を表−
３に示す。
いた。
＊２…−は形状欠陥があるため評価しなかつたこ
とを示す。
実施例10〜11及び比較例８〜９ メルトインデツクス2.0の低密度ポリエチレン
を５重量部追加するほかは実施例１と同様に押出
機に供給し、肉厚約0.6mmのポリエステルシート
を得た。 該ポリエステルシートはTg78℃、TnE251℃、
TnO101℃、TCI128℃、TCD211℃、ρO1.325ｇ／cm3
であつた。 該シートを実施例１と同様に表−３に示す条件
で真空成形した。 密度測定値及び成形性、成形体評価結果を表−
３に示す。
【表】
＊…−は賦型性不良のため評価しなかつたことを示す
。
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ポリエチレンテレフレートを主たる構成成分
とし、密度がρOである実質的に非晶のポリエステ
ルシートを成形可能な温度迄かつ密度がρHとなる
迄加熱し、該ポリエステルの昇温時結晶化開始温
度（TCI）以上、降温時結晶化開始温度（TCD）
以下の温度に保つてある金型(A)により熱成形し、
次いで該成形体がポリエステルのガラス転移温度
（Tg）迄温度低下する以前に、Tg以下の温度に
保つてある金型(B)内に移し冷却して密度がρMであ
る成形体を、ρO，ρH及びρMが下式（）〜（）
を満足する範囲で熱成形するポリエステルシート
の熱成形法。 ρO≦1.35（ｇ／cm3） ……（） ρM≧ρO＋0.03（ｇ／cm3） ……（） ρO＋0.01≦ρH≦ρM−0.005 ……（）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27350585A JPS62134242A (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | ポリエステルシ−トの熱成形法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27350585A JPS62134242A (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | ポリエステルシ−トの熱成形法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62134242A JPS62134242A (ja) | 1987-06-17 |
| JPH0434931B2 true JPH0434931B2 (ja) | 1992-06-09 |
Family
ID=17528822
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27350585A Granted JPS62134242A (ja) | 1985-12-06 | 1985-12-06 | ポリエステルシ−トの熱成形法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62134242A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0747648B2 (ja) * | 1987-11-05 | 1995-05-24 | 帝人株式会社 | ポリエステルシート及びその熱成形体 |
| JPH0747647B2 (ja) * | 1987-11-05 | 1995-05-24 | 帝人株式会社 | ポリエステルシート及びその熱成形体 |
| US5176861A (en) * | 1991-02-22 | 1993-01-05 | Osaka Chemical Co., Ltd. | Method of producing sheet made of a low-viscosity polyester resin |
-
1985
- 1985-12-06 JP JP27350585A patent/JPS62134242A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62134242A (ja) | 1987-06-17 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |