JPH0747648B2 - ポリエステルシート及びその熱成形体 - Google Patents
ポリエステルシート及びその熱成形体Info
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- JPH0747648B2 JPH0747648B2 JP62278170A JP27817087A JPH0747648B2 JP H0747648 B2 JPH0747648 B2 JP H0747648B2 JP 62278170 A JP62278170 A JP 62278170A JP 27817087 A JP27817087 A JP 27817087A JP H0747648 B2 JPH0747648 B2 JP H0747648B2
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- sheet
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はポリエステルシート及びその熱成形体に関し、
更に詳しくは、例えばオーブン調理可能（オーブナブル
ということもある）な耐熱変形性及び耐衝撃性の優れた
容器等を効率よく成形し得るポリエステルシート及びそ
の熱成形体に関する。
更に詳しくは、例えばオーブン調理可能（オーブナブル
ということもある）な耐熱変形性及び耐衝撃性の優れた
容器等を効率よく成形し得るポリエステルシート及びそ
の熱成形体に関する。
［従来技術］ ポリエステル、特にポリエチレンテレフタレートよりな
るシートは熱成形により、トレイ状或いはカップ状に成
形可能であり、各種容器用の原材料として広く使用され
ている。特にポリオレフィン樹脂が添加されたポリエチ
レンテレフタレート（PETと略記する場合がある）シー
トより、PETが結晶化しうる条件で熱成形せしめた成形
品は、特開昭59−62660号公報に記載の如く、耐熱性が
優れており、オーブナブルトレイの如き耐熱容器として
使用し得る。しかしながら、かかる技術により得られる
PET製容器は、ヒートシール性が悪く適当な素材が見い
出せないこと、或は苛酷な調理条件で使用した際に容器
の耐衝撃性が極端に低下する欠点を有しており、その改
善が望まれていた。
るシートは熱成形により、トレイ状或いはカップ状に成
形可能であり、各種容器用の原材料として広く使用され
ている。特にポリオレフィン樹脂が添加されたポリエチ
レンテレフタレート（PETと略記する場合がある）シー
トより、PETが結晶化しうる条件で熱成形せしめた成形
品は、特開昭59−62660号公報に記載の如く、耐熱性が
優れており、オーブナブルトレイの如き耐熱容器として
使用し得る。しかしながら、かかる技術により得られる
PET製容器は、ヒートシール性が悪く適当な素材が見い
出せないこと、或は苛酷な調理条件で使用した際に容器
の耐衝撃性が極端に低下する欠点を有しており、その改
善が望まれていた。
［発明の目的］ 本発明はかような事情を背景としてなされたものであ
り、その目的は、優れたヒートシール性及び耐熱性を有
し、かつ苛酷な温度条件で使用された後の耐衝撃性が優
れた熱成形容器を成形し得るポリエステルシート及びそ
の熱成形体を提供することにある。
り、その目的は、優れたヒートシール性及び耐熱性を有
し、かつ苛酷な温度条件で使用された後の耐衝撃性が優
れた熱成形容器を成形し得るポリエステルシート及びそ
の熱成形体を提供することにある。
［発明の構成］ 本発明者は、前記の如き欠点のないポリエステルシート
及びその熱成形体に関し鋭意研究の結果、特定のポリエ
ステル樹脂と結晶化促進剤とを特定の割合でPETと溶融
混合せしめて得られる特定の結晶化速度を有するシート
及び熱成形体であれば欠点を改善し得ることを見出し本
発明に到達した。
及びその熱成形体に関し鋭意研究の結果、特定のポリエ
ステル樹脂と結晶化促進剤とを特定の割合でPETと溶融
混合せしめて得られる特定の結晶化速度を有するシート
及び熱成形体であれば欠点を改善し得ることを見出し本
発明に到達した。
即ち、本発明は、 1. エチレンテレフタレートを主たる繰返し単位とする
ポリエステルA100重量部に対し、ブチレンテレフタレー
トを主たる繰返し単位とするポリエステルB5〜30重量部
及び結晶化核剤を溶融混合せしめてなるポリエステル組
成物のシートであって、該シートの密度が1.34g/cm3以
下であり、かつ示差熱量計にて測定した降温時結晶化ピ
ーク温度と、昇温時結晶化ピーク温度との差が40〜80℃
の範囲であることを特徴とするポリエステルシート及び 2. エチレンテレフタレートを主たる繰返し単位とする
ポリエステルA100重量部に対し、ブチレンテレフタレー
トを主たる繰返し単位とするポリエステルB5〜30重量部
及び結晶化核剤を溶融混合せしめてなる組成物よりなる
ポリエステルシートを熱成形して得られる熱成形体であ
って、該熱成形体の密度が1.37g/cm3以上であり、かつ
平坦部の引張衝撃強度が少くとも60kg・cm/cm2であるこ
とを特徴とするポリエステル熱成形体、 である。
ポリエステルA100重量部に対し、ブチレンテレフタレー
トを主たる繰返し単位とするポリエステルB5〜30重量部
及び結晶化核剤を溶融混合せしめてなるポリエステル組
成物のシートであって、該シートの密度が1.34g/cm3以
下であり、かつ示差熱量計にて測定した降温時結晶化ピ
ーク温度と、昇温時結晶化ピーク温度との差が40〜80℃
の範囲であることを特徴とするポリエステルシート及び 2. エチレンテレフタレートを主たる繰返し単位とする
ポリエステルA100重量部に対し、ブチレンテレフタレー
トを主たる繰返し単位とするポリエステルB5〜30重量部
及び結晶化核剤を溶融混合せしめてなる組成物よりなる
ポリエステルシートを熱成形して得られる熱成形体であ
って、該熱成形体の密度が1.37g/cm3以上であり、かつ
平坦部の引張衝撃強度が少くとも60kg・cm/cm2であるこ
とを特徴とするポリエステル熱成形体、 である。
本発明においてポリエステルＡとはポリエチレンテレフ
タレートのホモポリマーは勿論のこと、テレフタル酸成
分の一部を例えばイソフタル酸，ナフタレンジカルボン
酸，ジフェニルジカルボン酸，ジフェノキシエタンジカ
ルボン酸，ジフェニルエーテルジカルボン酸，ジフェニ
ルスルホンジカルボン酸等の如き芳香族ジカルボン酸；
ヘキサヒドロテレフタル酸，ヘキサヒドロイソフタル酸
等の如き脂環族ジカルボン酸；アジピン酸，セバチン
酸，アゼライン酸等の如き脂肪族ジカルボン酸;p−β−
ヒドロキシエトキシ安息香酸,p−オキシ安息香酸，ε−
オキシカルブロン酸等の如きオキシ酸等の他の二官能性
カルボン酸の１種以上の成分で、及び／又はエチレング
リコール成分の一部を例えばトリメチレングリコール，
テトラメチレングリコール，ヘキサメチレングリコー
ル，デカメチレングリコール，ネオペンチルグリコー
ル，ジエチレングリコール,1,1−シクロヘキサンジメチ
ロール,1,4−シクロヘキサンジメチロール,2,2−ビス
（４−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン，ビ
ス（４−β−ヒドロキシエトキシフェニル）スルホン酸
の他のグリコールの１種以上の成分で置換したコポリエ
ステルを包含する。該コポリエステル中の共重合成分の
総割合は全酸成分に対して３モル％以下であることが好
ましい。これらのうちポリエチレンテレフタレートのホ
マポリマーが最もも好ましい。
タレートのホモポリマーは勿論のこと、テレフタル酸成
分の一部を例えばイソフタル酸，ナフタレンジカルボン
酸，ジフェニルジカルボン酸，ジフェノキシエタンジカ
ルボン酸，ジフェニルエーテルジカルボン酸，ジフェニ
ルスルホンジカルボン酸等の如き芳香族ジカルボン酸；
ヘキサヒドロテレフタル酸，ヘキサヒドロイソフタル酸
等の如き脂環族ジカルボン酸；アジピン酸，セバチン
酸，アゼライン酸等の如き脂肪族ジカルボン酸;p−β−
ヒドロキシエトキシ安息香酸,p−オキシ安息香酸，ε−
オキシカルブロン酸等の如きオキシ酸等の他の二官能性
カルボン酸の１種以上の成分で、及び／又はエチレング
リコール成分の一部を例えばトリメチレングリコール，
テトラメチレングリコール，ヘキサメチレングリコー
ル，デカメチレングリコール，ネオペンチルグリコー
ル，ジエチレングリコール,1,1−シクロヘキサンジメチ
ロール,1,4−シクロヘキサンジメチロール,2,2−ビス
（４−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン，ビ
ス（４−β−ヒドロキシエトキシフェニル）スルホン酸
の他のグリコールの１種以上の成分で置換したコポリエ
ステルを包含する。該コポリエステル中の共重合成分の
総割合は全酸成分に対して３モル％以下であることが好
ましい。これらのうちポリエチレンテレフタレートのホ
マポリマーが最もも好ましい。
また、ポリエステルＢとは、酸成分としてテレフタル酸
又はそのエステル形成性誘導体を用い、グリコール成分
としてテトラメチレングリコール又はそのエシテル形成
性誘導体を用いて得られるポリブチレンテフタレート
（以下PBTと略す場合がある）を主たる対象とするが、
そのテレフタル酸成分及び／又はテトラメチレングリコ
ール成分の一部を共重合成分で置き替えたものでも良
い。
又はそのエステル形成性誘導体を用い、グリコール成分
としてテトラメチレングリコール又はそのエシテル形成
性誘導体を用いて得られるポリブチレンテフタレート
（以下PBTと略す場合がある）を主たる対象とするが、
そのテレフタル酸成分及び／又はテトラメチレングリコ
ール成分の一部を共重合成分で置き替えたものでも良
い。
かかる共重合成分としてはポリエチレンテレフタレート
樹脂の共重合成分として示した化合物（但しテトラメチ
レングリコールを除く）及びエチレングリコールを挙げ
ることができる。
樹脂の共重合成分として示した化合物（但しテトラメチ
レングリコールを除く）及びエチレングリコールを挙げ
ることができる。
ポリエステルＢの添加割合は、ポリエステルA100重量部
に対して５〜30重量部である。３重量部よりも少ない
と、シートとして又は熱成形体としての衝撃性改良効果
が乏しく、また、30重量部を超えると、成形品としての
耐熱変形性が低下するため好ましくない。
に対して５〜30重量部である。３重量部よりも少ない
と、シートとして又は熱成形体としての衝撃性改良効果
が乏しく、また、30重量部を超えると、成形品としての
耐熱変形性が低下するため好ましくない。
本発明に用いるポリエステルシートとは、前記のポリエ
ステルブレンド物を通常の成膜手段によって得た実質的
に未延伸状態のシートであり、このシートの主成分を構
成する前記ポリエチレンテレフタレートの固有粘度は0.
8以上であることが好ましい。
ステルブレンド物を通常の成膜手段によって得た実質的
に未延伸状態のシートであり、このシートの主成分を構
成する前記ポリエチレンテレフタレートの固有粘度は0.
8以上であることが好ましい。
固有粘度（I Vと略記する場合がある）が0.8よりも低い
と、熱成形体の衝撃強度が低下するため好ましくない。
と、熱成形体の衝撃強度が低下するため好ましくない。
本発明の未延伸シートの密度は、1.34g/cm3以下であ
り、実質的に非晶質のものである。シートの密度が1.34
g/cm3よりも大きいと、熱成形によ成形体を製造する際
に、成形体の賦型性が不良となること、或いは熱成形体
の衝撃強度が低くなること等のため好ましくない。かか
る非晶質のポリエステルシートは本発明の組成物を押出
機により溶融混合せしめた後、スリット状のダイから吐
出せしめ、冷却ドラムにより急冷することにより得られ
る。なお、PETとPBTとの溶融混練の程度は、DSCで測定
したTgが単一となる様に実施することが好ましい。
り、実質的に非晶質のものである。シートの密度が1.34
g/cm3よりも大きいと、熱成形によ成形体を製造する際
に、成形体の賦型性が不良となること、或いは熱成形体
の衝撃強度が低くなること等のため好ましくない。かか
る非晶質のポリエステルシートは本発明の組成物を押出
機により溶融混合せしめた後、スリット状のダイから吐
出せしめ、冷却ドラムにより急冷することにより得られ
る。なお、PETとPBTとの溶融混練の程度は、DSCで測定
したTgが単一となる様に実施することが好ましい。
更に、本発明では、示差熱量計（以後、DSCと略記する
場合がある）にて測定した降温時結晶化ピーク温度（以
後、Tcdと略記する場合がある）と、非晶状態より昇温
した際の結晶化ピーク温度（以後、Tciと略記する場合
がある）との差（以後△Tcと略記する場合がある）が40
〜80℃の範囲となるものを用いる。△Tcが40℃よりも小
さいと、結晶化速度が小さくシートを熱成形する際の生
産効率が悪いこと、離型性が不良となること、得られた
熱成形体の耐熱寸法安定性が不十分となること等のため
好ましくない。また、△Tcが80℃を超えると、熱成形の
際に賦型性が不良となること、得られた熱成形体の耐衝
撃強度が低くなること等のため好ましくない。
場合がある）にて測定した降温時結晶化ピーク温度（以
後、Tcdと略記する場合がある）と、非晶状態より昇温
した際の結晶化ピーク温度（以後、Tciと略記する場合
がある）との差（以後△Tcと略記する場合がある）が40
〜80℃の範囲となるものを用いる。△Tcが40℃よりも小
さいと、結晶化速度が小さくシートを熱成形する際の生
産効率が悪いこと、離型性が不良となること、得られた
熱成形体の耐熱寸法安定性が不十分となること等のため
好ましくない。また、△Tcが80℃を超えると、熱成形の
際に賦型性が不良となること、得られた熱成形体の耐衝
撃強度が低くなること等のため好ましくない。
ポリエステルシートの結晶化速度を上記の適正な範囲
（△Tc＝40〜80℃）とするためには、結晶化核剤を配合
する必要がある。例えば、珪酸マグネシウムを主成分と
する無機化合物（タルクという場合もある）をPETに対
し、0.1〜２重量％の範囲で配合することにより得られ
る。添加割合が0.1％未満の場合は、結晶化速度促進効
果が不十分となり、２％を超える場合は、強度が低下す
るため好ましくない。珪酸マグネシウム以外のPETの結
晶化促進剤として、モンタン酸ナトリウム塩，パルミチ
ン酸ナトリウム塩等の有機カルボン酸のナトリウム塩
等、周期律表第II族金属の酸化物，硫酸塩，燐酸塩，ケ
イ酸塩，ステアリン酸塩，安息香酸塩，サリチル酸塩，
酒石酸塩等を本発明の△Tcの範囲となるように適量配合
せしめることによって発明が達成できる。
（△Tc＝40〜80℃）とするためには、結晶化核剤を配合
する必要がある。例えば、珪酸マグネシウムを主成分と
する無機化合物（タルクという場合もある）をPETに対
し、0.1〜２重量％の範囲で配合することにより得られ
る。添加割合が0.1％未満の場合は、結晶化速度促進効
果が不十分となり、２％を超える場合は、強度が低下す
るため好ましくない。珪酸マグネシウム以外のPETの結
晶化促進剤として、モンタン酸ナトリウム塩，パルミチ
ン酸ナトリウム塩等の有機カルボン酸のナトリウム塩
等、周期律表第II族金属の酸化物，硫酸塩，燐酸塩，ケ
イ酸塩，ステアリン酸塩，安息香酸塩，サリチル酸塩，
酒石酸塩等を本発明の△Tcの範囲となるように適量配合
せしめることによって発明が達成できる。
本発明の熱成形体は、上記ポリエステルシートより得ら
れた密度1.37g/cm3の以上であって、成形体の平坦部の
引張衝撃強度が60Kg・cm/cm2以上のものである。熱成形
体としての密度が1.37g/cm3よりも低いと、熱成形体の
耐熱性が不良となる。密度の上限は、PETとPBTの配合割
合により異なるが、熱成形体の平坦部（例えばトレイ状
成形体の底部或いは側部）の引張衝撃強度が60kg・cm/c
m2以上となる範囲とすれば良い。
れた密度1.37g/cm3の以上であって、成形体の平坦部の
引張衝撃強度が60Kg・cm/cm2以上のものである。熱成形
体としての密度が1.37g/cm3よりも低いと、熱成形体の
耐熱性が不良となる。密度の上限は、PETとPBTの配合割
合により異なるが、熱成形体の平坦部（例えばトレイ状
成形体の底部或いは側部）の引張衝撃強度が60kg・cm/c
m2以上となる範囲とすれば良い。
本発明の熱成形体は本発明のポリエステルシートを熱成
形して得られる。かかる熱成形体は、例えばトレイ，カ
ップ等の形状のものであって耐熱性及び耐衝撃性の優れ
た成形体である。熱成形は、シートを加熱軟化せしめて
所望の型に押し当て、型と材料の間隙にある空気を除去
し、大気圧により型に密着せしめ成形する真空成形、或
いは大気圧以上の圧縮空気によりシートを型に密着せし
める圧空成形及び真空，圧空を併用する成形等が適用で
きる。耐熱性の優れた成形体を成形する方法としては例
えばポリエステルシートのTci以上Tcd以下の範囲に保っ
た金型（Ａ）でシートを熱成形し、次いでTg以下に保っ
た金型（Ｂ）で該成形体を更に熱成形して冷却賦型する
方法がある。金型（Ｉ）と金型（II）とは実質的に同一
形状の成形品を得るための彫込形状のものであるが、金
型（Ｉ）が凹型，金型（II）が成形体の肉厚を考慮した
若干寸法の異なる凸型である事が好ましく、或いはその
逆であっても良い。
形して得られる。かかる熱成形体は、例えばトレイ，カ
ップ等の形状のものであって耐熱性及び耐衝撃性の優れ
た成形体である。熱成形は、シートを加熱軟化せしめて
所望の型に押し当て、型と材料の間隙にある空気を除去
し、大気圧により型に密着せしめ成形する真空成形、或
いは大気圧以上の圧縮空気によりシートを型に密着せし
める圧空成形及び真空，圧空を併用する成形等が適用で
きる。耐熱性の優れた成形体を成形する方法としては例
えばポリエステルシートのTci以上Tcd以下の範囲に保っ
た金型（Ａ）でシートを熱成形し、次いでTg以下に保っ
た金型（Ｂ）で該成形体を更に熱成形して冷却賦型する
方法がある。金型（Ｉ）と金型（II）とは実質的に同一
形状の成形品を得るための彫込形状のものであるが、金
型（Ｉ）が凹型，金型（II）が成形体の肉厚を考慮した
若干寸法の異なる凸型である事が好ましく、或いはその
逆であっても良い。
なお耐熱溶融安定性を改良するための安定剤を含有させ
てもよい。
てもよい。
［発明の効果］ 本発明のポリエステルシートは、耐熱，耐衝撃性の優れ
た熱成形性に成形でき、また熱成形体は例えばオーブナ
ブルトレイの如き容器として有利に使用できる。
た熱成形性に成形でき、また熱成形体は例えばオーブナ
ブルトレイの如き容器として有利に使用できる。
［実施例］ 以下実施例により本発明を詳述する。
なお、主な物性値の測定条件は次のとおりである。
（１） 固有粘度［I V］;O−クロロフェノール又はフ
ェノール／テトラクロルエタン混合溶媒中で35℃にて測
定。
ェノール／テトラクロルエタン混合溶媒中で35℃にて測
定。
（２） 密度［ρ］；四塩化炭素とｎ−ヘプタンにより
作成した密度勾配管により25℃にて測定。
作成した密度勾配管により25℃にて測定。
（３） ガラス移転温度［Tg］；示差熱量計（セイコー
電子工業株式会社製DSC−20型）により20℃/mmの昇温速
度で測定。
電子工業株式会社製DSC−20型）により20℃/mmの昇温速
度で測定。
（４） 昇温時結晶化ピーク温度［Tci］;Tgと同様の条
件で測定。
件で測定。
（５） 融点（ポリエステル）［TmE］;Tgと同様の条件
で測定。
で測定。
（６） 降温時結晶化ピーク温度［Tcd］；示差熱量計
にて290℃で３分間保持したサンプルを20℃/mmの降温速
度で測定。
にて290℃で３分間保持したサンプルを20℃/mmの降温速
度で測定。
（７） 融点（ポリオレフィン）［Tmo］;Tcdと同様の
条件で測定。
条件で測定。
（８） 熱収縮率［SH］；内容積Voのトレイを230℃の
オーブン中で10分間熱処理した後、室温迄冷却した際の
トレイ容積Vhより次式で算出 （９） 弾性率［Ｙ］；シートより打抜いた引張試験片
を試験法ASTM D638に準じて測定。
オーブン中で10分間熱処理した後、室温迄冷却した際の
トレイ容積Vhより次式で算出 （９） 弾性率［Ｙ］；シートより打抜いた引張試験片
を試験法ASTM D638に準じて測定。
（10） 引張衝撃強度［Ti］；テスター産業（株）製引
張衝撃試験によりサンプルより打抜いたダンベルの強度
を20℃にて測定。
張衝撃試験によりサンプルより打抜いたダンベルの強度
を20℃にて測定。
（11） 成形法 （株）浅野研究所製FC−1APA−Ｗ型真空圧空成形機に、
トレイ状金型を装着し、所定金型温度でシートの加熱時
間を種々変えて、真空成形を行った際の適性条件巾の広
さが１秒以上のものを良好,1秒未満のものを不良とし
た。
トレイ状金型を装着し、所定金型温度でシートの加熱時
間を種々変えて、真空成形を行った際の適性条件巾の広
さが１秒以上のものを良好,1秒未満のものを不良とし
た。
（12） ヒートシール性 PETと、イソフタル酸30％共重合PETとをフイルム状に共
押出しせしめた後、面積倍率10倍となる機２軸延伸せし
めて得られた、多層フイルムを蓋材として用い。熱成形
体と該フイルムの共重合PET層とを、ヒートシール温度
を140〜240℃の範囲でヒートシールせしめた際の接着強
度が0.8kg/15mm以上のものを良好0.8kg/15mmより低いも
のは不良とした。
押出しせしめた後、面積倍率10倍となる機２軸延伸せし
めて得られた、多層フイルムを蓋材として用い。熱成形
体と該フイルムの共重合PET層とを、ヒートシール温度
を140〜240℃の範囲でヒートシールせしめた際の接着強
度が0.8kg/15mm以上のものを良好0.8kg/15mmより低いも
のは不良とした。
実施例１〜６および比較例１〜10 I V1.06のPETペレットと、I V1.20PBTペレットとを表−
１に示す割合でブレンドしたのち140℃で８時間除湿熱
風で乾燥し得られた乾燥チップと、表−１に示すポリオ
レフィン樹脂及び表−１に示す添加剤とを表−１に示す
割合でブレンドした後、先端にシート押出し用ダイスを
装着してある30mmφスクリュー径の押出機に供給した。
押出機シリンダー設定温度240〜280℃の条件にて溶融混
練し、押出シートを冷却ロールにて冷却して肉厚約0.5m
mのポリエステルシートを得た。各シートの密度、I V,D
SC測定結果を表−１に示す。
１に示す割合でブレンドしたのち140℃で８時間除湿熱
風で乾燥し得られた乾燥チップと、表−１に示すポリオ
レフィン樹脂及び表−１に示す添加剤とを表−１に示す
割合でブレンドした後、先端にシート押出し用ダイスを
装着してある30mmφスクリュー径の押出機に供給した。
押出機シリンダー設定温度240〜280℃の条件にて溶融混
練し、押出シートを冷却ロールにて冷却して肉厚約0.5m
mのポリエステルシートを得た。各シートの密度、I V,D
SC測定結果を表−１に示す。
このシートを浅野研究所製FC−1APA−Ｗ型圧空・真空成
形機により金型（Ｉ）として彫込形状、たて135mm,横58
mm,深さ18mmの凹型トレイ型を、金型（II）としてたて1
33mm,横56mm,深さ18mmの凸型トレイ型を用い、シートの
（加熱時間を変え加熱シート表面温度160〜180℃），金
型（Ｉ）との接触時間５秒，金型（II）の温度20〜50
℃，金型（II）との接触時間５秒の条件で真空成形を行
った。かくして得られたトレイの評価結果を表−１に示
す。
形機により金型（Ｉ）として彫込形状、たて135mm,横58
mm,深さ18mmの凹型トレイ型を、金型（II）としてたて1
33mm,横56mm,深さ18mmの凸型トレイ型を用い、シートの
（加熱時間を変え加熱シート表面温度160〜180℃），金
型（Ｉ）との接触時間５秒，金型（II）の温度20〜50
℃，金型（II）との接触時間５秒の条件で真空成形を行
った。かくして得られたトレイの評価結果を表−１に示
す。
尚比較例９は冷却ドラムに冷却水を通さず、徐冷により
シートを得た。
シートを得た。
実施例２では押出樹脂を冷却ロールにて冷却する際にロ
ール内に約20℃の冷却水を通してシートを得た。このた
め押出樹脂は押出機を出た直後の温度約280℃から冷却
ロールにより急速にポリエステルの結晶化が進む温度以
下にまで冷却されるため、結晶化度の低い、即ち密度の
低い状態のシートになった。
ール内に約20℃の冷却水を通してシートを得た。このた
め押出樹脂は押出機を出た直後の温度約280℃から冷却
ロールにより急速にポリエステルの結晶化が進む温度以
下にまで冷却されるため、結晶化度の低い、即ち密度の
低い状態のシートになった。
また比較例９では冷却ドラムの表面温度は60℃以上とな
り、押出機を出た樹脂は冷却ドラムにより冷却された後
もポリエステルの結晶化が進む温度範囲に暫くの間保持
されたため、得られたシートは結晶化度が若干高い、即
ち密度が実施例２よりも高いものとなった。
り、押出機を出た樹脂は冷却ドラムにより冷却された後
もポリエステルの結晶化が進む温度範囲に暫くの間保持
されたため、得られたシートは結晶化度が若干高い、即
ち密度が実施例２よりも高いものとなった。
表−１の結果より明らかな様に、本発明のポリエステル
シート及び該シートより得られる熱成形体は、耐衝撃
性，耐熱寸法安定性が優れ、かつ、蓋材とのヒートシー
ル性が良好なものであることが伴った。
シート及び該シートより得られる熱成形体は、耐衝撃
性，耐熱寸法安定性が優れ、かつ、蓋材とのヒートシー
ル性が良好なものであることが伴った。
Claims (2)
- 【請求項１】エチレンテレフタレートを主たる繰返し単
位とするポリエステルA100重量部、ブチレンテレフタレ
ートを主たる繰返し単位とするポリエステルB5〜30重量
部及び結晶化核剤よりなる組成物のシートであって、該
シートの密度が1.34g/cm3以下であり、かつ示差熱量計
にて測定した降温時結晶化ピーク温度と昇温時結晶化ピ
ーク温度との差が40〜80℃の範囲であることを特徴とす
るポリエステルシート。 - 【請求項２】エチレンテレフタレートを主たる繰返し単
位とするポリエステルA100重量部、ブチレンテレフタレ
ートを主たる繰返し単位とするポリエステルB5〜30重量
部及び結晶化核剤よりなる組成物のシートを熱成形して
得られる熱成形体であって、該熱成形体の密度が1.37g/
cm3以上であり、かつ平坦部の引張衝撃強度が60kg・cm/
cm2であることを特徴とするポリエステル熱成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62278170A JPH0747648B2 (ja) | 1987-11-05 | 1987-11-05 | ポリエステルシート及びその熱成形体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62278170A JPH0747648B2 (ja) | 1987-11-05 | 1987-11-05 | ポリエステルシート及びその熱成形体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01121335A JPH01121335A (ja) | 1989-05-15 |
| JPH0747648B2 true JPH0747648B2 (ja) | 1995-05-24 |
Family
ID=17593565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62278170A Expired - Lifetime JPH0747648B2 (ja) | 1987-11-05 | 1987-11-05 | ポリエステルシート及びその熱成形体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0747648B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2553228B2 (ja) * | 1990-06-30 | 1996-11-13 | 信越ポリマー株式会社 | 耐熱性樹脂容器の製造方法 |
| KR102051586B1 (ko) | 2019-03-07 | 2019-12-05 | 한토산업(주) | 세라믹, 섬유 및 수지를 포함한 방수, 방식 및 보강용 도료 조성물, 및 이를이용한 표면보호, 보수 및 보강공법 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5381530A (en) * | 1976-11-19 | 1978-07-19 | Toray Ind Inc | Resin composition for coating metal |
| JPS6185468A (ja) * | 1984-09-22 | 1986-05-01 | ヘキスト・アクチエンゲゼルシヤフト | 単軸方向又は多軸方向に延伸した熱可塑性ポリエステルのヒートセツトフイルム及びその製造法 |
| JPS62134242A (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-17 | Teijin Ltd | ポリエステルシ−トの熱成形法 |
-
1987
- 1987-11-05 JP JP62278170A patent/JPH0747648B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5381530A (en) * | 1976-11-19 | 1978-07-19 | Toray Ind Inc | Resin composition for coating metal |
| JPS6185468A (ja) * | 1984-09-22 | 1986-05-01 | ヘキスト・アクチエンゲゼルシヤフト | 単軸方向又は多軸方向に延伸した熱可塑性ポリエステルのヒートセツトフイルム及びその製造法 |
| JPS62134242A (ja) * | 1985-12-06 | 1987-06-17 | Teijin Ltd | ポリエステルシ−トの熱成形法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01121335A (ja) | 1989-05-15 |
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