JPH01116021A - 上底吹転炉におけるサブランス保護吹錬法 - Google Patents
上底吹転炉におけるサブランス保護吹錬法Info
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- JPH01116021A JPH01116021A JP27040987A JP27040987A JPH01116021A JP H01116021 A JPH01116021 A JP H01116021A JP 27040987 A JP27040987 A JP 27040987A JP 27040987 A JP27040987 A JP 27040987A JP H01116021 A JPH01116021 A JP H01116021A
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Landscapes
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は上底吹転炉におけるサブランス保護吹錬法に関
するものである。
するものである。
〈従来の技術〉
現在の転炉吹錬においては、終点の目標成分温度を得る
ために計算機を用いた吹錬制御が行われている。この方
法として従来よりいわゆるスタティックコントロールと
ダイナミックコントロールが併用され、比較的良好な終
点制御が行われている。
ために計算機を用いた吹錬制御が行われている。この方
法として従来よりいわゆるスタティックコントロールと
ダイナミックコントロールが併用され、比較的良好な終
点制御が行われている。
ダイナミックコントロールは、主に時系列的な変動に基
づく、スタティックコントロールの誤差を吹錬末期にサ
ブランスを用いて溶鋼温度および凝固温度の測定や、分
析用サンプルの回収を行うことにより吹錬途中で、その
軌道を修正するもので、ダイナミックコントロールの実
施により現在の比較的良好な吹錬制御が可能となった(
特開昭52−5613号、 56−29612号参照)
、従って、サブランスの稼動率、サブランスの測定成功
率によって、吹錬制御の可否が決まるとも言える状況で
ある。
づく、スタティックコントロールの誤差を吹錬末期にサ
ブランスを用いて溶鋼温度および凝固温度の測定や、分
析用サンプルの回収を行うことにより吹錬途中で、その
軌道を修正するもので、ダイナミックコントロールの実
施により現在の比較的良好な吹錬制御が可能となった(
特開昭52−5613号、 56−29612号参照)
、従って、サブランスの稼動率、サブランスの測定成功
率によって、吹錬制御の可否が決まるとも言える状況で
ある。
〈発明が解決しようとする問題点〉
酸素の上吹き機能のみを持つLD転炉においてはサブラ
ンス稼動率、測定成功率は高いものであるが、底吹き機
能を付加した上底吹き転炉においては、サブランス本体
の溶損、地金付き等のため稼動率はLD転炉に比較し劣
っている。
ンス稼動率、測定成功率は高いものであるが、底吹き機
能を付加した上底吹き転炉においては、サブランス本体
の溶損、地金付き等のため稼動率はLD転炉に比較し劣
っている。
これは、第7図に示すように転炉1の炉底に配設され羽
口2から供給される底吹きガスによる強力な鋼浴撹拌力
のためスラグ中の(Tl’e)が低く、スラグフォーミ
ング高さが、LD転炉の場合はど大きくないことおよび
鋼浴3の振動が大きいためサブランス本体4に溶143
が直接接触することによるものである。なお6は上吹き
ランスである。この場合、サブランス本体4が溶損し、
冷却水が洩れるためサブランス本体4とプローブ5の電
気的なコネクタの部分で洩電が生じて導通不良となり、
測定成功率、稼動率が低下する原因となっている。
口2から供給される底吹きガスによる強力な鋼浴撹拌力
のためスラグ中の(Tl’e)が低く、スラグフォーミ
ング高さが、LD転炉の場合はど大きくないことおよび
鋼浴3の振動が大きいためサブランス本体4に溶143
が直接接触することによるものである。なお6は上吹き
ランスである。この場合、サブランス本体4が溶損し、
冷却水が洩れるためサブランス本体4とプローブ5の電
気的なコネクタの部分で洩電が生じて導通不良となり、
測定成功率、稼動率が低下する原因となっている。
本発明は、上底吹き転炉において吹錬パターンを工夫す
ることにより上記のようなサブランス本体4の溶損を防
止し、サブランスの稼動率、測定成功率の向上を図るこ
とを目的とするものである。
ることにより上記のようなサブランス本体4の溶損を防
止し、サブランスの稼動率、測定成功率の向上を図るこ
とを目的とするものである。
〈問題点を解決するための手段〉
上記の目的を達成するための本発明の方法を第1図を用
いて説明すると本発明は、炉底に配設した羽口2よりキ
ャリアガスと共に粉体を吹込む上底吹転炉1の吹錬過程
において、前記吹錬過程の末期におけるサブランスの降
下時点より15〜70秒前に上記羽口3からの粉体吹込
みを中断するかあるいは粉体の吹込み速度を0.7kg
ハ・幽以下に減少して前記上底吹転炉lのスラグフォー
ミング7の高さを増大させたのち前記上底吹転炉1内に
サブランスを降下することを特徴とするものである。
いて説明すると本発明は、炉底に配設した羽口2よりキ
ャリアガスと共に粉体を吹込む上底吹転炉1の吹錬過程
において、前記吹錬過程の末期におけるサブランスの降
下時点より15〜70秒前に上記羽口3からの粉体吹込
みを中断するかあるいは粉体の吹込み速度を0.7kg
ハ・幽以下に減少して前記上底吹転炉lのスラグフォー
ミング7の高さを増大させたのち前記上底吹転炉1内に
サブランスを降下することを特徴とするものである。
上底吹き転炉において、サブランス本体4に直接溶鋼が
接触するのを防ぐには上底吹転炉1内でのスラグフォー
ミング7の高さを増大させ、サブランスの降下中にサブ
ランス本体4の表面にスラグ付着層を形成させることが
肝要である。
接触するのを防ぐには上底吹転炉1内でのスラグフォー
ミング7の高さを増大させ、サブランスの降下中にサブ
ランス本体4の表面にスラグ付着層を形成させることが
肝要である。
本発明は、このスラグフォーミング7の高さが底吹き羽
口2からの粉体吹込みにより変化することを利用したも
のである。すなわち、スラグフォーミング7の高さは第
2図に示すようにキャリアガスによる粉体込み(以下F
/Iという)を中止あるいは、速度を低下させることで
増大する。すなわち、サブランス4の降下前にF/Iを
中断あるいは吹込速度を低下させることによってスラグ
フォーミング7の高さを増大させ、サブランスの測定成
功率、稼動率を向上させることを可能にするものである
。
口2からの粉体吹込みにより変化することを利用したも
のである。すなわち、スラグフォーミング7の高さは第
2図に示すようにキャリアガスによる粉体込み(以下F
/Iという)を中止あるいは、速度を低下させることで
増大する。すなわち、サブランス4の降下前にF/Iを
中断あるいは吹込速度を低下させることによってスラグ
フォーミング7の高さを増大させ、サブランスの測定成
功率、稼動率を向上させることを可能にするものである
。
通常、底吹き羽口2から粉体吹込み設備を有する転炉に
おいては、羽口2の保護を目的として吹錬全期間に亘っ
て粉体吹込みを実施するのが望ましいとされている。こ
のためサブランス本体4の保護のためにF/Iを中断あ
るいは速度を低下させる時間はできるだけ短いことが望
ましい。
おいては、羽口2の保護を目的として吹錬全期間に亘っ
て粉体吹込みを実施するのが望ましいとされている。こ
のためサブランス本体4の保護のためにF/Iを中断あ
るいは速度を低下させる時間はできるだけ短いことが望
ましい。
第3図はF/Iを中断すなわち粉体吹込みをO驕ハ・廟
にしてからの経過時間とスラグフォーミング7の高さの
関係を示したものである。スラグフォーミング7を高く
するには同第3図からサブランスの降下前15〜70秒
の間にF/Iを中断することが望ましいことがわかる。
にしてからの経過時間とスラグフォーミング7の高さの
関係を示したものである。スラグフォーミング7を高く
するには同第3図からサブランスの降下前15〜70秒
の間にF/Iを中断することが望ましいことがわかる。
また第4図は、F/[速度を各々の値に減少させ40秒
後のスラグフォーミング7の高さを示したものである。
後のスラグフォーミング7の高さを示したものである。
同第4図からサブランス本体4の保護に有効なF/l速
度は0.7kg/l・−以下とする必要があることが分
かる。
度は0.7kg/l・−以下とする必要があることが分
かる。
〈実施例〉
以下、図面に従って本発明の詳細な説明する。
250を酸素上底吹転炉で上吹ランス6からの酸素吹込
量80ONポハr2羽口2からの酸素吹込量22ON
rrf /hr、粉状フラックス成分CaO9B%以上
を吹込速度2.5kg/l−讃で吹錬中の末期において
、サブランスの降下30秒前にF/Iを中断する(吹込
み速度Okg/l・−)条件で本発明を実施した。サブ
ランスによる測定終了後は再度吹止めまでF/Iにより
吹錬を行った。
量80ONポハr2羽口2からの酸素吹込量22ON
rrf /hr、粉状フラックス成分CaO9B%以上
を吹込速度2.5kg/l−讃で吹錬中の末期において
、サブランスの降下30秒前にF/Iを中断する(吹込
み速度Okg/l・−)条件で本発明を実施した。サブ
ランスによる測定終了後は再度吹止めまでF/Iにより
吹錬を行った。
従来のF/Iを中断しない場合と、本発明を適用したF
/Iを中断する場合について、サブランスが最下点に達
したときに上底吹転炉1内に入ったサブランス本体4の
長さSo(第11ffl参照)としてスラグ付着部長さ
の割合〔スラグ付着部割合=(スラグ付着部長さ/So
) xlOO)を比較して第5図に示している。
/Iを中断する場合について、サブランスが最下点に達
したときに上底吹転炉1内に入ったサブランス本体4の
長さSo(第11ffl参照)としてスラグ付着部長さ
の割合〔スラグ付着部割合=(スラグ付着部長さ/So
) xlOO)を比較して第5図に示している。
同第5図に示すように本発明を適用することによりサブ
ランス本体4にスラグが付着した割合が大きくなること
が分かる。付着したスラグは厚さ3〜5mm程度であり
、これによってサブランス本体4へ直接溶鋼が付着する
のが防止される。付着スラグはサブランス本体4を上昇
しプローブ脱装装置(図示路)に移動する間に剥離して
自然落下する。
ランス本体4にスラグが付着した割合が大きくなること
が分かる。付着したスラグは厚さ3〜5mm程度であり
、これによってサブランス本体4へ直接溶鋼が付着する
のが防止される。付着スラグはサブランス本体4を上昇
しプローブ脱装装置(図示路)に移動する間に剥離して
自然落下する。
これらの成果に基づき、本発明を工程的に実施した。そ
の結果、第6図に示すように月間におけるサブランスの
完全測定成功率は従来80〜90%であったものが95
%以上に同上させることができた。
の結果、第6図に示すように月間におけるサブランスの
完全測定成功率は従来80〜90%であったものが95
%以上に同上させることができた。
またサブランス本体4の寿命も従来300〜400回で
あったものが、本発明の通用により500〜600回に
延びるという好結果が得られている。
あったものが、本発明の通用により500〜600回に
延びるという好結果が得られている。
〈発明の効果〉
本発明によれば上底吹転炉の吹錬においてサブランス本
体4をフォーミングスラグによってコーティングするこ
とができるので、溶鋼が直接接触することがなく、サブ
ランス本体4の溶損が低減され、測定成功率が向上する
ばかりでなく、その寿命を大幅に延長するという効果を
奏することができる。
体4をフォーミングスラグによってコーティングするこ
とができるので、溶鋼が直接接触することがなく、サブ
ランス本体4の溶損が低減され、測定成功率が向上する
ばかりでなく、その寿命を大幅に延長するという効果を
奏することができる。
第1図は本発明の実施例を示す断面図、第2図は吹錬過
程におけるスラグ高さの経時変化を示すグラフ、第3図
はF/Tを中断してからの経過時間とスラグ高さの関係
を示すグラフ、第4図はF/■吹込速度とスラグ高さの
関係を示すグラフ、第5図はスラグ付着割合と頻度との
関係を示すグラフ、第6図はサブランス測定成功率の月
間推移を示すグラフ、第7図は従来例を示す断面図であ
る。 1・・・上底吹転炉、 2・・・羽 口、3・・・溶
鋼、 4・・・サブランス本体、5・・・プロ
ーブ、 6川上吹ランス。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第 1 図 第2図 −一吹錬時間 第 3 図 第4図 (Kg八・min ) 第 6 図
程におけるスラグ高さの経時変化を示すグラフ、第3図
はF/Tを中断してからの経過時間とスラグ高さの関係
を示すグラフ、第4図はF/■吹込速度とスラグ高さの
関係を示すグラフ、第5図はスラグ付着割合と頻度との
関係を示すグラフ、第6図はサブランス測定成功率の月
間推移を示すグラフ、第7図は従来例を示す断面図であ
る。 1・・・上底吹転炉、 2・・・羽 口、3・・・溶
鋼、 4・・・サブランス本体、5・・・プロ
ーブ、 6川上吹ランス。 特許出願人 川崎製鉄株式会社 第 1 図 第2図 −一吹錬時間 第 3 図 第4図 (Kg八・min ) 第 6 図
Claims (1)
- 炉底に配設した羽口よりキャリアガスと共に溶鋼中に
粉体を吹込む上底吹き転炉の吹錬過程において、前記吹
錬過程の末期におけるサブランスの降下時点より15〜
70秒前に上記羽口からの粉体の吹込みを中断するかあ
るいは粉体の吹込み速度を0.7kg/t・mm以下に
減少して前記上底吹転炉のスラグフォーミング高さを増
大させたのち前記上底吹転炉内にサブランスを降下する
ことを特徴とする上底吹転炉におけるサブランス保護吹
錬法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62270409A JP2555098B2 (ja) | 1987-10-28 | 1987-10-28 | 上底吹転炉におけるサブランス保護吹錬法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP62270409A JP2555098B2 (ja) | 1987-10-28 | 1987-10-28 | 上底吹転炉におけるサブランス保護吹錬法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH01116021A true JPH01116021A (ja) | 1989-05-09 |
JP2555098B2 JP2555098B2 (ja) | 1996-11-20 |
Family
ID=17485860
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62270409A Expired - Fee Related JP2555098B2 (ja) | 1987-10-28 | 1987-10-28 | 上底吹転炉におけるサブランス保護吹錬法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2555098B2 (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114214477A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-03-22 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种减少副枪氮封口积渣的方法 |
-
1987
- 1987-10-28 JP JP62270409A patent/JP2555098B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN114214477A (zh) * | 2021-12-03 | 2022-03-22 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种减少副枪氮封口积渣的方法 |
CN114214477B (zh) * | 2021-12-03 | 2023-03-03 | 邯郸钢铁集团有限责任公司 | 一种减少副枪氮封口积渣的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2555098B2 (ja) | 1996-11-20 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |