JP7436822B2 - ホットスタンプ部品用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Description
金属組織が、フェライトおよびパーライトの混合組織であり、板厚の1/4~3/4の深さ位置における100μm以上の長さを有するMnSの面積率が0.0100%以下であるとともに、鋼中に存在する粒径0.5μm以上の炭化物(セメンタイトおよびNbTi複合炭窒化物)のうち、粒径1.2μm以上の炭化物(セメンタイトおよびNbTi複合炭窒化物)の個数割合が10.0%以下である、ホットスタンプ部品用鋼板。
前記化学組成を有する鋼塊または鋼片を(i)式で示されるT(℃)以上で30分以上の時間で加熱後、1000~1150℃で粗圧延を完了し、Ae3点以上で仕上圧延を完了する圧延工程と、
平均冷却速度10~200℃/秒で冷却する冷却工程と、
680~560℃で巻き取る巻取工程と、
酸洗によりスケールを除去する酸洗工程と、
圧下率10~60%で圧下する冷間圧延工程と、
730~900℃に加熱する焼鈍工程と、を含む、ホットスタンプ部品用鋼板の製造方法。
T(℃)=〔0.020+(質量%Mn)(質量%S)〕/(1.9×10-5) ・・・(i)
ただし、(i)式において、質量%Mn、質量%SはそれぞれMn、Sの含有量(質量%)を示す。
(1)化学組成
はじめに、必須元素を説明する。
Cは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度を主に決定する非常に重要な元素である。特に、焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度1.5GPa以上を確保するために、C含有量は、0.18%以上であり、0.20%以上が好ましく、0.24%以上がさらに好ましい。一方、C含有量が0.50%を超えると、焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度が高くなり過ぎるために靱性の劣化が著しくなる。このため、C含有量は、0.50%以下であり、0.40%以下が好ましく、0.38%以下がさらに好ましい。
Siは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の高強度を安定して達成することに効果がある。この効果を得るために、Si含有量は、0.001%以上であり、0.05%以上が好ましく、0.10%以上がさらに好ましい。一方、Si含有量が2.00%を超えても、上記効果は飽和し、コストの上昇を招くことになる。このため、Si含有量は、2.00%以下であり、1.50%以下が好ましく、1.0%以下がさらに好ましい。
Mnは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の高強度を安定して得ることに非常に効果がある元素である。Mn含有量が0.001%未満ではこの効果を十分に得られない。このため、Mn含有量は、0.001%以上であり、0.5%以上が好ましく、1.00%以上がさらに好ましい。一方、Mn含有量が3.00%を超えても、上記効果は飽和し、逆に安定して引張強度を確保することが困難となる。このため、Mn含有量は、3.00%以下であり、2.50%以下が好ましく、2.00%以下がさらに好ましい。
Pは焼入れ後のホットスタンプ部品の靱性を大きく劣化させるため、P含有量は少ないほど好ましいが、0.10%の含有は許容される。したがって、P含有量は、0.10%以下である。しかし、P含有量を0.001%未満に低減するには製鋼コストの上昇が避けられない。このため、P含有量は0.001%以上とすることが好ましい。
Sは、少ないほど変形能と耐破壊特性が向上するため、S含有量は0.0015%以下とする。好ましくは0.0010%未満である。ただし、S含有量を少なくするには脱Sコストがかかるため、S含有量は、0.0001%以上とすることが好ましい。S含有量は、0.0003%以上がさらに好ましい。
Nbは、ホットスタンプ部品用鋼板をAc3点以上に加熱したときに、再結晶を抑制し、かつ微細な炭化物を形成してオーステナイト粒を細粒にするため、ホットスタンプ部品の靱性を大きく改善する効果を有する。この効果を得るため、Nb含有量は、0.010%以上であり、0.020%以上が好ましく、0.040%以上がさらに好ましい。一方、後述するように、Nb含有量が0.100%を超えると鋼塊または鋼片のNb炭窒化物が粗大化する。このため、Nb含有量は、0.100%以下であり、0.080%以下が好ましく、0.060%以下がさらに好ましい。
Crは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の高強度を安定して得ることに非常に効果がある元素である。この効果を得るために、Cr含有量は、0.001%以上であり、0.10%以上が好ましく、0.20%以上がさらに好ましい。一方、Cr含有量が0.50%を超えても、上記効果は飽和し、逆に安定して引張強度を確保することが困難となる。このため、Cr含有量は、0.50%以下であり、0.40%以下が好ましく、0.30%以下がさらに好ましい。
Alは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度を安定して確保することに効果がある元素である。この効果を得るため、Al含有量は、0.0001%以上であり、0.010%以上が好ましく、0.020%以上がさらに好ましい。一方、Al含有量が0.100%を超えても、上記効果は飽和し、コストが嵩むだけとなる。このため、Al含有量は、0.100%以下であり、0.060%以下が好ましく、0.040%以下がさらに好ましい。
Tiは、ホットスタンプ部品用鋼板をAc3点以上に加熱したときに、再結晶を抑制し微細な炭化物を形成してオーステナイト粒を細粒にするためにホットスタンプ部品の靱性を大きく改善する効果を奏する。この効果を確実に得るために、Ti含有量は、0.001%以上であり、0.010%以上が好ましく、0.020%以上がさらに好ましい。一方、Ti含有量が0.500%を超えても、上記効果は飽和し、コストが嵩むだけとなる。このため、Ti含有量は、0.500%以下であり、0.100%以下が好ましく、0.050%以下がさらに好ましい。
Oは、不純物として鋼中に存在する。Oが存在すると、酸化物を形成し耐破壊特性を低下させるために、O含有量は少ないほうが好ましいが、0.0030%程度の含有は許容される。このため、O含有量は0.0030%未満である。
Bは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度を安定して確保する効果を高めることに有効である。また、Bは、結晶粒界に偏析して粒界強度を高め、ホットスタンプ部品の靱性を向上させる点でも重要な元素である。さらに、Bは、ホットスタンプ部品用鋼板の加熱時のオーステナイト粒の成長を抑制する効果も高い。この効果を得るため、B含有量は、0.0006%以上であり、0.001%以上が好ましく、0.0015%以上がさらに好ましい。一方、B含有量が0.0030%を超えても、上記効果は飽和し、コストが嵩むだけとなる。このため、B含有量は、0.0030%以下であり、0.0025%以下が好ましく、0.0020%以下がさらに好ましい。
Nは、不純物として鋼中に存在する。Nが存在すると、Bと結合しBNを生成し、Bの効果を減少させるため、N含有量は少ないほうが好ましいが、0.0100%程度の含有は許容される。このため、N含有量は、0.0100%以下であり、0.0080%以下が好ましく、0.0060%以下がさらに好ましい。
Vは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度を安定して確保することに効果がある元素である。しかし、V含有量が2.00%を超えても上記効果は飽和し、コストが嵩むだけとなる。このため、V含有量は、2.00%以下であり、1.50%以下が好ましく、1.00%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、V含有量は、0.001%以上であり、0.10%以上が好ましく、0.20%以上がさらに好ましい。
Taは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度を安定して確保することに効果がある元素である。しかし、Ta含有量が0.50%を超えると上記効果は飽和し、コストが嵩むだけとなる。このため、Ta含有量は、0.50%以下であり、0.40%以下が好ましく、0.30%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、Ta含有量は、0.001%以上であり、0.005%以上が好ましく、0.10%以上がさらに好ましい。
Wは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度を安定して確保することに効果がある元素である。しかし、W含有量が3.00%を超えると上記効果は飽和し、コストが嵩むだけとなる。このため、W含有量は、3.00%以下であり、2.00%以下が好ましく、1.00%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、W含有量は、0.01%以上であり、0.05%以上が好ましく、0.10%以上がさらに好ましい。
Niは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度を安定して確保することに効果がある元素である。しかし、Ni含有量が5.00%を超えると上記効果は飽和し、コストが嵩むだけとなる。このため、Ni含有量は、5.00%以下であり、3.00%以下が好ましく、2.00%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、Ni含有量は、0.01%以上であり、0.10%以上が好ましく、0.20%以上がさらに好ましい。
Cuは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度を安定して確保することに効果がある元素である。しかし、Cu含有量が3.00%を超えても上記効果は飽和し、コストが嵩むだけとなる。このため、Cu含有量は3.00%以下であり、2.00%以下が好ましく、1.00%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、Cu含有量は、0.10%以上であり、0.20%以上が好ましく、0.50%以上がさらに好ましい。
Moは、ホットスタンプ部品用鋼板の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後のホットスタンプ部品の引張強度を安定して確保することに効果がある元素である。しかし、Mo含有量が0.50%を超えても上記効果は飽和し、コストが嵩むだけとなる。このため、Mo含有量は0.50%以下であり、0.40%以下が好ましく、0.30%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、Mo含有量は、0.005%以上であり、0.10%以上が好ましく、0.20%以上がさらに好ましい。
Mgは、鋼中の介在物を微細化し、焼入れ後のホットスタンプ部品の靱性を向上させる効果を有する。しかし、Mg含有量が0.0030%を超えるとこの効果は飽和し、コストが嵩む。このため、Mg含有量は、0.0030%以下であり、0.0025%以下が好ましく、0.0020%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、Mg含有量は、0.0005%以上であり、0.0010%以上が好ましく、0.0015%以上がさらに好ましい。
Caは、鋼中の介在物を微細化し、焼入れ後のホットスタンプ部品の靱性を向上させる効果を有する。しかし、Ca含有量が0.0030%を超えるとこの効果は飽和し、コストが嵩む。このため、Ca含有量は、0.0030%以下であり、0.0025%以下が好ましく、0.0020%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、Ca含有量は、0.0005%以上であり、0.0010%以上が好ましく、0.0015%以上がさらに好ましい。
Laは、鋼中の介在物を微細化し、焼入れ後のホットスタンプ部品の靱性を向上させる効果を有する。しかし、La含有量が0.030%を超えるとこの効果は飽和し、コストが嵩む。このため、La含有量は、0.030%以下であり、0.020%以下が好ましく、0.010%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、La含有量は、0.001%以上であり、0.003%以上が好ましく、0.005%以上がさらに好ましい。
Ceは、鋼中の介在物を微細化し、焼入れ後のホットスタンプ部品の靱性を向上させる効果を有する。しかし、Ce含有量が0.030%を超えるとこの効果は飽和し、コストが嵩む。このため、Ce含有量は、0.030%以下であり、0.025%以下が好ましく、0.020%以下がさらに好ましい。上記効果を確実に得るためには、Ce含有量は、0.001%以上であり、0.005%以上が好ましく、0.010%以上がさらに好ましい。
(2-1)フェライトおよびパーライトの混合組織
本発明に係る鋼板は、ホットスタンプ用ブランクの加工性の観点、ホットスタンプ時の成形性および焼入れ性などの観点から、その金属組織は、フェライトおよびパーライトの混合組織である。
連続鋳造により製造したスラブの中心部は偏析が多くなる。スラブを圧延し薄板としても偏析は引き継がれ、薄板の中央部には偏析が多くなる。このため、本発明では、板厚中心部(1/4~3/4t)の位置に着目する。
本発明では、NbおよびTiを必須元素として含有するため、NbとTiの複合炭窒化物NbTi(C,N)が生成する。スラブ段階での複合炭窒化物NbTi(C,N)は粗大であり、これが圧延後の鋼板に残存すると、ホットスタンプ部品用鋼板あるいはホットスタンプ部品の靭性の低下の原因となる。
本発明に係る鋼板は、ホットスタンプ部品に用いられるものである。対象とするホットスタンプ部品としては、バンパーレインフォースメントおよび自動車のボディシェルの構造部材(例えばAピラーレインフォースメント,Bピラーレインフォースメント,フロントサイドメンバ,リアーサイドメンバ,ルーフレール,各種クロスメンバ等)が例示される。
次に、本発明に係るホットスタンプ部品用鋼板の製造方法を説明する。
上述した化学組成を有する鋼塊または鋼片を、(i)式:T(℃)=〔0.020+(質量%Mn)(質量%S)〕/(1.9×10-5)(質量%Mn,質量%SはそれぞれMn,Sの含有量を示す。)で示される温度T(℃)以上で30分間以上加熱後、1000~1150℃で粗圧延を完了する。上述した化学組成の成分系では、低S含有を基本としており、成分的な観点からMnSを低減する。これに加えて、加熱時の温度をMnSの溶体化を進めるために最適化する。
Ae3(℃)=937-477C+56Si-20Mn-16Cu-15Ni-5Cr+38Mo+136Ti-19Nb+198Al+3315B
但し、上記式中の元素記号は、鋼板中に含まれる各元素の含有量(質量%)を表し、含有されない場合には0を代入するものとする。
仕上圧延終了後、10~200℃/秒の平均冷却速度で冷却する。これにより、熱間圧延後における上述した析出物の析出および成長を抑制できる。平均冷却速度の下限は、20℃/秒が好ましく、30℃/秒がより好ましい。一方、平均冷却速度の上限は、150℃/秒が好ましく、100℃/秒がより好ましい。
熱間圧延後には、680~560℃でコイルに巻取る。この温度域で巻取ることにより、組織をフェライトおよびパーライトからなる混合組織とすることができる。巻取り温度が680℃以下であることにより上記析出物の粗大化を防止することができる。一方、巻取り温度が560℃未満であると、ベイナイト主体の組織となり、熱間圧延に引き続いて行われる冷間圧延での圧延荷重が高くなり、冷間圧延性が低下する。このため、巻取温度は、560℃以上であり、好ましくは600℃以上である。
熱間圧延後にコイルに巻取られたコイル(鋼帯)を一旦巻き戻してから酸洗して、表面に生成したスケールの除去処理(脱スケール)を行う。
酸洗後に、10~60%の圧下率で冷間圧延を行う。冷間圧延は、周知慣用の条件で行えばよい。圧下率が10%未満では、焼鈍後の組織が混粒となりやすく焼入れ性のばらつきを生じ、硬度のばらつきが出やすくなる。一方、圧下率が60%超では冷間圧延時の負荷が大きくなり工業レベルで圧延を行うことがコスト的にも難しくなる。
冷間圧延後に、730~900℃に加熱する焼鈍を行う。冷間圧延後の焼鈍は、セメンタイトへのCr,Mnの濃化を防止する観点から、オーステナイト相が析出する730℃以上とし、オーステナイト相を活用してセメンタイトの再溶解を促進するとともにセメンタイトへのCr、Mn濃化を抑制する。しかし、焼鈍温度が900℃を超えると、この効果が飽和するだけでなく、工業的にも燃焼コストが増大する。このため、焼鈍の加熱温度は730~900℃とする。
鋼板の一部から試験片を切り出し、試料L断面を鏡面研磨し、ナイタール溶液を用いて金属組織を腐食させる。そして、板厚の1/4t領域を倍率500倍の光学顕微鏡で観察し、フェライトおよびパーライトの混合組織であることを確認した。
鋼板の一部から試料片を切り出し、試料L断面を鏡面研磨し、光学顕微鏡写真からの画像解析により、MnSの大きさを特定するとともに、その面積率を計算した。ここで、板厚の1/4~3/4t領域、すなわち、板厚1.6mmtの中央部の0.8mmの範囲について20mm幅の領域(0.8mm×20mm=16mm2)を測定領域とした。
鋼板の一部から試料片を切り出し、試料L断面を鏡面研磨し、走査型電子顕微鏡にて、炭化物(セメンタイトおよびNbTi複合炭窒化物)の個数割合を測定した。ここで、板厚の1/4~3/4t領域、すなわち、板厚1.6mmtの場合、中央部の0.8mmの範囲について5mm幅の領域(0.8mm×5mm=4mm2)を測定領域とし、EDXにて組成分析を行い炭化物であるかを確認するとともに、粒径0.5μm以上の炭化物について1.2μm以上、1.2μm未満の炭化物を区別してその個数をカウントし、1.2μm以上の炭化物の個数を粒径0.5μm以上の炭化物の個数で除算して1.2μm以上の炭化物の個数割合を算出した。
JIS Z 2201に規定される5号試験片を鋼板より採取し、JIS Z 2241に準拠した引張試験を行い、強度(TS,YS)および伸びELを評価した。
曲げ性評価に関しては、鋼板から30mm×100mmの試験片を採取し、先端Rが2.0~5.0のパンチにて90度曲げ試験を行い、曲げ部に割れが発生する最大Rを求めた。割れが発生する最大Rは板厚tにも依存するため、得られた最大Rを板厚t(1.6mm)で除算して、限界R/tとして、R/tが2.20以下のものを曲げ性が良好なものとして評価した。
ホットスタンプ処理し、熱処理した後のホットスタンプ部品については、衝撃試験を行い、破面遷移温度(vTrs)および吸収エネルギー(vE)に関して部品の異方性を確認した。ホットスタンプ部品から切り出した厚み1.6mmの鋼片をその長辺が圧延方向に対して平行(L方向)または垂直(C方向)になるように採取し、同じ方向の鋼片を6枚積層してネジ止めした後、Vノッチ試験片を作成し、シャルピー衝撃試験を行った。
Claims (5)
- 化学組成が、質量%で、
C :0.18~0.50%、
Si:0.001~2.00%、
Mn:0.001~3.00%、
P :0.10%以下、
S :0.0015%以下、
Nb:0.010~0.100%、
Cr:0.001~0.50%、
Al:0.0001~0.100%、
Ti:0.001~0.500%、
O :0.0030%未満、
B :0.0006~0.0030%、
N :0.0100%以下、および
残部:Feおよび不純物であり、
金属組織が、フェライトおよびパーライトの混合組織であり、
板厚の1/4~3/4の深さ位置における100μm以上の長さを有するMnSの面積率が0.0100%以下であるとともに、
鋼中に存在する粒径0.5μm以上の炭化物のうち、粒径1.2μm以上の炭化物の個数割合が10.0%以下である、ホットスタンプ部品用鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
V :2.00%以下、
Ta:0.50%以下、および
W :3.00%以下
から選択される1種以上を有する、請求項1に記載のホットスタンプ部品用鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
Ni:5.00%以下、
Cu:3.00%以下、および
Mo:0.50%以下
から選択される1種以上を有する、請求項1または2に記載のホットスタンプ部品用鋼板。 - 前記化学組成が、質量%で、
Mg:0.0030%以下、
Ca:0.0030%以下、
La:0.030%以下、および
Ce:0.030%以下
から選択される1種以上を有する、請求項1~3のいずれかに記載のホットスタンプ部品用鋼板。 - 請求項1~4のいずれかに記載のホットスタンプ部品用鋼板を製造する方法であって、
前記化学組成を有する鋼塊または鋼片を(i)式で示されるT(℃)以上で30分以上の時間で加熱後、1000~1150℃で粗圧延を完了し、Ae3点以上で仕上圧延を完了する圧延工程と、
平均冷却速度10~200℃/秒で冷却する冷却工程と、
680~560℃で巻き取る巻取工程と、
酸洗によりスケールを除去する酸洗工程と、
圧下率10~60%で圧下する冷間圧延工程と、
730~900℃に加熱する焼鈍工程と、を含む、ホットスタンプ部品用鋼板の製造方法。
T(℃)=〔0.020+(質量%Mn)(質量%S)〕/(1.9×10-5) ・・・(i)
ただし、(i)式において、質量%Mn、質量%SはそれぞれMn、Sの含有量(質量%)を示す。
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