JP6341214B2 - 熱間成形鋼板部材およびその製造方法ならびに熱間成形用鋼板 - Google Patents
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Description
また、特許文献6には、ベイナイトおよびマルテンサイトの合計分率が80面積%以上である熱間プレス用鋼板が開示されている。
また、特許文献7には、フェライトの分率が30面積%以上である熱間プレス用鋼板が開示されている。
特許文献2:日本国特開平10−96031号公報
特許文献3:日本国特開2010−65292号公報
特許文献4:日本国特開2012−237066号公報
特許文献5:国際公開WO2011/111333号公報
特許文献6:日本国特開2013−185243号公報
特許文献7:日本国特開2013−185248号公報
(1)質量%で、C:0.100%〜0.340%、Si:0.50%〜2.00%、Mn:1.00%〜3.00%、P:0.050%以下、S:0.0100%以下、sol.Al:0.001%〜1.000%およびN:0.0100%以下を含有し、残部Feおよび不純物からなる化学組成を有し、
フェライトと、焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイトのすくなくとも一方と、マルテンサイトとを含む鋼組織であって、面積%で、フェライト:5%〜50%、焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイト:合計で20%〜70%、マルテンサイト:25%〜75%、フェライト、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイトおよびマルテンサイト:合計で90%以上、残留オーステナイト:0%〜5%である鋼組織を有する、熱間成形鋼板部材。
アスペクト比が2.0以下のフェライトと、マルテンサイトおよびベイナイトの少なくとも一方とを含む鋼組織であって、面積%で、フェライト:5%〜50%、マルテンサイトおよびベイナイト:合計で45%〜90%、フェライト、マルテンサイトおよびベイナイト:合計で90%以上である鋼組織を有する熱間成形用鋼板。
はじめに、本発明に係る熱間成形鋼板部材(以下、単に「鋼板部材」ともいう。)および熱間成形用鋼板(以下、単に「鋼板」ともいう。)の化学組成を上述のように規定した理由を説明する。以下の説明において、各合金元素の含有量を表す「%」は、特に断りがない限り「質量%」を意味する。
Cは、鋼の焼入れ性を高め、かつ熱間プレス後(焼入れ後)の強度を主に決定する、非常に重要な元素である。C含有量が0.100%未満では熱間プレス後(焼入れ後)の引張強度(例えば、980MPa以上の引張強度)を確保することが困難となる。したがって、C含有量は0.100%以上とし、好ましくは0.120%以上である。一方、C含有量が0.340%超では、熱間プレス後(焼入れ後)のマルテンサイトが硬質となり、曲げ性の劣化が顕著となるだけでなく、延性も低下する場合がある。したがって、C含有量は0.340%以下とする。なお、溶接性の観点からはC含有量を0.300%以下とすることが好ましく、さらに好ましくは0.280%以下である。
Siは、フェライトとオーステナイトの二相温度域に加熱した鋼の延性を向上させて、かつ熱間プレス後(焼入れ後)の強度を安定して確保するために、非常に効果のある元素である。Si含有量が0.50%未満では上記作用を得ることが困難である。したがって、Si含有量は0.50%以上とする。なお、溶接性を向上させる観点からはSi含有量を0.70%以上とすることが好ましく、さらに好ましくは1.10%以上である。一方、Si含有量が2.00%超では、上記作用による効果は飽和して経済的に不利となるうえに、めっき濡れ性の低下が著しくなり、不めっきが多発する。したがって、Si含有量は2.00%以下とする。また、熱間成形鋼板部材の表面欠陥を抑える観点からはSi含有量を1.80%以下にすることが好ましく、さらに好ましくは1.50%以下である。
Mnは、鋼の焼入れ性を高め、かつ熱間プレス後(焼入れ後)の強度を確保するために、非常に効果のある元素である。しかし、Mn含有量が1.00%未満では、熱間プレス後(焼入れ後)の引張強度(例えば、980MPa以上の引張強度)を確保することが非常に困難となるだけでなく、曲げ性も低下する場合がある。したがって、Mn含有量は1.00%以上とする。上記作用をより確実に得るには、Mn含有量を1.10%以上とすることが好ましく、さらに好ましくは1.20%以上である。一方、Mn含有量が3.00%超では、熱間プレス後(焼入れ後)の鋼組織がMn偏析による顕著なバンド状になり、靭性が低下し、衝突特性の劣化が顕著になる。したがって、Mn含有量は3.00%以下とする。なお、熱間圧延および冷間圧延時における生産性の観点からはMn含有量を2.50%以下とすることが好ましく、さらに好ましくは2.40%以下である。
Pは、一般には鋼に含有される不純物であるが、固溶強化により鋼板の強度を高める作用を有するので積極的に含有させてもよい。しかし、P含有量が0.050%超では溶接性の劣化が著しくなる。したがって、P含有量は0.050%以下とする。P含有量は好ましくは0.018%以下である。上記作用による効果をより確実に得るには、P含有量を0.003%以上とすることが好ましい。
Sは、鋼に含有される不純物であり、溶接性の観点からは少ないほど好ましい。S含有量が0.0100%超では溶接性の低下が著しくなる。したがって、S含有量は0.0100%以下とする。S含有量は好ましくは0.0030%以下、さらに好ましくは0.0015%以下である。なお、脱硫コストの観点から、S含有量は、0.0006%以上とすることが好ましい。
Alは、鋼を脱酸して鋼材を健全化する作用を有する元素である。sol.Al含有量が0.001%未満では上記作用を得ることが困難となる。したがって、sol.Al含有量は0.001%以上とし、好ましくは0.015%以上とする。一方、sol.Al含有量が1.000%超では、溶接性の低下が著しくなるとともに、酸化物系介在物が増加して表面性状の劣化が著しくなる。したがって、sol.Al含有量は1.000%以下とし、好ましくは0.080%以下とする。なお、sol.Alとは、Al2O3等の酸化物になっておらず、酸に可溶する酸可溶Alを意味する。
Nは、鋼に含有される不純物であり、溶接性の観点からは少ないほど好ましい。N含有量が0.0100%超では溶接性の低下が著しくなる。したがって、N含有量は0.0100%以下とし、好ましくは0.0060%以下とする。なお、脱窒コストの観点から、N含有量は、0.0020%以上とすることが好ましい。
不純物とは、原材料に含まれる成分、または、製造の過程で混入する成分であって、意図的に鋼板部材又は熱間成形用鋼板に含有させたものではない成分を指す。
これらの元素は、いずれも熱間プレス後(焼入れ後)の強度を安定して確保するために効果のある元素である。したがって、これらの元素の1種または2種以上を含有させてもよい。しかし、Ti、NbおよびVについては、それぞれ0.200%を超えて含有させると、熱間圧延および冷間圧延が困難になる場合があるだけでなく、逆に安定した強度確保が困難になる場合がある。したがって、Ti含有量、Nb含有量およびV含有量は、それぞれ0.200%以下とすることが好ましい。また、Crについては、1.000%を超えると、安定した強度確保が困難になる場合がある。したがって、Cr含有量は、1.000%以下とすることが好ましい。また、Moについては、1.000%を超えて含有させると、熱間圧延および冷間圧延が困難になる場合がある。したがって、Mo含有量は、1.000%以下とすることが好ましい。そして、CuとNiはそれぞれ1.000%を超えて含有させても、上記作用による効果は飽和し易く経済的に不利となる場合があるうえに、熱間圧延や冷間圧延が困難となる場合がある。したがって、Cu含有量およびNi含有量は、それぞれ1.000%以下とすることが好ましい。
つまり、Ti含有量の下限値は0.003%が好ましい。Nb含有量の下限値は0.003%が好ましい。V含有量の下限値は0.003%が好ましい。Cr含有量の下限値は0.005%が好ましい。Mo含有量の下限値は0.005%が好ましい。Cu含有量の下限値は0.005%が好ましい。Ni含有量の下限値は0.005%が好ましい。
Bは、鋼の靭性を高める作用を有する元素である。したがって、Bを含有させてもよい。しかし、0.0025%を超える量でBを含有させると、熱間成形用鋼板において、鋼組織がフェライトを含み難くなる場合があり、熱間成形鋼板部材の延性と曲げ性が劣化する場合がある。したがって、B含有量は0.0025%以下とすることが好ましい。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、B含有量を0.0003%以上とすることが好ましい。
これらの元素は、いずれも介在物制御、特に介在物の微細分散化に寄与し、靭性を高める作用を有する元素である。したがって、これらの元素の1種または2種以上を含有させてもよい。しかし、いずれの元素も0.0100%を超えて含有させると、表面性状の劣化が顕在化する場合がある。したがって、各元素の含有量はそれぞれ0.0100%以下とすることが好ましい。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、これらの元素の少なくとも一つの含有量を0.0003%以上とすることが好ましい。つまり、Ca含有量、Mg含有量、REM含有量およびZr含有量の下限値は、それぞれ0.0003%とすることが好ましい。
ここで、REMは、Sc、Yおよびランタノイドの合計17元素を指し、その少なくとも1種である。上記REMの含有量はこれらの元素の少なくとも1種の合計含有量を意味する。ランタノイドの場合、工業的にはミッシュメタルの形で添加される。
Biは、組織を均一にし、曲げ性を高める作用を有する元素である。したがって、Biを含有させてもよい。しかし、0.0100%を超えてBiを含有させると、熱間加工性が劣化して、熱間圧延が困難になる場合がある。したがって、Bi含有量は0.0100%以下とすることが好ましい。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Bi含有量を0.0003%以上とすることが好ましい。
次に、本発明に係る熱間成形鋼板部材の鋼組織について説明する。
本発明に係る熱間成形鋼板部材は、フェライトと、焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイトのすくなくとも一方と、マルテンサイトとを下記所定の面積率で含む鋼組織を有する。つまり、この鋼組織は、焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイトの一方のみを含有していてもよいし、双方を含有していてもよい。そして、この鋼組織は、残留オーステナイトを含まない又は含んでも面積率5%以下で含む。
フェライトの面積率が5%未満では、延性と曲げ性が低下する。したがって、フェライトの面積率は5%以上とし、好ましくは15%以上とする。一方、フェライトの面積率が50%超では、曲げ性が低下する。したがって、フェライトの面積率は50%以下とし、好ましくは40%以下とする。
フェライトのアスペクト比は、後述する実施例において詳述する方法により測定される値である。
焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイトの合計面積率が20%未満では、曲げ性が低下する。したがって、焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイトの合計面積率は20%以上とし、好ましくは30%以上とする。一方、焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトの合計面積率が70%超では、延性が低下する。したがって、焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しマルテンサイトの合計面積率は70%以下とし、好ましくは50%以下とする。
マルテンサイトを鋼中に形成させることにより、熱間プレス後(焼入れ後)の強度を高めることができる。マルテンサイトの面積率が25%未満では、熱間プレス後(焼入れ後)の引張強度(例えば、980MPa以上の引張強度)を確保することが困難となる。したがって、マルテンサイトの面積率は25%以上とする。一方、マルテンサイトの面積率が75%超では、延性が低下する。したがって、マルテンサイトの面積率は75%以下とし、好ましくは50%以下とする。
本発明に係る熱間成形鋼板部材は、フェライト、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイトおよびマルテンサイトからなる組織を有することを基本とする。しかし、製造条件によっては、これら以外の相または組織として、ベイナイト、残留オーステナイト、セメンタイトおよびパーライトの1種または2種以上が混入する場合がある。この場合、フェライト、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイトおよびマルテンサイト以外の相または組織が10%を超えると、これらの相または組織の影響により、目的とする特性が得られない場合がある。したがって、フェライト、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイトおよびマルテンサイト以外の相または組織の混入は10%以下とし、好ましくは5%以下とする。すなわち、フェライト、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイトおよびマルテンサイトの合計面積率は90%以上とし、好ましくは95%以上とする。なお、フェライト、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイトおよびマルテンサイトの合計面積率の上限値は100%である。
フェライト、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイトおよびマルテンサイト以外の相または組織のうち、特に、残留オーステナイトが面積率5%超えで混入(残留)すると、曲げ性が低下する。したがって、残留オーステナイトは含まない、又は含んでも、残留オーステナイトの面積率を5%以下とし、好ましくは3%以下とする。なお、残留オーステナイトの面積率は0%が最も好ましい。
本発明に係る熱間成形鋼板部材は、自動車の軽量化に寄与する十分な強度として、980MPa以上の引張強度(TS)を有することが好ましい。
次に、上記の特徴を有する本発明に係る熱間成形鋼板部材の好ましい製造方法について説明する。
−フェライトのアスペクト比:2.0以下−
フェライトのアスペクト比が2.0超えでは、熱間プレス後の鋼板部材の鋼組織におけるフェライトのアスペクト比も2.0超えとなる場合があるだけでなく、フェライトが加熱中に過剰にオーステナイへと変態するようになり、熱間プレス後の鋼板部材のフェライト面積率が5%未満になる場合がある。この鋼板部材のフェライトのアスペクト比が2.0超えると、フェライト(フェライトの結晶粒)の異方性が高まり、応力集中の起点となり、曲げ性が低下する場合がある。したがって、フェライトのアスペクト比は、2.0以下とし、好ましくは1.8以下とする。一方、フェライトのアスペクト比が1.0に近い程、フェライト(フェライトの結晶粒)の異方性が低減するため、フェライトのアスペクト比の下限値は、1.0であることがよい。但し、熱間プレス後の鋼板部材の降伏強度を高める観点から、フェライトのアスペクト比の下限値は、1.2とすることが好ましい。
フェライトの面積率が5%未満では、熱間プレス後の鋼板部材の鋼組織におけるフェライトの面積率も5%未満となる場合がある。したがって、フェライトの面積率は、5%以上とし、好ましくは15%以上とする。同様に、フェライトの面積率が50%超えでは、熱間プレス後の鋼板部材の鋼組織におけるフェライトの面積率も50%超えとなる場合がある。したがって、フェライトの面積率は、50%以下とし、好ましくは45%以下とする。
マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率が45%未満では、熱間プレス後の鋼板部材の鋼組織における焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイトの合計面積率が20%未満となる場合がある。また、熱間プレス後の鋼板部材の鋼組織におけるマルテンサイトの面積率が25%未満となる場合がある。したがって、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率は、45%以上とし、好ましく50%以上とする。同様に、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率が90%超えでは、熱間プレス後の鋼板部材の鋼組織における焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイトの合計面積率が70%超えとなる場合がある。また、熱間プレス後の鋼板部材の鋼組織におけるマルテンサイトの面積率が75%超えとなる場合がある。したがって、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率は、90%以下とし、好ましく80%以下とする。
フェライト、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率が90%未満では、熱間プレス後の鋼板部材の鋼組織における、フェライト、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイトおよびマルテンサイト以外の相または組織の混入が10%を超える場合がある。特に、残留オーステナイトの面積率が5%を超える場合がある。したがって、フェライト、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率は、90%以上とし、好ましくは93%以上とする。なお、フェライト、マルテンサイトおよびベイナイトの合計面積率の上限値は100%である。
熱間成形用鋼板は、熱延鋼板、冷延鋼板、めっき鋼板のいずれでもよい。例えば、めっき鋼板には、アルミニウム系めっき鋼板、亜鉛系めっき鋼板等が挙げられる。
熱間成形用鋼板の加熱は、720℃以上Ac3点未満の温度とすることにより行う。ここで、Ac3点(℃)は、下記実験式(i)により規定されるオーステナイト単相になるAc3点(℃)未満の温度である。
Ac3=910−203×(C0.5)−15.2×Ni+44.7×Si+104×V+31.5×Mo−30×Mn−11×Cr−20×Cu+700×P+400×sol.Al+50×Ti・・・・・(i)
ここで、上記式(i)中における元素記号は、前記鋼板の化学組成における各元素の含有量(単位:質量%)を示す。なお、式(i)は、鋼板に含まれない元素を0(0質量%)として算出する。
一般に、熱間成形用鋼板は、加熱炉等で加熱された後、熱間プレス装置まで搬送される。この際に、例えば、加熱炉からの抽出時、または、熱間プレス装置への搬送時若しくは投入時などに、その鋼板は一部において空冷に曝されることがある。このような空冷時には、フェライトが新たに生成、または、成長するので、空冷に曝される時間は引張強度に影響を及ぼす。したがって、熱間プレス後(焼入れ後)の強度を安定して確保するためには、そのような空冷は短時間とすることが好ましい。特に、加熱の終了から熱間プレスの開始までにおいて鋼板が空冷に曝される時間が20秒間超では、熱間プレス後(焼入れ後)の鋼板部材の引張強度が低下する、または、高い引張強度(例えば、980MPa以上の引張強度)が確保された場合でも、オーステナイトの炭素濃化が顕著となり、マルテンサイト変態部が割れやすくなって、曲げ性が低下する。したがって、加熱の終了から熱間プレスの開始までにおいて鋼板が空冷に曝される時間は20秒間以内とし、好ましくは16秒間以内とする。一方で、加熱時で生じたオーステナイトは針状に析出している。析出したオーステナイト一部は冷却中にフェライト変態し、オーステナイトの形態は針状から球状へと徐々に変化するので、加熱の終了から熱間プレスの開始までにおいて鋼板が空冷に曝される時間が3秒間未満で、熱間プレス(焼き入れ)し、マルテンサイト変態させると、針状のマルテンサイト変態部は応力集中の起点となり、曲げ性が低下するだけでなく、残留オーステナイトが生成しやすくなる。したがって、加熱の終了から熱間プレスの開始までにおいて鋼板が空冷に曝される時間は3秒間以上とし、好ましくは7秒間以上とし、より好ましくは10秒間以上とする。
ここで、空冷に曝される時間の調整は、加熱炉からの取り出し後、通常は空冷に曝されるプレス金型までの搬送時間を調整することで行うことができる。
熱間成形用鋼板に熱間プレスを施し、10℃/秒〜500℃/秒の平均冷却速度でMS点(MS点=マルテンサイト変態が始まる温度)以下の温度域まで冷却すると、拡散型変態が起き難くなる。平均冷却速度が10℃/秒未満では、ベイナイト変態が過度に進行する。または、パーライト変態が生じ、強化相であるマルテンサイトの面積率を確保できなくなり、熱間プレス後(焼入れ後)に高い引張強度(例えば、980MPa以上の引張強度)を確保することが困難となる。あるいは、オーステナイトが安定化し、曲げ性が低下する。したがって、上記温度域における平均冷却速度は10℃/秒以上とし、好ましくは30℃/秒以上とする。一方、上記平均冷却速度が500℃/秒超では、鋼板部材の均熱を保つことが極めて困難となり、強度が安定しなくなる。したがって、上記平均冷却速度は500℃/秒以下とし、好ましくは200℃/秒以下とする。
ここで、平均冷却速度とは、熱間プレスを施す温度(℃)とMs点(℃)との差を、熱間プレスを施す温度(℃)からMs点(℃)に至る時間で割った値である。
(2)水冷金型の場合、400℃到達直後に金型中の流水量を変化させて、冷却速度を変える;
(3)400℃到達直後に、金型と部材の間に水を流し、その水量を変化させることで、冷却速度を変える。
熱間プレスした鋼板のフェライトのアスペクト比は、熱間プレスに供する鋼板のフェライトのアスペクト比と同様に測定した。
−曲げ性の評価基準−
A:先端半径が4mmのV曲げ試験後、割れが認められない
B:先端半径が4mmのV曲げ試験後、微割れやネッキングが認められる
C:先端半径が4mmのV曲げ試験後、割れが認められる
D:先端半径が5mmのV曲げ試験後、割れが認められる
本明細書に記載された全ての文献、特許出願、および技術規格は、個々の文献、特許出願、および技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。
Claims (11)
- 質量%で、C:0.100%〜0.340%、Si:0.50%〜2.00%、Mn:1.00%〜3.00%、P:0.050%以下、S:0.0100%以下、sol.Al:0.001%〜1.000%およびN:0.0100%以下を含有し、残部Feおよび不純物からなる化学組成を有し、
フェライトと、焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイトのすくなくとも一方と、マルテンサイトとを含む鋼組織であって、面積%で、フェライト:5%〜50%、焼戻しマルテンサイトおよび焼戻しベイナイト:合計で20%〜70%、マルテンサイト:25%〜75%、フェライト、焼戻しマルテンサイト、焼戻しベイナイトおよびマルテンサイト:合計で90%以上、残留オーステナイト:0%〜5%である鋼組織を有する、熱間成形鋼板部材。 - 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、Ti:0.200%以下、Nb:0.200%以下、V:0.200%以下、Cr:1.000%以下、Mo:1.000%以下、Cu:1.000%以下およびNi:1.000%以下からなる群から選ばれた1種または2種以上を含有する、請求項1に記載の熱間成形鋼板部材。
- 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、B:0.0025%以下を含有する、請求項1または請求項2に記載の熱間成形鋼板部材。
- 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、Ca:0.0100%以下、Mg:0.0100%以下、REM:0.0100%以下およびZr:0.0100%以下からなる群から選ばれた1種または2種以上を含有する、請求項1から請求項3までのいずれか1項に記載の熱間成形鋼板部材。
- 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、Bi:0.0100%以下を含有する、請求項1から請求項4までのいずれか1項に記載の熱間成形鋼板部材。
- 請求項1〜5のいずれか1項に記載の熱間成形鋼板部材を得るための熱間成形用鋼板であって、
質量%で、C:0.100%〜0.340%、Si:0.50%〜2.00%、Mn:1.00%〜3.00%、P:0.050%以下、S:0.0100%以下、sol.Al:0.001%〜1.000%およびN:0.0100%以下を含有し、残部Feおよび不純物からなる化学組成を有し、
アスペクト比が2.0以下のフェライトと、マルテンサイトおよびベイナイトの少なくとも一方とを含む鋼組織であって、面積%で、フェライト:5%〜50%、マルテンサイトおよびベイナイト:合計で45%〜90%、フェライト、マルテンサイトおよびベイナイト:合計で90%以上である鋼組織を有する、熱間成形用鋼板。 - 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、Ti:0.200%以下、Nb:0.200%以下、V:0.200%以下、Cr:1.000%以下、Mo:1.000%以下、Cu:1.000%以下およびNi:1.000%以下からなる群から選ばれた1種または2種以上を含有する、請求項6に記載の熱間成形用鋼板。
- 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、B:0.0025%以下を含有する、請求項6または請求項7に記載の熱間成形用鋼板。
- 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、Ca:0.0100%以下、Mg:0.0100%以下、REM:0.0100%以下およびZr:0.0100%以下からなる群から選ばれた1種または2種以上を含有する、請求項6から請求項8までのいずれか1項に記載の熱間成形用鋼板。
- 前記化学組成が、Feの一部に代えて、質量%で、Bi:0.0100%以下を含有する、請求項6から請求項9までのいずれか1項に記載の熱間成形用鋼板。
- 請求項1〜5のいずれか1項に記載の熱間成形鋼板部材の製造方法であって、
請求項6から請求項10までのいずれか1項に記載の熱間成形用鋼板を、720℃以上Ac3点未満の温度域に加熱し、前記加熱の終了から熱間成形の開始までにおいて鋼板が空冷に曝される時間を3秒間〜20秒間として熱間成形を施し、10℃/秒〜500℃/秒の平均冷却速度でMS点以下の温度域まで冷却する、熱間成形鋼板部材の製造方法。
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