JPWO2015102048A1 - 熱間成形部材およびその製造方法 - Google Patents
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(1)本発明の一態様に係る熱間成形部材は、化学組成が、質量%で、C:0.10%〜0.40%、Si:0%〜2.0%、Mn:1.0%〜3.0%、P:0.05%以下、S:0.01%以下、sol.Al:0.001%〜1.0%、Ti:0.050%〜0.30%、N:0.01%以下、Nb:0%〜0.4%、V:0%〜0.4%、Cr:0%〜1.0%、Mo:0%〜1.0%、Cu:0%〜1.0%、Ni:0%〜1.0%、Ca:0%〜0.01%、Mg:0%〜0.01%、REM:0%〜0.01%、Zr:0%〜0.01%、B:0%〜0.01%、Bi:0%〜0.01%、および残部:Feおよび不純物であり、面積%で、フェライト:10%〜90%、未再結晶フェライト:0%〜2.0%、およびマルテンサイト:10%〜90%であり、前記フェライトおよび前記マルテンサイトの合計面積率:90%〜100%であり、前記フェライトの平均粒径が0.5μm〜5.0μmである金属組織を有し、引張強度が900MPa〜1800MPaである。
はじめに、本発明の一実施形態に係る熱間成形部材の化学組成を上述のように規定した理由を説明する。以下の説明において、各合金元素の含有量を表す「%」は、特に断りがない限り「質量%」を意味する。なお、鋼の化学組成は熱間成形が行われても変化しないので、熱間成形を受ける前の素材鋼板中の各元素の含有量と、熱間成形後の熱間成形部材中の各元素の含有量とはそれぞれ等しい。
Cは、鋼の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後の強度に最も強く影響する、非常に重要な元素である。C含有量が0.10%未満では、焼入れ後に900MPa以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、C含有量は0.10%以上とする。上述の効果をさらに確実に得るために、好ましくは、C含有量は0.11%以上である。一方、C含有量が0.40%超では、熱間成形部材の衝撃特性の劣化が顕著となり、さらに熱間成形部材の溶接性が低下する場合もある。したがって、C含有量は0.40%以下とする。溶接性の観点からは、C含有量を0.28%以下とすることが好ましい。
本実施形態に係る熱間成形部材において、Siを含有することは必須ではない。従って、Si含有量の下限値は0%である。しかし、Siは、延性を劣化させることなく、あるいは、延性を向上させながら、焼入れ後の強度を高める作用を有する元素である。Si含有量が0.001%未満では上記作用を得ることが困難である。したがって、上記効果を得るために、Si含有量を0.001%以上としてもよい。なお、Si含有量を0.05%以上にすると、延性がさらに向上する。したがって、Si含有量は0.05%以上とすることが好ましい。一方、Si含有量が2.0%超では、上記作用による効果は飽和して経済的に不利となる上、表面性状の劣化が著しくなる。したがって、Si含有量は2.0%以下とする。好ましくは1.5%以下である。
Mnは、鋼の焼入れ性を高め、焼入れ後の強度を安定して確保するために、非常に効果的な元素である。しかし、Mn含有量が1.0%未満では、その効果が十分に得られず、焼入れ後に900MPa以上の引張強度を確保することが非常に困難となる。したがって、Mn含有量は1.0%以上とする。なお、Mn含有量を1.6%以上にすると、焼入れ後に980MPa以上の引張強度を確保することが可能となる。このため、Mn含有量は1.6%以上とすることが好ましい。一方、Mn含有量が3.0%超では、熱間成形部材の金属組織が不均一となり、衝撃特性の劣化が顕著となる。したがって、Mn含有量は3.0%以下とする。なお、熱間成形を適用する前の素材鋼板の引張強度を低くすると、後の熱間成形工程における生産性が向上する。この効果を得るためには、Mn含有量を2.4%以下とすることが好ましい。
Pは、一般的には鋼に不可避的に含有される不純物である。しかし本実施形態において、Pは固溶強化により熱間成形部材の強度を高める作用を有するので、Pを積極的に含有させてもよい。しかし、P含有量が0.05%超では、熱間成形部材の溶接性の劣化が著しくなる。したがって、P含有量は0.05%以下とする。熱間成形部材の溶接性の劣化をさらに確実に防止するためには、P含有量を0.02%以下とすることが好ましい。また、上記作用をより確実に得るには、P含有量を0.003%以上とすることが好ましい。しかしながら、P含有量が0%であったとしても、課題を解決するために必要な特性を得ることができるので、P含有量の下限値を制限する必要はない。即ち、P含有量の下限値は0%である。
Sは、鋼に含有される不純物である。溶接性を向上させるためには、S含有量が低いほど好ましい。S含有量が0.01%超では、溶接性の低下が、許容できない程度に著しくなる。したがって、S含有量は0.01%以下とする。溶接性の低下をさらに確実に防ぐためには、S含有量は、0.003%以下にすることが好ましく、0.0015%以下にすることがさらに好ましい。S含有量は少なければ少ないほど好ましいので、S含有量の下限値を規定する必要はない。即ち、S含有量の下限値は0%である。
sol.Alとは、固溶状態で鋼中に存在する固溶Alのことを示す。Alは、鋼を脱酸する作用を有する元素であり、また、Ti等の炭窒化物形成元素が酸化することを防ぎ、炭窒化物の形成を促進する作用を有する元素でもある。これらの作用によって、表面疵が鋼材に発生することを抑制し、鋼材の歩留りを向上させることができる。sol.Al含有量が0.001%未満では、上記作用を得ることが困難となる。したがって、sol.Al含有量は0.001%以上とする。上記作用をさらに確実に得るためには、sol.Al含有量が0.015%以上であることが好ましい。一方、sol.Al含有量が1.0%超では、熱間成形部材の溶接性が著しく低下するとともに、酸化物系介在物が熱間成形部材中に増加して、熱間成形部材の表面性状が著しく劣化する。したがって、sol.Al含有量は1.0%以下とする。上記の現象をさらに確実に回避するためには、sol.Al含有量が0.080%以下であることが好ましい。
Tiは、本実施形態において重要な元素である。Tiを含有させることにより、熱間成形部材中に、Ti炭化物、Ti窒化物、および/またはTi炭窒化物である微細な析出物を形成し、焼入れ後の金属組織を微細化することが可能となり、これにより熱間成形部材の延性を著しく向上させる。Ti含有量が0.050%未満では、焼入れ後の金属組織が微細にならず、延性を向上させることができない。したがって、Ti含有量は0.050%以上とする。好ましくは、Ti含有量は0.070%以上である。一方、Ti含有量が0.30%超では、鋳造時および熱間圧延時に粗大な炭窒化物が形成され、熱間成形部材の衝撃特性の劣化が顕著となる。したがって、Ti含有量は0.30%以下とする。Ti含有量は、好ましくは0.25%以下、さらに好ましくは0.20%以下である。
Nは、鋼に含有される不純物である。溶接性を向上させるためには、N含有量が低い方が好ましい。N含有量が0.01%超では、熱間成形部材の溶接性の低下が、許容できない程度に著しくなる。したがって、N含有量は0.01%以下とする。溶接性の低下をさらに確実に回避するために、N含有量は好ましくは0.006%以下である。N含有量は少なければ少ないほど好ましいので、N含有量の下限値を規定する必要はない。即ち、N含有量の下限値は0%である。
これらの元素は、いずれも鋼の焼入れ性を高め、かつ焼入れ後の熱間成形部材の強度を安定して確保するために効果的な元素である。したがって、これらの元素のうち1種または2種以上を熱間成形部材に含有させてもよい。しかし、NbおよびVについては、それぞれ0.4%を超えて含有させると、製造工程において熱間圧延および冷間圧延の実施が困難になる。さらに、NbおよびVをそれぞれ0.4%を超えて含有させると、焼入れ後の熱間成形部材の組織が不均一になりやすくなり、熱間成形部材の衝撃特性が顕著に劣化する。また、Cr、Mo、CuおよびNiについては、1.0%を超えて含有させると、上記作用による効果が飽和して経済的に不利となるうえに、製造工程において熱間圧延および冷間圧延が困難となる。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Nb:0.003%以上、V:0.003%以上、Cr:0.005%以上、Mo:0.005%以上、Cu:0.005%以上およびNi:0.005%以上との数値範囲のうち少なくとも一つを満足させることが好ましい。
これらの元素は、いずれも介在物制御、特に介在物の微細分散化に寄与し、熱間成形部材の低温靭性を高める作用を有する元素である。したがって、これらの元素のうち1種または2種以上を含有させてもよい。しかし、いずれの元素も0.01%を超えて含有させると、熱間成形部材の表面性状を劣化させる場合がある。したがって、各元素を含有させる場合、各元素の含有量はそれぞれ上記のとおりとする。なお、上記作用による効果をより確実に得るためには、添加する上記各元素の含有量をそれぞれ0.0003%以上とすることが好ましい。
ここで、「REM」との用語は、Sc、Yおよびランタノイドからなる合計17元素を指し、「REMの含有量」とは、これら17元素の合計含有量を意味する。ランタノイドをREMとして用いる場合、工業的には、REMはミッシュメタルの形で添加される。
Bは、熱間成形部材の低温靭性を高める作用を有する元素である。したがって、熱間成形部材にBを含有させてもよい。しかし、0.01%を超えてBを含有させると、素材鋼板の熱間加工性が劣化して、熱間圧延の実施が困難になる。したがって、Bを熱間成形部材中に含有させる場合、B含有量は0.01%以下とする。なお、上記作用による効果をより確実に得るためには、B含有量を0.0003%以上とすることが好ましい。
Biは、熱間成形部材の金属組織を均一にし、熱間成形部材の衝撃特性を高める作用を有する元素である。したがって、Biを熱間成形部材に含有させてもよい。しかし、0.01%を超える量のBiを含有させると、素材鋼板の熱間加工性が劣化して、熱間圧延の実施が困難になる。したがって、Biを熱間成形部材中に含有させる場合、Bi含有量は0.01%以下とする。なお、上記作用による効果をより確実に得るためには、Bi含有量を0.0003%以上とすることが好ましい。
次に、本実施形態に係る熱間成形部材の金属組織について説明する。以下の説明において、各金属組織の含有量を表す「%」は、特に断りがない限り「面積%」を意味する。
以下で説明する金属組織の構成は、板厚の略1/2tの位置〜略1/4tの位置であって、且つ中心偏析部ではない位置における構成である。中心偏析部は、鋼材の代表的な金属組織とは異なる金属組織を有する場合がある。しかしながら、中心偏析部は、板厚全体に対して微小な領域であり、鋼材の特性にほとんど影響を及ぼさない。すなわち、中心偏析部の金属組織は、鋼材の金属組織を代表していると言えない。従って、本実施形態に係る熱間成形部材の金属組織の規定は、板厚の略1/2tの位置〜略1/4tの位置であって、且つ中心偏析部ではない位置におけるものとする。なお、「1/2tの位置」とは、熱間成形部材表面から部材厚さtの1/2の深さである位置を示し、「1/4tの位置」とは、熱間成形部材表面から部材厚さtの1/4の深さである位置を示す。
本実施形態では、圧延加工による塑性変形を受けて圧延方向に延伸され、その後に再結晶することなく残存したフェライトを「未再結晶フェライト」と称する。また、本実施形態では、未再結晶フェライト以外のフェライトを「フェライト」または「通常フェライト」と称する。なお、「未再結晶フェライト」との用語は、当業者にとって周知の用語である。通常フェライトは、再結晶によって生じた再結晶フェライト、および相変態によって生じた変態フェライトなどを含む。
未再結晶フェライトの粒内では、圧延による塑性変形のために、結晶方位が連続的に変化している。これに対して、通常フェライトの粒内の結晶方位はほぼ均一であり、隣接する通常フェライト結晶粒同士の結晶方位は大きく異なっている。このような相違に起因して、未再結晶フェライトは、通常フェライトよりも高い硬度を有する。
未再結晶フェライトは、圧延方向に延伸された形状を有するので、金属組織を顕微鏡で観察することにより、未再結晶フェライトと通常フェライトとを区別することができる。また、未再結晶フェライトと通常フェライトとは結晶方位の状態が異なるので、金属組織の電子後方散乱解析像(EBSP:Electron back scattering pattern)の結晶方位測定データをKernel Average Misorientation法(KAM法)によって解析することにより、未再結晶フェライトと通常フェライトとを区別することができる。本実施形態においては、アスペクト比が4以上であるフェライトを未再結晶フェライトとし、アスペクト比が4未満であるフェライトを通常フェライトとする。
フェライトの面積率が10%未満では、フェライトの結晶粒同士が隣接しなくなる。即ち、フェライトの殆どが孤立し、熱間成形部材の延性を向上させることができない。したがって、フェライトの面積率は10%以上とする。一方、フェライトの面積率が90%超では、マルテンサイトの面積率が10%未満となり、後述するように、焼入れ後に900MPa以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、フェライトの面積率は90%以下とする。フェライトとマルテンサイトとの割合は、フェライトの面積率が上記範囲に入る限り、特に制限されないが、好ましくは、フェライト:25〜85%、マルテンサイト:15〜75%である。
未再結晶フェライトが熱間成形部材の金属組織中に残存することにより、焼入れ後の熱間成形部材の強度は高くなるが、金属組織が極めて不均一となるので、熱間成形部材の延性と衝撃特性とは著しく劣化する。具体的には、未再結晶フェライトの面積率が2.0%超である場合、所望の延性と衝撃特性とが得られなくなる。したがって、熱間成形部材の未再結晶フェライトの面積率は2.0%以下とする(0%の場合も含む)。
マルテンサイトを熱間成形部材の金属組織中に形成させることにより、焼入れ後の熱間成形部材の強度を高めることができる。マルテンサイトの面積率が10%未満では、焼入れ後に900MPa以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、マルテンサイトの面積率は10%以上とする。一方、マルテンサイトの面積率が90%超では、フェライト(再結晶フェライト)の面積率が10%未満となり、上述したように、延性を向上させることができない。したがって、マルテンサイトの面積率は90%以下とする。
本実施形態に係る熱間成形部材は、主にフェライトおよびマルテンサイトからなる金属組織を有するが、製造条件に応じて、フェライトおよびマルテンサイト以外の相または組織として、ベイナイト、残留オーステナイト、セメンタイトおよびパーライトのうちの1種または2種以上が金属組織中に混入する場合がある。この場合、フェライトおよびマルテンサイト以外の相または金属組織の面積率が10%を超えると、これらの相または金属組織の影響により、目的とする特性が得られない場合がある。したがって、フェライトおよびマルテンサイト以外の相または組織の面積率は10%未満とする。すなわち、フェライトおよびマルテンサイトの合計面積率は90%以上とする。フェライトおよびマルテンサイトの合計面積率の上限を規定する必要はないので、フェライトおよびマルテンサイトの合計面積率の上限は100%となる。
焼入れ後の金属組織を微細化することにより、焼入れ後の強度、延性および衝撃特性を高めることができる。引張強度を900MPa以上に保ちながら、良好な延性および衝撃特性を確保するために、フェライトの平均粒径は5.0μm以下とする。フェライトの平均粒径は小さい方が好ましいので、フェライトの平均粒径の下限値を規定する必要はない。しかしながら、製造設備の能力などを考慮すると、0.5μm程度がフェライトの平均粒径の事実上の下限値となる。
次に、上記の特徴を有する本実施形態に係る熱間成形部材の好ましい製造方法について説明する。以下の説明において、各金属組織の含有量を表す「%」は、特に断りがない限り「面積%」を意味する。
以下で説明する金属組織の構成は、板厚の略1/2tの位置〜略1/4tの位置であって、且つ中心偏析部ではない位置における構成である。中心偏析部は、鋼材の代表的な金属組織とは異なる金属組織を有する場合がある。しかしながら、中心偏析部は、板厚全体に対して微小な領域であり、鋼材の特性にほとんど影響を及ぼさない。すなわち、中心偏析部の金属組織は、鋼材の金属組織を代表していると言えない。従って、本実施形態に係る熱間成形部材の金属組織の規定は、板厚の略1/2tの位置〜略1/4tの位置であって、且つ中心偏析部ではない位置におけるものとする。
上述した金属組織を有する熱間成形部材を得るためには、上述した熱間成形部材の化学組成と同一の化学組成を有し、且つ未再結晶フェライトが0面積%〜2.0面積%であり、フェライトの平均粒径が0.5μm〜7.0μmである金属組織を有する鋼板を素材鋼板として用意する。未結晶フェライトの量が2.0面積%以下である素材鋼板は、例えば、冷間圧延まま鋼板に十分な時間の再結晶焼鈍処理を行うことで得られる。未再結晶フェライトが2.0面積%以下であり、フェライトの平均粒径が0.5μm〜7.0μmである金属組織を有する冷延鋼板、溶融亜鉛めっき冷延鋼板、および合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、例えば、(Ac3点−20℃)以上の温度域で冷延鋼板を焼鈍することにより製造することができる。
なお、上述した素材鋼板の各金属組織の面積率は、熱間成形部材の各金属組織の面積率を求める方法と同じ方法によって求めることができる。
熱間プレスに供する素材鋼板には、熱間成形鋼板の化学組成と同じ化学組成を有し、かつ、未再結晶フェライトが2.0面積%以下であり、フェライトの平均粒径が0.5μm〜7.0μmである金属組織を有する冷延鋼板または溶融亜鉛めっき冷延鋼板を用いることができる。
(素材鋼板の保持温度および保持時間:720℃以上Ac3点未満の温度域に1分間〜20分間保持)
熱間成形工程における素材鋼板の加熱工程では、720℃以上、かつ、Ac3点(℃)未満の温度域まで素材鋼板を加熱する。素材鋼板の保持工程では、素材鋼板の温度を上記温度域、即ち720℃以上Ac3点未満の温度域に1分間〜20分間保持する。Ac3点は、実験により求められた下記式(i)により規定される温度であり、Ac3点以上の温度域に鋼を加熱した場合、鋼の金属組織はオーステナイト単相になる。
ここで、上記式中における元素記号は、前記鋼板の化学組成における各元素の含有量(単位:質量%)を示す。「sol.Al」は、固溶Alの濃度(単位:質量%)を示す。
600℃〜150℃の温度域における冷却は、拡散型変態が起きないように行う。上記温度域における平均冷却速度が20℃/秒未満では、ベイナイト変態が過度に進行してしまい、熱間成形部材の強度を強化する相(強化相)であるマルテンサイトの面積率を確保できなくなり、焼入れ後に900MPa以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、上記温度域における平均冷却速度は20℃/秒以上とする。一方、上記温度域における平均冷却速度を500℃/秒超とすることは、通常の設備においては困難である。そこで、上記温度域における平均冷却速度は500℃/秒以下とする。上記温度域における平均冷却速度は、好ましくは200℃/秒以下である。
(2)流体冷却方式の金型の場合、600℃到達直後に金型中の冷却媒体の流量を変化させて、冷却速度を変える;
(3)600℃到達直後に、金型と部材との間に冷却媒体を流し、その流量を変化させることで、冷却速度を変える。
素材鋼板の未再結晶フェライト量が2.0面積%以下である場合、上述した方法によって、所定の金属組織を有する熱間成形部材を得ることができる。しかし、素材鋼板の未再結晶フェライト量が2.0面積%超である場合も、以下の方法によって、所定の金属組織を有する熱間成形部材を得ることができる。
上述した金属組織を有する熱間成形部材を得るためには、上述した熱間成形部材の化学組成と同一の化学組成を有し、フェライトの平均粒径が7.0μm以下であり、未再結晶フェライト量が2.0面積%超である金属組織を有する鋼板を素材鋼板として用意する。フェライトの平均粒径が7.0μm以下であり、未再結晶フェライト量が2.0面積%超である金属組織を有する冷延鋼板、溶融亜鉛めっき冷延鋼板、および合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、例えば、(Ac3点−20℃)未満の温度域で冷延鋼板を焼鈍することにより製造することができる。上述のようにして用意した素材鋼板を、Ac3点〜Ac3点+100℃の温度域に30秒間以上20分間未満保持したのちに熱間プレスし、Ac3点から600℃の温度範囲までを3℃/秒〜20℃/秒の平均冷却速度で冷却する。
熱間プレスに供する素材鋼板には、熱間成形部材の化学組成と同じ化学組成を有し、フェライトの平均粒径が7.0μm以下であり、未再結晶フェライト量が2.0面積%超である金属組織を有する冷延鋼板または溶融亜鉛めっき冷延鋼板を用いることができる。
(素材鋼板の保持温度および保持時間:Ac3点〜Ac3点+100℃の温度域に30秒間以上20分間未満保持)
熱間プレスに供する鋼板の加熱は、上述の実験式(i)により規定されるAc3点(℃)〜Ac3点+100℃の温度域に30秒間以上20分間未満保持することにより行う。
Ac3点〜600℃の温度範囲における冷却は、平均冷却速度が3℃/秒〜20℃/秒となるように行う。上記温度域における平均冷却速度が3℃/秒未満では、粒界酸化物が金属組織中に生成し、熱間成形部材の衝撃特性が著しく低下する。したがって、上記温度域における平均冷却速度は3℃/秒以上とする。一方、上記温度域における平均冷却速度を20℃/秒超とすると、熱間成形部材中のフェライトの量が不足する。そこで、上記温度域における平均冷却速度は20℃/秒以下とする。なお、600℃未満の温度範囲での平均冷却速度は20℃/秒〜500℃/秒とする。
表1に示す化学組成と、表2に示す金属組織および引張強度とを有する素材鋼板(板厚t:1.2mm)を熱間プレスに供した。
各鋼板から、圧延方向に対して直角方向が長手方向となるJIS5号引張試験片を採取し、TS(引張強度)およびEL(全伸び)を測定した。TSが900MPa以上かつELが10%以上である供試材を合格とした。
1.2mm厚の鋼板を4枚積層してねじ止めした後、Vノッチ試験片を作製し、シャルピー衝撃試験に供した。衝撃特性は、0℃での衝撃値が20J/cm2以上となる場合を「良好」とした。それに達しない場合を「不良」とした。
素材鋼板および熱処理後の鋼板の圧延方向と、圧延方向に対して垂直な方向とに沿って、素材鋼板および熱処理後の鋼板から試験片を採取した。次いで、試験片の、圧延方向に沿った断面と圧延方向に対して垂直な断面との金属組織を電子顕微鏡で撮影した。これにより得られた、800μm×800μmの領域の電子顕微鏡写真を画像解析することによって、未再結晶フェライト、フェライト、およびマルテンサイトの面積率を算出した。
これらの試験の結果を表4および表5に示す。
Claims (8)
- 化学組成が、質量%で、
C:0.10%〜0.40%、
Si:0%〜2.0%、
Mn:1.0%〜3.0%、
P:0.05%以下、
S:0.01%以下、
sol.Al:0.001%〜1.0%、
Ti:0.050%〜0.30%、
N:0.01%以下、
Nb:0%〜0.4%、
V:0%〜0.4%、
Cr:0%〜1.0%、
Mo:0%〜1.0%、
Cu:0%〜1.0%、
Ni:0%〜1.0%、
Ca:0%〜0.01%、
Mg:0%〜0.01%、
REM:0%〜0.01%、
Zr:0%〜0.01%、
B:0%〜0.01%、
Bi:0%〜0.01%、および
残部:Feおよび不純物であり、
面積%で、フェライト:10%〜90%、未再結晶フェライト:0%〜2.0%、およびマルテンサイト:10%〜90%であり、前記フェライトおよび前記マルテンサイトの合計面積率:90%〜100%であり、前記フェライトの平均粒径が0.5μm〜5.0μmである金属組織を有し、
引張強度が900MPa〜1800MPaであることを特徴とする熱間成形部材。 - 前記化学組成が、質量%で、
Nb:0.003%〜0.4%、
V:0.003%〜0.4%、
Cr:0.005%〜1.0%、
Mo:0.005%〜1.0%、
Cu:0.005%〜1.0%、および
Ni:0.005%〜1.0%からなる群から選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1に記載の熱間成形部材。 - 前記化学組成が、質量%で、
Ca:0.0003%〜0.01%、
Mg:0.0003%〜0.01%、
REM:0.0003%〜0.01%、および
Zr:0.0003%〜0.01%からなる群から選ばれた1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1または2に記載の熱間成形部材。 - 前記化学組成が、質量%で、
B:0.0003%〜0.01%を含有することを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の熱間成形部材。 - 前記化学組成が、質量%で、
Bi:0.0003%〜0.01%以下を含有することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の熱間成形部材。 - 請求項1〜5のいずれか1項に記載の熱間成形部材の前記化学組成と同じ化学組成を有し、未再結晶フェライトの含有量が0面積%〜2.0面積%であり、フェライトの平均粒径が0.5μm〜7.0μmである金属組織を有する素材鋼板を720℃以上Ac3点未満の温度域に加熱する加熱工程と、
前記加熱工程に次いで、前記素材鋼板の温度を720℃以上Ac3点未満の前記温度域に1分間〜20分間保持する保持工程と、
前記保持工程に次いで、前記素材鋼板に熱間成形を行う熱間成形工程と、
前記熱間成形工程に次いで、前記素材鋼板を、600℃〜150℃の温度域にて平均冷却速度が20℃/秒〜500℃/秒である条件で冷却する冷却工程と、
を含むことを特徴とする熱間成形部材の製造方法。 - 請求項1〜5のいずれか1項に記載の熱間成形部材の前記化学組成と同じ化学組成を有し、未再結晶フェライトが2.0面積%超であり、フェライトの平均粒径が0.5μm〜7.0μm以下である金属組織を有する素材鋼板をAc3点〜Ac3点+100℃の温度域に加熱する加熱工程と、
前記加熱工程に次いで、前記素材鋼板の温度をAc3点〜Ac3点+100℃の前記温度域に30秒間以上20分間未満保持する保持工程と、
前記保持工程に次いで、前記素材鋼板に熱間成形を行う熱間成形工程と、
前記熱間成形工程に次いで、前記素材鋼板を、Ac3点〜600℃の温度域にて平均冷却速度が3℃/秒〜20℃/秒である条件で冷却する冷却工程と、
を含むことを特徴とする熱間成形部材の製造方法。 - 前記素材鋼板が、冷延鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板、および合金化溶融亜鉛めっき鋼板からなる群から選ばれた1種である、請求項6又は7に記載の熱間成形部材の製造方法。
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