CN113366127A

CN113366127A - 热轧钢板

Info

Publication number: CN113366127A
Application number: CN202080011015.1A
Authority: CN
Inventors: 虻川玄纪; 首藤洋志; 森泽建太; 薮翔平
Original assignee: Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 2019-03-11
Filing date: 2020-03-05
Publication date: 2021-09-07
Anticipated expiration: 2040-03-05
Also published as: EP3940092A4; JP7111246B2; EP3940092A1; KR102609891B1; JPWO2020184372A1; MX2021009296A; US20220090228A1; CN113366127B; WO2020184372A1; KR20210107839A

Abstract

本发明的热轧钢板作为化学成分以质量％计含有C：0.030～0.250％、Si：0.05～2.50％、Mn：1.00～4.00％、sol.Al：0.001～2.000％、P：0.100％以下、S：0.0200％以下、N：0.01000％以下、Ti：0～0.20％、Nb：0～0.20％、B：0～0.010％、V：0～1.0％、Cr：0～1.0％、Mo：0～1.0％、Cu：0～1.0％、Co：0～1.0％、W：0～1.0％、Ni：0～1.0％、Ca：0～0.01％、Mg：0～0.01％、REM：0～0.01％、Zr：0～0.01％、及剩余部分：Fe及杂质，作为比钢板表面的平均高度低10μm以上的部分的氧化皮伤部的面积率为20％以下，抗拉强度为780MPa以上。

Description

热轧钢板

技术领域

本发明涉及弯曲加工性优异的高强度热轧钢板。

本申请基于2019年3月11日在日本申请的特愿2019-43961号而主张优先权，并将其内容援引于此。

背景技术

通过热轧制造的所谓的热轧钢板作为比较廉价的结构材料被广泛用作汽车、产业设备的结构构件用原材料。特别是，对于汽车的行走部分部件、缓冲器部件、冲击吸收用构件等中使用的热轧钢板，从轻量化、耐久性、冲击吸收能等观点出发，高强度化取得进展，与此同时还需要可耐受向复杂形状成形这样的优异的成形性。

但是，由于热轧钢板的成形性存在随着材料的高强度化而降低的倾向，因此兼顾高强度与良好的成形性是困难的课题。

特别是近年来，对汽车的行走部分部件的轻量化的要求在提高，实现抗拉强度为780MPa以上的高强度、并且优异的弯曲加工性成为重要的课题。

在非专利文献1中报道了：通过组织控制而控制为铁素体、贝氏体、马氏体等单一组织，从而弯曲加工性改善。

此外，在专利文献1中报道了：通过以弯曲加工性优异的铁素体作为主相，将由减小钢板的表面粗糙度带来的抑制龟裂的产生、与由微细析出物带来的抑制龟裂的传播进行组合，从而弯曲加工性改善。在专利文献2中报道了一种技术，其通过使钢板表层的硬度比钢板中央部低，从而提高弯曲加工性。

此外，在专利文献3中报道了一种热轧钢板，其具有规定的化学组成，板厚为3～15mm，由氧化皮起因的表面瑕疵产生部位的面积率为20％以下，轧制方向的屈服应力YP(L)及宽度方向的屈服应力YP(C)都为400MPa以上，并且YP(L)、YP(C)满足|YP(C)-YP(L)|/YP(C)≤0.04。

现有技术文献

专利文献

专利文献1：日本专利第6179584号公报

专利文献2：日本特开2015-98629号公报

专利文献3：日本特开2014-118592号公报

非专利文献

非专利文献1：山崎等，Journal of the Japan Society for Technology ofPlasticity)，vol.36(1995)，No.416，p.973

发明内容

发明所要解决的课题

然而，就专利文献1及2以及非专利文献1中报道的技术而言，有可能难以兼顾抗拉强度和弯曲加工性。此外，在专利文献3中，虽然将由氧化皮起因的表面瑕疵产生部位的面积率设定为20％以下，但由于不满足精轧工序中的各条件，并且对钢板实施了矫平加工，因此比钢板表面的平均高度低10μm以上的部分的面积率变得超过20％，有可能弯曲加工性低劣。

因此，本发明的课题是提供抗拉强度和弯曲加工性优异的高强度热轧钢板。

用于解决课题的手段

(1)本发明的一个方案的热轧钢板，作为化学成分，以质量％计含有C：0.030～0.250％、Si：0.05～2.50％、Mn：1.00～4.00％、sol.Al：0.001～2.000％、P：0.100％以下、S：0.0200％以下、N：0.01000％以下、Ti：0～0.20％、Nb：0～0.20％、B：0～0.010％、V：0～1.0％、Cr：0～1.0％、Mo：0～1.0％、Cu：0～1.0％、Co：0～1.0％、W：0～1.0％、Ni：0～1.0％、Ca：0～0.01％、Mg：0～0.01％、REM：0～0.01％、Zr：0～0.01％、及剩余部分：Fe及杂质，作为比钢板表面的平均高度低10μm以上的部分的氧化皮伤部的面积率为20％以下，抗拉强度为780MPa以上。

(2)根据(1)所述的热轧钢板，其中，上述氧化皮伤部的平均长宽比也可以为5以下。

(3)根据(1)或(2)所述的热轧钢板，其中，作为上述化学成分，也可以以质量％计含有选自下述元素中的至少1种：Ti：0.001～0.20％、Nb：0.001～0.20％、B：0.001～0.010％、V：0.005～1.0％、Cr：0.005～1.0％、Mo：0.005～1.0％、Cu：0.005～1.0％、Co：0.005～1.0％、W：0.005～1.0％、Ni：0.005～1.0％、Ca：0.0003～0.01％、Mg：0.0003～0.01％、REM：0.0003～0.01％、Zr：0.0003～0.01％。

发明效果

根据本发明的一个方式，能够获得具有780MPa～1470MPa的优异的抗拉强度、能够抑制弯曲内开裂产生的弯曲加工性优异的热轧钢板。

附图说明

图1是使本实施方式的热轧钢板的板面成为平面图的情况下的示意图。

图2是沿着图1的P-P’线进行切断时的本实施方式的热轧钢板的板厚方向的截面图。

具体实施方式

以下，对本发明的一个实施方式的热轧钢板进行详细说明。但是，本发明并不仅限制于本实施方式中公开的构成，在不脱离本发明的主旨的范围内可以进行各种变更。此外，对于下述的数值范围，下限值及上限值包含于该范围内。关于表示为“超过”或“低于”的数值，该值不包含于数值范围内。关于各元素的含量的“％”是指“质量％”。

首先，对直至想到本发明为止的本发明的发明者们的见解进行说明。

以往以来，钢板的弯曲加工中的开裂一般是从弯曲外侧的钢板表面或端面附近产生龟裂，但伴随着钢板的高强度化，有时在弯曲内侧会产生微小的龟裂。这样的产生于弯曲内侧的微小龟裂的抑制方法在以往的见解中未被示出。

本发明的发明者们对高强度钢板的弯曲加工性进行深入调查，弄清楚了：钢板强度变得越高，则在弯曲加工时变得越容易从弯曲内侧产生龟裂(以下，称为弯曲内开裂)。

弯曲内开裂的机理如以下那样推定。在弯曲加工时在弯曲内侧产生压缩的应力。最初是在弯曲内侧整体均匀地发生变形的同时使加工进展，但如果加工量变大，则导致通过仅均匀的变形无法承担变形，通过应变局部地集中从而变形进展(剪切变形带的产生)。

通过该剪切变形带进一步生长而从弯曲内侧表面产生沿着剪切带的龟裂，并进行生长。据推定伴随着高强度化而变得容易产生弯曲内开裂的理由是由于：通过伴随着高强度化的加工硬化能的降低，使得均匀的变形变得难以进展，变得容易产生变形的不均，从而导致在加工早期(或在宽松的加工条件下)产生剪切变形带。

通过本发明的发明者们的研究，获知：弯曲内开裂在抗拉强度为780MPa级以上的钢板中变得容易产生，在980MPa级以上的钢板中变得显著，在1180MPa级以上的钢板中成为更显著的课题。

本发明的发明者们由上述的产生弯曲内开裂的推定过程认为对在初期局部地应变集中进行抑制与龟裂产生有关，对其抑制方法进行了深入探索。其结果是，弄清楚了钢板的表面性状与初期的向局部的应变集中有关，发现了通过控制表面性状能够抑制弯曲内开裂。

此外，本发明的发明者们还发现了用于获得上述的表面性状的有效的热轧方法。弄清楚了：在热轧时表层氧化皮通过辊被按压于钢板上的现象特别是对最终的表面性状产生很大影响，并弄清楚了：为了控制表面性状，控制热轧中的氧化皮生长是重要的，通过对轧制中的钢板表面以某个条件吹附水从而能够达成该目的。

1.化学成分

以下，对本实施方式的热轧钢板的成分组成进行详细说明。本实施方式的热轧钢板作为化学成分包含基本元素，根据需要包含任选元素，剩余部分包含Fe及杂质。

(C：0.030％～0.250％)

C是在确保钢板强度的方面重要的元素。C含量低于0.030％时，无法确保抗拉强度为780MPa以上。因此，C含量设定为0.030％以上，优选为0.050％以上。

另一方面，如果C含量变得超过0.250％，则焊接性变差，因此将上限设定为0.250％。优选C含量为0.200％以下，进一步优选为0.150％以下。

(Si：0.05％～2.50％)

Si是能够通过固溶强化来提高材料强度的重要的元素。Si含量低于0.05％时，屈服强度降低，因此Si含量设定为0.05％以上。Si含量优选为0.10％以上，进一步优选为0.30％以上。

另一方面，Si含量超过2.50％时，引起表面性状劣化，因此Si含量设定为2.50％以下。Si含量优选为2.00％以下，更优选为1.50％以下。

(Mn：1.00％～4.00％)

Mn是在提高钢板的机械强度的方面有效的元素。Mn含量低于1.00％时，无法确保780MPa以上的抗拉强度。因此，Mn含量设定为1.00％以上。Mn含量优选为1.50％以上，更优选为2.00％以上。

另一方面，如果过量地添加Mn，则通过Mn偏析而使组织变得不均匀，弯曲加工性降低。因此，Mn含量设定为4.00％以下，优选设定为3.00％以下，更优选设定为2.60％以下。

(sol.Al：0.001％～2.000％)

Al是具有将钢脱氧来将钢板健全化的作用的元素。sol.Al含量低于0.001％时，无法充分地脱氧，因此sol.Al含量设定为0.001％以上。但是，在充分需要脱氧的情况下，更优选添加0.010％以上。进一步优选sol.Al含量为0.020％以上。

另一方面，sol.Al含量超过2.000％时，焊接性的降低变得显著，并且氧化物系夹杂物增加从而表面性状的劣化变得显著。因此，sol.Al含量设定为2.000％以下，优选为1.500％以下，更优选为1.000％以下，最优选设定为0.080％以下。需要说明的是，所谓sol.Al是指未成为Al₂O₃等氧化物、可溶于酸的酸可溶Al。

本实施方式的热轧钢板作为化学成分含有杂质。需要说明的是，所谓“杂质”是指在工业上制造钢时，从作为原料的矿石或废料、或从制造环境等混入的物质。例如是指P、S、N等元素。为了充分发挥本实施方式的效果，这些杂质优选如以下那样限制。此外，杂质的含量优选少，因此没有必要限制下限值，杂质的下限值也可以为0％。

(P：0.100％以下)

P一般为钢中含有的杂质，但由于具有提高抗拉强度的作用，因此也可以积极地含有P。但是，P含量超过0.100％时，焊接性的劣化变得显著。因此，P含量限制为0.100％以下。P含量优选限制为0.050％以下。为了更可靠地获得由上述作用带来的效果，也可以将P含量设定为0.001％以上。

(S：0.0200％以下)

S是钢中含有的杂质，从焊接性的观点出发越少越优选。S含量超过0.0200％时，焊接性的降低变得显著，并且MnS的析出量增加，低温韧性降低。因此，S含量限制为0.0200％以下。S含量优选限制为0.0100％以下，进一步优选限制为0.0050％以下。此外，从脱硫成本的观点出发，S含量也可以设定为0.0010％以上。

(N：0.01000％以下)

N是钢中含有的杂质，从焊接性的观点出发越少越优选。N含量超过0.01000％时，焊接性的降低变得显著。因此，N含量限制为0.01000％以下，也可以优选设定为0.00500％以下。

本实施方式的热轧钢板除了含有上述说明的基本元素及杂质以外，还可以含有任选元素。例如，作为任选元素，也可以含有Ti、Nb、B、V、Cr、Mo、Cu、Co、W、Ni、Ca、Mg、REM、Zr来代替上述的剩余部分即Fe的一部分。这些任选元素根据其目的来含有即可。因而，没有必要限制这些任选元素的下限值，下限值也可以为0％。此外，即使这些任选元素作为杂质来含有，也不会损害上述效果。

(Ti：0％～0.20％)

Ti是下述元素：以TiC的形式在钢板的冷却中或卷取中在钢板组织的铁素体或贝氏体中析出、有助于强度的提高。此外，如果Ti超过0.20％，则上述的效果饱和而经济性降低。因此，Ti含量设定为0.20％以下。Ti含量优选为0.18％以下，更优选为0.15％以下。为了优选地获得上述的效果，Ti含量为0.001％以上即可。优选为0.02％以上。

(Nb：0％～0.20％)

Nb为下述元素：与Ti同样地以NbC的形式析出、提高强度、并且显著抑制奥氏体的再结晶、将铁素体的晶体粒径微细化。如果Nb超过0.20％，则上述的效果饱和而经济性降低。因此，Nb含量设定为0.20％以下。Nb优选为0.15％以下，更优选为0.10％以下。为了优选地获得上述的效果，Nb含量为0.001％以上即可。优选为0.005％以上。

此外，在本实施方式的热轧钢板中，作为化学成分，优选以质量％计含有Ti：0.001％～0.20％、Nb：0.001％～0.20％中的至少1种。

(B：0％～0.010％)

B通过在晶界偏析来提高晶界强度，从而能够抑制冲裁时的冲裁截面的粗糙。因此，也可以含有B。即使B含量超过0.010％，上述效果也饱和，在经济上变得不利，因此B含量的上限设定为0.010％以下。B含量优选为0.005％以下，更优选为0.003％以下。为了优选地获得上述的效果，B含量为0.001％以上即可。

(V：0％～1.0％)(Cr：0％～1.0％)(Mo：0％～1.0％)(Cu：0％～1.0％)(Co：0％～1.0％)(W：0％～1.0％)(Ni：0％～1.0％)

V、Cr、Mo、Cu、Co、W、Ni都是为了稳定地确保强度而言有效的元素。因此，也可以含有这些元素。但是，关于任一元素，即使分别含有超过1.0％，都有可能由上述作用带来的效果也容易饱和而在经济上变得不利。因此，V含量、Cr含量、Mo含量、Cu含量、Co含量、W含量及Ni含量分别优选设定为1.0％以下。此外，为了更可靠地获得由上述作用带来的效果，优选含有V：0.005％以上、Cr：0.005％以上、Mo：0.005％以上、Cu：0.005％以上、Co：0.005％以上、W：0.005％以上及Ni：0.005％以上中的至少1种。

(Ca：0％～0.01％)(Mg：0％～0.01％)(REM：0％～0.01％)(Zr：0％～0.01％)

Ca、Mg、REM、Zr都是具有下述作用的元素：有助于夹杂物控制、特别是夹杂物的微细分散化、提高韧性。因此，也可以含有这些元素中的1种或2种以上。但是，关于任一元素，如果分别含有超过0.01％，则都有可能表面性状的劣化变得明显化。因此，各元素的含量分别优选设定为0.01％以下。此外，为了更可靠地获得由上述作用带来的效果，优选将这些元素中的至少一种的含量设定为0.0003％以上。

其中，REM是指Sc、Y及镧系元素的合计17种元素，为其中的至少1种。上述REM的含量是指这些元素中的至少1种的合计含量。在镧系元素的情况下，在工业上是以混合稀土合金的形式被添加。

此外，在本实施方式的热轧钢板中，作为化学成分，优选以质量％计含有Ca：0.0003％～0.01％、Mg：0.0003％～0.01％、REM：0.0003％～0.01％、Zr：0.0003％～0.01％中的至少1种。

上述的钢成分通过钢的一般的分析方法来测定即可。例如，钢成分使用ICP-AES(电感耦合等离子体-原子发射光谱法；Inductively Coupled Plasma-Atomic EmissionSpectrometry)进行测定即可。此外，C及S使用燃烧-红外线吸收法进行测定即可，N使用不活泼气体熔融-热导率法进行测定即可，O使用不活泼气体熔融-非分散型红外线吸收法进行测定即可。

2.表面性状

就本实施方式的热轧钢板的表面性状而言，需要深度为10μm以上的氧化皮伤部的面积率为20％以下。氧化皮伤部的面积率超过20％时，在弯曲加工时的初期产生向氧化皮伤部的局部的应变集中，成为弯曲内开裂的龟裂产生的原因。从该观点出发，面积率优选为10％以下，更优选为5％以下。

氧化皮伤部的详细的定义方法如下。使用通过焦点深度的解析而取得对象的3D图像数据的数码显微镜等装置(例如RH-2000(株式会社Hirox制))，取得热轧钢板的表面为3000μm×3000μm的范围的3D图像数据。图1是使本实施方式的热轧钢板的板面成为平面图的情况下的示意图，图2是沿着图1的P-P’线进行切断时的本实施方式的热轧钢板的板厚方向的截面图。在所取得的3D图像数据内将高度最高的位置与高度最低的位置的平均的高度位置设定为平均高度位置I，将高度位置比平均高度位置I低10μm以上的区域定义为氧化皮伤部10。接着，如图1中所示的那样，通过制作将热轧钢板100的表面为3000μm×3000μm的范围的3D图像数据从轧制方向上部进行观察而得到的平面图的图像，将该范围内所含的全部氧化皮伤部10的投影面积除以该范围的合计投影面积，从而算出氧化皮伤部10的面积率。

即，在3000μm×3000μm的范围内不存在高度位置比平均高度位置低10μm以上的区域的情况下，则是在该范围内不存在氧化皮伤部。

其次，上述那样的氧化皮伤部大多是由于在精轧时存在于表层的氧化皮被辊按压的原因而生成，有可能沿与轧制方向(L方向)成直角的方向(C方向)伸长。如果氧化皮伤部沿一方向伸长，则在以该方向作为弯曲轴的弯曲加工中，特别变得容易产生向氧化皮伤部的应变集中，成为在弯曲内产生开裂的原因。

从该观点出发，优选将氧化皮伤部的平均长宽比设定为5以下。平均长宽比优选为3以下，进一步优选为2以下。

氧化皮伤部的平均长宽比的详细的定义方法如下。参照图1对求出氧化皮伤部的长宽比的方法进行说明。如图1中所示的那样，在一个氧化皮伤部10的内部，将按照成为最长的方式描画与轧制方向X平行的线段时的长度设定为该氧化皮伤部10的L方向的长度A，将按照成为最长的方式描画沿与轧制方向(L方向)成直角的方向(C方向)Y延伸的线段时的长度设定为该氧化皮伤部10的C方向的长度B。将L方向的长度A与C方向的长度B中的较大的值除以较小的值而得到的值A/B或B/A设定为该氧化皮伤部10的长宽比。

对于3000μm×3000μm的视场内的全部氧化皮伤部10测定长宽比(在图1中所示的例子中为3个氧化皮伤部10)，将其平均值定义为平均长宽比。

3.钢板组织

本实施方式的热轧钢板可以具有铁素体、珠光体、贝氏体、新鲜马氏体及回火马氏体、珠光体、残留奥氏体等中的任一相作为钢组织的构成相，也可以在组织中含有碳氮化物等化合物。

例如，以面积％计可以含有80％以下的铁素体、0～100％的贝氏体或马氏体、此外含有残留奥氏体：25％以下、珠光体：5％以下。

4.机械特性

本实施方式的热轧钢板作为有助于汽车的轻量化的充分的强度，具有780MPa以上的抗拉强度(TS)。另一方面，在本实施方式的构成中难以设定为超过1470MPa，因此实质性的抗拉强度的上限为1470MPa以下。因此，抗拉强度的上限没有必要特别规定，但在本实施方式中可以将实质性的抗拉强度的上限设定为1470MPa。

此外，拉伸试验依据JIS Z2241(2011)来进行即可。

就本实施方式的热轧钢板而言，作为弯曲内开裂性的指标值的极限弯曲R/t的值优选为2.0以下。R/t的值例如可以通过下述方式求出：从热轧钢板的宽度方向1/2位置切取出长条形状的试验片，对于弯曲棱线与轧制方向(L方向)平行的弯曲(L轴弯曲)和弯曲棱线跟与轧制方向成直角的方向(C方向)平行的弯曲(C轴弯曲)这两者，依据JIS Z2248(V形块90°弯曲试验)进行弯曲加工，调查在弯曲内侧产生的龟裂。可以求出不产生长度为30μm以上的龟裂的最小弯曲半径、将L轴与C轴的最小弯曲半径的平均值除以板厚而得到的值设定为极限弯曲R/t来作为弯曲性的指标值。

5.制造方法

接下来，对本实施方式的热轧钢板的优选的制造方法进行说明。

在热轧之前的制造工序没有特别限定。即，在利用高炉或电炉等的熔炼之后，进行各种二次精炼，然后采用通常的连续铸造、利用铸锭法的铸造、或薄板坯铸造等方法来进行铸造即可。在连续铸造的情况下，可以将铸造板坯一度冷却至低温后，再度加热后进行热轧，也可以将铸造板坯不冷却至低温而在铸造后直接进行热轧。对于原料，也可以使用废料。

对所铸造的板坯实施加热工序。在该加热工序中，将板坯加热至1100℃～1300℃的温度后，保持30分钟以上。在添加Ti、Nb的情况下，加热至1200℃～1300℃的温度后，保持30分钟以上。加热温度低于1200℃时，作为析出物元素的Ti、Nb不会充分溶解，因此在之后的热轧时得不到充分的析出强化，而且以粗大的碳化物的形式残存，从而使成形性劣化，因此是不优选的。因此，在包含Ti、Nb的情况下，板坯的加热温度设定为1200℃以上。另一方面，加热温度超过1300℃时，氧化皮生成量增大，成品率降低，因此加热温度设定为1300℃以下。为了使Ti、Nb充分溶解，加热保持时间优选设定为30分钟以上。此外，为了抑制过度的氧化皮损耗，优选将加热保持时间设定为10小时以下，进一步优选设定为5小时以下。

接着，对加热后的板坯实施进行粗轧而制成粗轧钢板的粗轧工序。

粗轧是将板坯制成所期望的尺寸形状即可，其条件没有特别限定。此外，粗轧钢板的厚度由于对精轧工序中的从轧制开始时至轧制完成时为止的从热轧板前端至尾端为止的温度降低量造成影响，因此优选考虑它来确定。

对粗轧钢板实施精轧。在该精轧工序中，进行多段精轧。本实施方式中，以满足下述式(2)的条件在850℃～1200℃的温度区域中进行精轧。

K’/Si *≥2.5 (2)

其中，Si≥0.35时设定为Si*＝140√Si，Si<0.35时设定为Si*＝80。此外，Si表示钢板的Si含量(质量％)。

此外，上述式(2)中的K’以下述式(3)表示。

K’＝D×(DT-930)×1.5+Σ((FT_n-930)×S_n) (3)

其中，D为精轧开始前的水压去氧化皮的单位时间的吹附量(m³/分钟)，DT为精轧开始前的进行水压去氧化皮时的钢板温度(℃)，FT_n为精轧的第n段的钢板温度(℃)，S_n为在精轧的第n-1段与第n段之间将水以喷雾状吹附于钢板时的单位时间的吹附量(m³/分钟)。

Si*是关于表示氧化皮伤部的易形成性的钢板成分的参数。如果钢板成分的Si量多，则在热轧时在表层生成的氧化皮由方铁矿(FeO)变化为铁橄榄石(Fe₂SiO₄)，所述方铁矿(FeO)比较容易被去除而不易在钢板上产生氧化皮伤部，所述铁橄榄石(Fe₂SiO₄)容易在钢板上按照扎根的方式生长而产生氧化皮伤部。因此，Si量越大，即Si*越大，则越容易形成表层的氧化皮伤部。其中，由Si添加带来的表层的氧化皮伤部的易形成性在添加0.35质量％以上的Si时效果变得特别显著。因此，在添加0.35质量％以上的Si时，Si*成为Si的函数，但在低于0.35质量％时成为常数。

K’是表示氧化皮伤部的难形成性的制造条件的参数。上述式(3)的第1项目表示下述事项：为了抑制氧化皮伤部的形成而在精轧开始前进行水压去氧化皮时，水压去氧化皮的单位时间的吹附量越多、钢板温度越高，则从去氧化皮的观点考虑越有效。在精轧开始前进行多次去氧化皮时，使用最靠近精轧、并且最初的喷雾吹附工序S₁之前的去氧化皮的值。

上述式(3)的第2项目是表示下述事项：将通过精轧前的去氧化皮而未完全剥离的氧化皮或在精轧中再度形成的氧化皮在精轧中进行去氧化皮的方面的效果，表示在高温下通过将大量的水以喷雾状吹附于钢板而变得更容易进行去氧化皮。

需要说明的是，如果从去氧化皮控制的机理进行考虑，则认为表示氧化皮伤部的难形成性的制造条件的原本的参数成为下述值：将“关于温度的参数”与“关于水的吹附量的参数”之积在进行精轧的温度范围内进行积分而得到的值。这是基于下述想法而进行的：通过在更高的温度下吹附更多的水来助长去氧化皮。

本发明的发明者们发现：为了在控制制造条件的方面设定为更简易的参数，通过使用相当于将对上述的原本的参数在各辊间进行分割而得到的参数进行求总和的参数K’(式3)，能够控制表面粗糙度。

这里，据认为：参数K’通过精轧机的机架数或辊间距离、通板速度而与上述的原本的参数产生偏离。然而，本发明的发明者们确认了：如果是精轧机架数为5～8台、辊间距离为4500mm～7000mm、通板速度(最终段通过后的速度)为400～900mpm的范围内，则使用上述的参数K’能够控制表面粗糙度。

如果表示氧化皮伤部的难形成性的制造条件的参数K’与关于表示氧化皮伤部的易形成性的钢板成分的参数Si*之比为2.5以上，则能够将氧化皮伤部的面积率设定为20％以下，能够抑制弯曲内侧的龟裂的产生。上述比值优选为3.0以上，更优选为3.5以上。

此外，如果将K’/Si*设定为3.0以上，则能够将氧化皮伤部的平均长宽比设定为5以下，可得到更优选的表面性状。其理由并不完全清楚，但可以如以下那样推定。即，在辊将氧化皮压入钢板而形成氧化皮伤部时，沿氧化皮沿辊的轴的方向、即与轧制方向(L方向)成直角的方向(C方向)一边以每某个程度的间隔被截断一边被压入钢板。这是氧化皮伤部变得容易具有沿C方向伸长的形状的理由。此时，据推定氧化皮厚度越厚、则氧化皮被截断的间隔变得越长，有可能氧化皮伤部的长宽比也变大。因此，据认为：通过增大K’/Si*而设定为在精轧中难以存在氧化皮的条件，还能够降低氧化皮伤部的长宽比。

此外，优选在精轧中满足下述式(4)所表示的条件。

F≥0.5 (4)

F表示下述比率：从精轧的开始至完成为止的时间(x秒)中的除了钢板与辊相接触的时间(y秒)以外的总时间(x-y秒)中的钢板的表面被水膜覆盖的时间(z秒)的比率。即，以F＝z/(x-y)来表示。

如上所述在精轧中生长的氧化皮也可能成为在钢板上形成氧化皮伤部的原因，但由于通过将钢板表面用水膜覆盖而能够抑制其生长，因此将钢板表面用水膜覆盖的时间越长越优选。将钢板表面用水膜覆盖的方法可列举出在辊间以喷雾状吹附水等。

如果在K’/Si*≥2.5的同时满足F≥0.5，则与仅满足K’/Si*≥2.5时相比，能够减小氧化皮伤部的面积率，进一步抑制弯曲内侧的龟裂的产生。此外，如果满足F≥0.5，则即使是3.0>K’/Si*≥2.5的范围，也能够将凹陷部的平均长宽比设定为5以下，能够进一步抑制弯曲内侧的龟裂的产生。从该观点出发，F优选为0.6以上，进一步优选为0.7以上。

精轧后的板厚设定为低于5.0mm。这是由于：进行热轧具有通过将氧化皮被除去后的钢板表面用辊压扁来减小凹凸的效果，该效果在精轧后的板厚低于5.0mm时变得容易获得。精轧后的板厚优选为4.5mm以下。另一方面，精轧后的板厚为5.0mm以上时，得不到规定的表面状态，弯曲性劣化。

在精轧之后，实施冷却工序及卷取工序。

就本实施方式的热轧钢板而言，并非通过控制基本组织，而是通过控制表面性状来达成优异的弯曲加工性，因此冷却工序及卷取工序的条件没有特别限定。因此，多段精轧后的冷却工序及卷取工序按照常规方法进行即可。

对于热轧钢板，也可以在冷却后根据需要实施酸洗。酸洗处理例如在3～10％浓度的盐酸中在85℃～98℃的温度下以20秒～100秒进行即可。

对于热轧钢板，也可以在冷却后根据需要实施表皮光轧。表皮光轧具有防止在加工成形时产生拉伸应变(stretcher strains)、矫正形状的效果。

实施例

以下，在参照例子的同时对本发明的热轧钢板更具体地进行说明。但是，以下的实施例为本发明的热轧钢板的例子，本发明的热轧钢板并不限于以下的方案。以下记载的实施例中的条件是为了确认本发明的可实施性及效果而采用的一个条件例，本发明并不限制于这些一个条件例。如果不脱离本发明的主旨、达成本发明的目的，则本发明可采用各种条件。

将表1中所示的化学成分的钢进行铸造，铸造后，直接或暂且冷却至室温后进行再加热，加热至1200℃～1300℃的温度范围，之后以1100℃以上的温度，将板坯进行粗轧，制作了粗轧钢板。

粗轧钢板使用以下的3种精轧机，进行精轧直至表2及表3中记载的精轧钢板板厚为止。

轧机A：机架数为7台、辊间距离为5500mm、通板速度为700mpm

轧机B：机架数为6台、辊间距离为5500mm、通板速度为600mpm

轧机C：机架数为7台、辊间距离为6000mm、通板速度为700mpm

之后，以表2及表3中记载的各条件实施了热轧。关于所使用的精轧机，也在表2及表3中示出。需要说明的是，关于进行去氧化皮时的钢板温度DT，这里由于与精轧开始温度基本没有变化，因此使用精轧的第1段的钢板温度FT₁来算出K’。在精轧完成后，以将热轧板组织制成贝氏体、铁素体-贝氏体、马氏体作为目标，按照以下所示的各冷却模式进行了冷却及卷取。

(贝氏体模式：冷却模式B)

以本模式制作的热轧钢板在精轧后，实施了下述冷却工序及卷取工序：以20℃/秒以上的冷却速度冷却至卷取温度450℃～550℃后，卷取成卷材状。

(铁素体-贝氏体模式：冷却模式F+B)

以本模式制作的热轧钢板在精轧后，通过实施下述冷却工序及卷取工序来获得：以20℃/秒以上的平均冷却速度冷却至600～750℃的冷却停止温度范围，在冷却停止温度范围内保持2～4秒后，进一步以冷却速度为20℃/秒以上的平均冷却速度、在500～600℃的卷取温度下卷取成卷材状。此外，在该工序中，在需要明确地确定温度、保持时间等的情况下，使用以下的式子的Ar3温度来设定温度、时间。此外，以下的式子中的C、Si、Mn、Ni、Cr、Cu、Mo是表示各个元素的以单位为质量％计的含量。

Ar3(℃)＝870-390C+24Si-70Mn-50Ni-5Cr-20Cu+80Mo

(马氏体模式：冷却模式Ms)

以本模式制作的热轧钢板在精轧完成后，通过实施下述冷却工序及卷取工序来制造：以20℃/秒以上的平均冷却速度冷却至100℃以下的卷取温度后，卷取成卷材状。

对于各热轧钢板，在3～10％浓度的盐酸中在85℃～98℃的温度下进行20秒～100秒的酸洗处理，使氧化皮剥离。

氧化皮伤部如以下的那样进行测定。使用RH-2000(株式会社Hirox制)，取得热轧钢板的表面为3000μm×3000μm的范围的3D图像数据，算出上述定义的氧化皮伤部的面积率(％)及长宽比。

关于抗拉强度，从热轧钢板的宽度方向1/4的位置按照与轧制方向(L方向)成直角的方向(C方向)成为长度方向的方式采集JIS5号试验片，使用该试验片依据JIS Z 2241(2011)的规定来实施拉伸试验，求出抗拉强度TS(MPa)、对接伸长率(总伸长率)EL(％)、极限弯曲(R/t)。将各自的测定结果示于表4及表5中。关于抗拉强度TS，将780MPa以上者设定为合格。

关于弯曲试验片，从热轧钢板的宽度方向1/2位置切取出100mm×30mm的长条形状的试验片，供于以下的试验。

对于弯曲棱线与轧制方向(L方向)平行的弯曲(L轴弯曲)和弯曲棱线跟与轧制方向成直角的方向(C方向)平行的弯曲(C轴弯曲)这两者，依据Z2248(V形块90°弯曲试验)调查弯曲加工性，求出不产生龟裂的最小弯曲半径，将L轴与C轴的最小弯曲半径的平均值除以板厚而得到的值设定为极限弯曲R/t来作为弯曲性的指标值。将极限弯曲R/t为2.0以下者设定为合格。

其中，龟裂的有无如下判断：将V形块90°弯曲试验后的试验片以与弯曲方向平行并且与板面垂直的面进行切断而得到截面，对该截面进行镜面研磨后，用光学显微镜观察龟裂，在试验片的弯曲内侧观察到的龟裂长度超过30μm的情况下判断为有龟裂。

[表1]

[表2]

[表3]

[表4]

[表5]

如表1～5中所示的那样，就满足本发明的要件的实施例而言，全部的特性适宜。另一方面，就不满足本发明中的至少一个要件的比较例而言，至少一个特性不适宜。

符号的说明

10 氧化皮伤部

100 热轧钢板

X 轧制方向(L方向)

Y 与轧制方向成直角的方向(C方向)

T 板厚方向

I 平均高度位置

Claims

1.一种热轧钢板，其特征在于，作为化学成分，以质量％计含有：

C：0.030～0.250％、

Si：0.05～2.50％、

Mn：1.00～4.00％、

sol.Al：0.001～2.000％、

P：0.100％以下、

S：0.0200％以下、

N：0.01000％以下、

Ti：0～0.20％、

Nb：0～0.20％、

B：0～0.010％、

V：0～1.0％、

Cr：0～1.0％、

Mo：0～1.0％、

Cu：0～1.0％、

Co：0～1.0％、

W：0～1.0％、

Ni：0～1.0％、

Ca：0～0.01％、

Mg：0～0.01％、

REM：0～0.01％、

Zr：0～0.01％、及

剩余部分：Fe及杂质，

作为比钢板表面的平均高度低10μm以上的部分的氧化皮伤部的面积率为20％以下，

抗拉强度为780MPa以上。

2.根据权利要求1所述的热轧钢板，其特征在于，所述氧化皮伤部的平均长宽比为5以下。

3.根据权利要求1或2所述的热轧钢板，其特征在于，作为所述化学成分，以质量％计含有选自下述元素中的至少1种：

Ti：0.001～0.20％、

Nb：0.001～0.20％、

B：0.001～0.010％、

V：0.005～1.0％、

Cr：0.005～1.0％、

Mo：0.005～1.0％、

Cu：0.005～1.0％、

Co：0.005～1.0％、

W：0.005～1.0％、

Ni：0.005～1.0％、

Ca：0.0003～0.01％、

Mg：0.0003～0.01％、

REM：0.0003～0.01％、

Zr：0.0003～0.01％。