JP3361969B2 - 表面性状に優れた薄物熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
表面性状に優れた薄物熱延鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、製品板厚が２．５
mm以下の自動車用部品、パイプ等の一般加工用の薄物熱
延鋼板の製造方法に関する。
mm以下の自動車用部品、パイプ等の一般加工用の薄物熱
延鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】熱延鋼板の圧延工程で生成するスケール
には、鋼スラブの加熱時の酸化による一次スケールと、
圧延中の圧延材の空気酸化による２次スケールがあり、
これらのスケールは圧延ラインの入側に設置されたスケ
ールブレーカ及び仕上圧延機第一スタンドの入側に設置
されたデスケーリング装置により除去されている。
には、鋼スラブの加熱時の酸化による一次スケールと、
圧延中の圧延材の空気酸化による２次スケールがあり、
これらのスケールは圧延ラインの入側に設置されたスケ
ールブレーカ及び仕上圧延機第一スタンドの入側に設置
されたデスケーリング装置により除去されている。
【０００３】しかしながら、仕上圧延機の入側に設けら
れたデスケーリング装置で完全に２次スケールが除去さ
れた場合でも、仕上圧延機の前段スタンドでは圧延速度
が比較的遅いため、スタンド間で２次スケールが生成
し、圧延の際に分断された２次スケールが次段以降のス
タンドで圧延板に押し込まれてスケール疵が発生する場
合がある。
れたデスケーリング装置で完全に２次スケールが除去さ
れた場合でも、仕上圧延機の前段スタンドでは圧延速度
が比較的遅いため、スタンド間で２次スケールが生成
し、圧延の際に分断された２次スケールが次段以降のス
タンドで圧延板に押し込まれてスケール疵が発生する場
合がある。
【０００４】かかるスケール疵を防止する方法として、
特開平１−２０５８１０号公報に開示されているよう
に、仕上圧延機の前に設けられたデスケーリング装置で
圧延材の表面温度を９００℃以下に冷却して、仕上圧延
機の前段スタンドでの２次スケール生成を防止する方法
が提案されている。
特開平１−２０５８１０号公報に開示されているよう
に、仕上圧延機の前に設けられたデスケーリング装置で
圧延材の表面温度を９００℃以下に冷却して、仕上圧延
機の前段スタンドでの２次スケール生成を防止する方法
が提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、仕上圧
延機の入側の圧延材温度を９００℃以下に抑えても、そ
の後、圧延材の復熱および加工による発熱により、２次
スケールが生成し、これがスケール疵の原因となるた
め、良好な表面性状が得られていないのが実情である。
特に、製品板厚が２．５mm以下のもので著しい。その理
由は、製品板厚が薄いほど、仕上圧延機各スタンドでの
圧下率が大きくなり、圧延による新生面から生じるスケ
ール厚と圧延前段で分断されたスケール厚との差が大き
くなるためである。
延機の入側の圧延材温度を９００℃以下に抑えても、そ
の後、圧延材の復熱および加工による発熱により、２次
スケールが生成し、これがスケール疵の原因となるた
め、良好な表面性状が得られていないのが実情である。
特に、製品板厚が２．５mm以下のもので著しい。その理
由は、製品板厚が薄いほど、仕上圧延機各スタンドでの
圧下率が大きくなり、圧延による新生面から生じるスケ
ール厚と圧延前段で分断されたスケール厚との差が大き
くなるためである。
【０００６】本発明はかかる問題に鑑みなされたもの
で、特に板厚が２．５mm以下の薄物熱延鋼板のスケール
庇を防止し、優れた表面性状を有する薄物熱延鋼板の製
造方法を提供することを目的とする。
で、特に板厚が２．５mm以下の薄物熱延鋼板のスケール
庇を防止し、優れた表面性状を有する薄物熱延鋼板の製
造方法を提供することを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の表面性状に優れ
た薄物熱延鋼板の製造方法は、粗圧延機、仕上圧延機に
通板して板厚が２．５mm以下の熱延鋼板を製造する薄物
熱延鋼板の製造方法において、mass％で、Ｃ ：０．０
３〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５％未満、Ｍｎ：０．１
０〜２．０％、Ａｌ：０．０８％以下、Ｐ ：〔Ｐ〕／
〔Ｓｉ〕：２．０以下を含有するスラブを粗圧延後、圧
延材をデスケーリングした後、仕上圧延機の第２列およ
び第３列スタンドの入側の表面温度を８３０℃以上かつ
下記式(1) により算出される温度（℃）以下として仕上
圧延を行うことを特徴とする。 １０００−（１０Ｒ＋２４〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕） ……(1) 前記式(1) で、Ｒは仕上圧延機の第２列および第３列ス
タンドのワークロールの表面肌ランクの和を示す。表面
肌ランクはロール中央部のＲmax の５点平均値が１０μ
m 以下のときをランク１、１０μm 超２０μm 以下のと
きをランク２、２０μm 超のときをランク３とする。な
お、「〔元素名〕」は、当該元素の含有量（mass％）を
意味する。
た薄物熱延鋼板の製造方法は、粗圧延機、仕上圧延機に
通板して板厚が２．５mm以下の熱延鋼板を製造する薄物
熱延鋼板の製造方法において、mass％で、Ｃ ：０．０
３〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５％未満、Ｍｎ：０．１
０〜２．０％、Ａｌ：０．０８％以下、Ｐ ：〔Ｐ〕／
〔Ｓｉ〕：２．０以下を含有するスラブを粗圧延後、圧
延材をデスケーリングした後、仕上圧延機の第２列およ
び第３列スタンドの入側の表面温度を８３０℃以上かつ
下記式(1) により算出される温度（℃）以下として仕上
圧延を行うことを特徴とする。 １０００−（１０Ｒ＋２４〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕） ……(1) 前記式(1) で、Ｒは仕上圧延機の第２列および第３列ス
タンドのワークロールの表面肌ランクの和を示す。表面
肌ランクはロール中央部のＲmax の５点平均値が１０μ
m 以下のときをランク１、１０μm 超２０μm 以下のと
きをランク２、２０μm 超のときをランク３とする。な
お、「〔元素名〕」は、当該元素の含有量（mass％）を
意味する。
【０００８】ワークロールの表面肌ランクを不問とする
場合には、請求項２に記載したように、仕上圧延機の第
２列および第３列スタンドの入側における圧延材の表面
温度を８３０℃以上、かつ式(2) で算出示される温度以
下とする。 ９４０−２４×〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕……(2)
場合には、請求項２に記載したように、仕上圧延機の第
２列および第３列スタンドの入側における圧延材の表面
温度を８３０℃以上、かつ式(2) で算出示される温度以
下とする。 ９４０−２４×〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕……(2)
【０００９】まず、本発明にかかる熱延鋼板の鋼成分の
限定理由について説明する。 Ｃ：０．０３〜０．２０％ Ｃは強度を確保するために添加される。０．０３％未満
では強度が不足するようになり、一方０．２０％を越え
ると十分な加工性が得られないようになる。このため、
下限を０．０３％、上限を０．２０％とする。
限定理由について説明する。 Ｃ：０．０３〜０．２０％ Ｃは強度を確保するために添加される。０．０３％未満
では強度が不足するようになり、一方０．２０％を越え
ると十分な加工性が得られないようになる。このため、
下限を０．０３％、上限を０．２０％とする。
【００１０】Ｓｉ：０．０５％未満
０．０５％以上になると、熱延鋼板をめっき原板として
溶融亜鉛めっき等の溶融めっきを施す場合、めっき焼け
が発生しやすくなり、めっき後の表面品質が劣化するお
それがある。このため、Ｓｉ含有量を０．０５％未満と
する。
溶融亜鉛めっき等の溶融めっきを施す場合、めっき焼け
が発生しやすくなり、めっき後の表面品質が劣化するお
それがある。このため、Ｓｉ含有量を０．０５％未満と
する。
【００１１】Ｍｎ：０．１０〜２．０％
Ｍｎは強度の向上に寄与するが、０．１０％未満では強
度が不足するようになり、一方２．０％を越えて添加す
ると添加コストにより経済性が劣化するので、下限を
０．１０％、上限を２．０％とする。
度が不足するようになり、一方２．０％を越えて添加す
ると添加コストにより経済性が劣化するので、下限を
０．１０％、上限を２．０％とする。
【００１２】Ａｌ：０．０８％以下
Ａｌは鋼の脱酸のために添加され、脱酸に十分な量とし
て０．０８％以下とする。
て０．０８％以下とする。
【００１３】〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕：２．０以下
鋼中のＰは圧延過程において酸化され、鋼中のＳｉの酸
化により形成されたファイヤライト（２FeOSiO2 ）中に
酸化物の形で溶け込む。このファイヤライトは〔Ｐ〕／
〔Ｓｉ〕の値が大きいほど、融点が低下し、圧延温度下
で強度が低下する。ファイヤライトはスケールと地鉄と
の界面に層状に存在するが、ファイヤライトの強度が低
いと、圧延の際にファイヤライト層がせん断され、スケ
ール層が圧延による地鉄の伸びに追従できなくなり、ス
ケール層が島状に分断され、地鉄表面に押し込まれてス
ケール疵となる。本発明では、〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕が２．
０を越えると、ファイヤライトの強度が低下し、圧延温
度を下げても十分な強度の確保が困難になり、スケール
疵が発生するようになるので、上限を２．０とする。
化により形成されたファイヤライト（２FeOSiO2 ）中に
酸化物の形で溶け込む。このファイヤライトは〔Ｐ〕／
〔Ｓｉ〕の値が大きいほど、融点が低下し、圧延温度下
で強度が低下する。ファイヤライトはスケールと地鉄と
の界面に層状に存在するが、ファイヤライトの強度が低
いと、圧延の際にファイヤライト層がせん断され、スケ
ール層が圧延による地鉄の伸びに追従できなくなり、ス
ケール層が島状に分断され、地鉄表面に押し込まれてス
ケール疵となる。本発明では、〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕が２．
０を越えると、ファイヤライトの強度が低下し、圧延温
度を下げても十分な強度の確保が困難になり、スケール
疵が発生するようになるので、上限を２．０とする。
【００１４】本発明の熱延鋼板の鋼成分は以上の成分を
必須とするが、本発明の対象とする熱延鋼板では、鋼板
の材質特性向上のために添加するＣｒ、Ｎｂ、Ｂ等は少
量であるので、これらの補助元素を添加してもスケール
の性状は変質しないため、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｂ等の補助元素
を適量添加することができる。
必須とするが、本発明の対象とする熱延鋼板では、鋼板
の材質特性向上のために添加するＣｒ、Ｎｂ、Ｂ等は少
量であるので、これらの補助元素を添加してもスケール
の性状は変質しないため、Ｃｒ、Ｎｂ、Ｂ等の補助元素
を適量添加することができる。
【００１５】次に、仕上圧延機の入側温度について説明
する。上記成分を有する鋼を溶製した後、連続鋳造法又
は造塊、分塊法により作製したスラブを熱片のまま、あ
るいは冷却後に再加熱したものをデスケーリング後に粗
圧延し、圧延材の表面に付着した２次スケールを仕上圧
延機入側のデスケーリング装置で除去した後、仕上圧延
を行う。この際、本発明では、仕上圧延機の第２列およ
び第３列スタンドの入側における圧延材の表面温度を８
３０℃以上、かつ式(1) で算出示される温度以下とす
る。式(1) 中のＲは、既述のとおり、仕上圧延機の第２
列および第３列スタンドのワークロールの表面肌ランク
の和を示す。 １０００−（１０Ｒ＋２４〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕） ……(1)
する。上記成分を有する鋼を溶製した後、連続鋳造法又
は造塊、分塊法により作製したスラブを熱片のまま、あ
るいは冷却後に再加熱したものをデスケーリング後に粗
圧延し、圧延材の表面に付着した２次スケールを仕上圧
延機入側のデスケーリング装置で除去した後、仕上圧延
を行う。この際、本発明では、仕上圧延機の第２列およ
び第３列スタンドの入側における圧延材の表面温度を８
３０℃以上、かつ式(1) で算出示される温度以下とす
る。式(1) 中のＲは、既述のとおり、仕上圧延機の第２
列および第３列スタンドのワークロールの表面肌ランク
の和を示す。 １０００−（１０Ｒ＋２４〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕） ……(1)
【００１６】仕上圧延機の第２列および第３列スタンド
の入側における圧延材の表面温度を規制する理由は、
２．５mm以下の薄物鋼板の場合、第４列スタンド以降で
は圧延材の通板速度が大きく、圧延機スタンド間におけ
る搬送時間が短くなるため、スケール生成量が減少し、
スケール層が薄くなるため、スケール層に分断が生じて
も、押し込まれるスケールの厚さが小さいため、スケー
ル疵とはならないからである。
の入側における圧延材の表面温度を規制する理由は、
２．５mm以下の薄物鋼板の場合、第４列スタンド以降で
は圧延材の通板速度が大きく、圧延機スタンド間におけ
る搬送時間が短くなるため、スケール生成量が減少し、
スケール層が薄くなるため、スケール層に分断が生じて
も、押し込まれるスケールの厚さが小さいため、スケー
ル疵とはならないからである。
【００１７】また、第２列および第３列スタンドのワー
クロールの表面肌の粗さを規定するのは以下の理由によ
る。すなわち、ワークロールの表面が粗いほど、スケー
ル層とワークロールとの摩擦係数が大きくなり、スケー
ル層はワークロール表面に固着した状態になりやすい。
スケール層とワークロールが固着すると、スケール層／
地鉄界面でのせん断が生じやすくなり、その結果、スケ
ール層が分断されやすくなり、スケール疵が発生しやす
くなるからである。
クロールの表面肌の粗さを規定するのは以下の理由によ
る。すなわち、ワークロールの表面が粗いほど、スケー
ル層とワークロールとの摩擦係数が大きくなり、スケー
ル層はワークロール表面に固着した状態になりやすい。
スケール層とワークロールが固着すると、スケール層／
地鉄界面でのせん断が生じやすくなり、その結果、スケ
ール層が分断されやすくなり、スケール疵が発生しやす
くなるからである。
【００１８】仕上圧延機の第２列および第３列スタンド
の入側における圧延材の表面温度を式(1) 以下とするの
は、圧延材の入側温度およびワークロールの表面粗度を
種々設定して熱延したところ、後述の実施例から明らか
なとおり、式(1) に示す温度以下とすることによりスケ
ール疵の発生が防止可能であることが判明したことによ
る。
の入側における圧延材の表面温度を式(1) 以下とするの
は、圧延材の入側温度およびワークロールの表面粗度を
種々設定して熱延したところ、後述の実施例から明らか
なとおり、式(1) に示す温度以下とすることによりスケ
ール疵の発生が防止可能であることが判明したことによ
る。
【００１９】この理由は明確ではないが以下のように考
えられる。上述のとおり、〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕の値はファ
イヤライトの強度を左右するものであり、この値が低い
ほどファイヤライトの強度が向上し、ファイヤライト層
ひいてはスケール層が圧延の際の地鉄の伸びに追従する
ようになる。一方、圧延材の表面温度が高いほどスケー
ル生成量が増え、スケール層が厚くなり、スケール層が
地鉄の伸びに追従し難くなる。すなわち、スケール疵の
原因となるスケール層の分断は、ファイヤライトの強度
とスケールの生成量とのバランスにより決まる。
えられる。上述のとおり、〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕の値はファ
イヤライトの強度を左右するものであり、この値が低い
ほどファイヤライトの強度が向上し、ファイヤライト層
ひいてはスケール層が圧延の際の地鉄の伸びに追従する
ようになる。一方、圧延材の表面温度が高いほどスケー
ル生成量が増え、スケール層が厚くなり、スケール層が
地鉄の伸びに追従し難くなる。すなわち、スケール疵の
原因となるスケール層の分断は、ファイヤライトの強度
とスケールの生成量とのバランスにより決まる。
【００２０】また、スケール層の分断は、既述のとお
り、スケール層とワークロールとの接触状態にも関連が
深く、第２列および第３列スタンドのワークロールの表
面粗度が大きいほど、すなわち肌ランクの和が大きいほ
ど、スケール層はワークロール表面に固着しやすくな
り、スケール層／地鉄界面でのせん断が生じやすくな
る。その結果、スケール層の厚さおよびファイヤライト
の強度が同じでも、スケール層の分断が生じ易くなる。
り、スケール層とワークロールとの接触状態にも関連が
深く、第２列および第３列スタンドのワークロールの表
面粗度が大きいほど、すなわち肌ランクの和が大きいほ
ど、スケール層はワークロール表面に固着しやすくな
り、スケール層／地鉄界面でのせん断が生じやすくな
る。その結果、スケール層の厚さおよびファイヤライト
の強度が同じでも、スケール層の分断が生じ易くなる。
【００２１】これらの理由を定量的に評価したものが式
(1) であり、式(1) で算出される温度以下とすること
で、仕上圧延機の前段で形成されるスケール層の厚さが
２０μm 程度までに抑えられ、２０μm 程度までの比較
的厚いスケール層であってもファイヤライト層とともに
地鉄の変形に追従して薄く均一に引き延ばされるため、
スケール疵の発生が防止されるものと考えられる。
(1) であり、式(1) で算出される温度以下とすること
で、仕上圧延機の前段で形成されるスケール層の厚さが
２０μm 程度までに抑えられ、２０μm 程度までの比較
的厚いスケール層であってもファイヤライト層とともに
地鉄の変形に追従して薄く均一に引き延ばされるため、
スケール疵の発生が防止されるものと考えられる。
【００２２】ワークロールの表面肌ランクを不問とする
場合、仕上圧延機の第２列および第３列スタンドの入側
における圧延材の表面温度の上限温度は、ワークロール
の表面粗度が最悪の状態においても成り立つものであれ
ばよく、前記式(1) においてＲ値として６（第２列スタ
ンドのワークロールの表面肌ランク＝３、第３列スタン
ドのワークロールの表面肌ランク＝３）を代入すること
により得られる。請求項２における式(2) はこのように
して導出されたものである。
場合、仕上圧延機の第２列および第３列スタンドの入側
における圧延材の表面温度の上限温度は、ワークロール
の表面粗度が最悪の状態においても成り立つものであれ
ばよく、前記式(1) においてＲ値として６（第２列スタ
ンドのワークロールの表面肌ランク＝３、第３列スタン
ドのワークロールの表面肌ランク＝３）を代入すること
により得られる。請求項２における式(2) はこのように
して導出されたものである。
【００２３】なお、仕上圧延機の第１列スタンドの入側
の表面温度は、仕上圧延に先立って実施されるデスケー
リング装置により高圧水が圧延材の表面に噴射され、表
面温度が通常９００℃以下となっているため、表面温度
を特に規定する必要はない。デスケーリング装置での高
圧水の圧延材表面での衝突インパクトは特に規定しない
が、スケール除去の観点からは高いほど望ましい。
の表面温度は、仕上圧延に先立って実施されるデスケー
リング装置により高圧水が圧延材の表面に噴射され、表
面温度が通常９００℃以下となっているため、表面温度
を特に規定する必要はない。デスケーリング装置での高
圧水の圧延材表面での衝突インパクトは特に規定しない
が、スケール除去の観点からは高いほど望ましい。
【００２４】仕上圧延機の第２列および第３列スタンド
の入側における圧延材の表面温度を８３０℃以上とする
のは、第３列までの表面温度が８３０℃以下となると、
材質上必要な仕上圧延終了温度の確保が困難となるから
である。
の入側における圧延材の表面温度を８３０℃以上とする
のは、第３列までの表面温度が８３０℃以下となると、
材質上必要な仕上圧延終了温度の確保が困難となるから
である。
【００２５】仕上圧延中の圧延材の表面温度の制御方法
は特に限定しないが、圧延機スタンド間に設けた冷却装
置により冷却水を圧延材に噴射して行えばよい。また、
第１列と第２列、第２列と第３列の圧延機スタンド間で
の圧延材の表面温度を計測して、冷却水量、噴射圧等の
冷却条件を制御することが望ましい。なお、かかる冷却
装置における、冷却水の噴射圧は２０kgf/cm2 程度以下
で十分である。
は特に限定しないが、圧延機スタンド間に設けた冷却装
置により冷却水を圧延材に噴射して行えばよい。また、
第１列と第２列、第２列と第３列の圧延機スタンド間で
の圧延材の表面温度を計測して、冷却水量、噴射圧等の
冷却条件を制御することが望ましい。なお、かかる冷却
装置における、冷却水の噴射圧は２０kgf/cm2 程度以下
で十分である。
【００２６】
【実施例】図１は実施例で使用した仕上圧延機の全体構
成図であり、第１〜７列スタンド１１，１２……１７の
圧延機を備え、第１列スタンド１１の手前にはデスケー
リング装置（冷却水圧１００〜１４０kgf/cm2 ）３０が
付設されている。また、各スタンドの入側には、圧延材
の表面温度を測定する温度計（図示省略）が備えられ、
一方、出側には冷却装置２１，２２，……２７が備えら
れており、低圧（１８kgf/cm2 ）で冷却水が噴射され
る。
成図であり、第１〜７列スタンド１１，１２……１７の
圧延機を備え、第１列スタンド１１の手前にはデスケー
リング装置（冷却水圧１００〜１４０kgf/cm2 ）３０が
付設されている。また、各スタンドの入側には、圧延材
の表面温度を測定する温度計（図示省略）が備えられ、
一方、出側には冷却装置２１，２２，……２７が備えら
れており、低圧（１８kgf/cm2 ）で冷却水が噴射され
る。
【００２７】表１に示す成分の鋼を溶製し、スラブとな
し、１１７３〜１２５０℃に加熱し、１次スケールをデ
スケーリング後、粗圧延し、デスケーリング装置３０で
２次スケールを十分にデスケーリングして、９００℃以
下となった圧延材を仕上圧延ラインに通板した。
し、１１７３〜１２５０℃に加熱し、１次スケールをデ
スケーリング後、粗圧延し、デスケーリング装置３０で
２次スケールを十分にデスケーリングして、９００℃以
下となった圧延材を仕上圧延ラインに通板した。
【００２８】仕上圧延ラインにおいて、第１列スタンド
１１と第２列スタンド１２、第２列スタンド１２と第３
列スタンド１３間の冷却装置２１，２２により第２列ス
タンド１２、第３列スタンド１３の入側での圧延材の表
面温度ＳＴ２，ＳＴ３を制御した。表２に同表面温度を
示す。また、第２列スタンド１２と第３列スタンド１３
のワークロールの表面肌ランクＲ２，Ｒ３を調べた結果
を同表に示す。表面肌ランクはロール中央部のＲmax の
５点平均値が１０μm 以下のときをランク１、１０μm
超２０μm 以下のときをランク２、２０μm 超のときを
ランク３とした。
１１と第２列スタンド１２、第２列スタンド１２と第３
列スタンド１３間の冷却装置２１，２２により第２列ス
タンド１２、第３列スタンド１３の入側での圧延材の表
面温度ＳＴ２，ＳＴ３を制御した。表２に同表面温度を
示す。また、第２列スタンド１２と第３列スタンド１３
のワークロールの表面肌ランクＲ２，Ｒ３を調べた結果
を同表に示す。表面肌ランクはロール中央部のＲmax の
５点平均値が１０μm 以下のときをランク１、１０μm
超２０μm 以下のときをランク２、２０μm 超のときを
ランク３とした。
【００２９】そして、１．２〜１．８mmの製品板厚にて
仕上圧延を終了し、所定の巻取温度に冷却した後、巻き
取った。冷却後、熱延鋼板の表面を目視にて観察し、ス
ケール疵の発生の有無を調べた。その結果を表２に併せ
て示す。なお、冷却装置２３，……２７は仕上圧延終了
温度を制御するために用いられた。
仕上圧延を終了し、所定の巻取温度に冷却した後、巻き
取った。冷却後、熱延鋼板の表面を目視にて観察し、ス
ケール疵の発生の有無を調べた。その結果を表２に併せ
て示す。なお、冷却装置２３，……２７は仕上圧延終了
温度を制御するために用いられた。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表２より、第２列スタンド１２、第３列ス
タンド１３の入側での圧延材の表面温度ＳＴ２、ＳＴ３
が式(1) により算出された臨界温度以下の実施例では、
スケール疵の発生は皆無であり、良好な表面性状の熱延
板が得られたが、ＳＴ２、ＳＴ３の両方、あるいはいず
れか一方が臨界温度を上回る比較例（試料No. １５〜２
１）では、本発明の鋼種を使用した場合であってもスケ
ール疵の発生が認められた。また、〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕値
が本発明外のNo. ２２は表面温度条件を満足するが、や
はりスケール疵が発生した。
タンド１３の入側での圧延材の表面温度ＳＴ２、ＳＴ３
が式(1) により算出された臨界温度以下の実施例では、
スケール疵の発生は皆無であり、良好な表面性状の熱延
板が得られたが、ＳＴ２、ＳＴ３の両方、あるいはいず
れか一方が臨界温度を上回る比較例（試料No. １５〜２
１）では、本発明の鋼種を使用した場合であってもスケ
ール疵の発生が認められた。また、〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕値
が本発明外のNo. ２２は表面温度条件を満足するが、や
はりスケール疵が発生した。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、所定成分の鋼を用い、
特に仕上圧延機の第２列および第３列の入側の圧延材の
表面温度を、仕上圧延機の第２列および第３列スタンド
のワークロールの表面肌ランクの和をＲで表したとき、
１０００−（１０Ｒ＋２４〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕）の関係式
で決まる温度（℃）以下として仕上圧延を行うので、２
次スケールに起因するスケール庇を確実に防止すること
ができ、製品厚が２．５mm以下の薄物熱延鋼板の品質及
び歩留りが向上し、生産性に優れる。
特に仕上圧延機の第２列および第３列の入側の圧延材の
表面温度を、仕上圧延機の第２列および第３列スタンド
のワークロールの表面肌ランクの和をＲで表したとき、
１０００−（１０Ｒ＋２４〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕）の関係式
で決まる温度（℃）以下として仕上圧延を行うので、２
次スケールに起因するスケール庇を確実に防止すること
ができ、製品厚が２．５mm以下の薄物熱延鋼板の品質及
び歩留りが向上し、生産性に優れる。
【図１】実施例において使用した仕上圧延機の全体構成
図である。
図である。
１２ 第２列スタンド
１３ 第３列スタンド
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ
// Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１ Ｃ２２Ｃ 38/00 ３０１Ｗ
38/06 38/06
(72)発明者 石丸 誠
兵庫県加古川市金沢町１番地 株式会社
神戸製鋼所 加古川製鉄所内
(56)参考文献 特開 平９−241802（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−53123（ＪＰ，Ａ)
特開 平３−207505（ＪＰ，Ａ)
特開 平２−250942（ＪＰ，Ａ)
特開 平９−165626（ＪＰ，Ａ)
特開 平11−10204（ＪＰ，Ａ)
特開 平６−79304（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
B21B 1/26
B21B 27/02
B21B 45/06
C21D 8/02
C21D 9/46
C22C 38/00
C22C 38/06
Claims (2)
- 【請求項１】 粗圧延機、仕上圧延機に通板して板厚が
２．５mm以下の熱延鋼板を製造する薄物熱延鋼板の製造
方法において、mass％で、Ｃ ：０．０３〜０．２０
％、Ｓｉ：０．０５％未満、Ｍｎ：０．１０〜２．０
％、Ａｌ：０．０８％以下、〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕：２．０
以下を含有するスラブを粗圧延後、圧延材をデスケーリ
ングした後、仕上圧延機の第２列および第３列スタンド
の入側の表面温度を８３０℃以上かつ下記式(1) により
算出される温度（℃）以下として仕上圧延を行うことを
特徴とする表面性状に優れた薄物熱延鋼板の製造方法。 １０００−（１０Ｒ＋２４〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕） ……(1) ここで、Ｒは仕上圧延機の第２列および第３列スタンド
のワークロールの表面肌ランクの和を示す。表面肌ラン
クはロール中央部のＲmax の５点平均値が１０μm 以下
のときをランク１、１０μm 超２０μm 以下のときをラ
ンク２、２０μm 超のときをランク３とする。 - 【請求項２】 粗圧延機、仕上圧延機に通板して板厚が
２．５mm以下の熱延鋼板を製造する薄物熱延鋼板の製造
方法において、mass％で、Ｃ ：０．０３〜０．２０
％、Ｓｉ：０．０５％未満、Ｍｎ：０．１０〜２．０
％、Ａｌ：０．０８％以下、〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕：２．０
以下を含有するスラブを粗圧延後、圧延材をデスケーリ
ングした後、仕上圧延機の第２列および第３列スタンド
の入側の表面温度を８３０℃以上かつ下記式(2) により
算出される温度（℃）以下として仕上圧延を行うことを
特徴とする表面性状に優れた薄物熱延鋼板の製造方法。 ９４０−２４〔Ｐ〕／〔Ｓｉ〕 ……(2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24973397A JP3361969B2 (ja) | 1997-08-28 | 1997-08-28 | 表面性状に優れた薄物熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24973397A JP3361969B2 (ja) | 1997-08-28 | 1997-08-28 | 表面性状に優れた薄物熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1177108A JPH1177108A (ja) | 1999-03-23 |
| JP3361969B2 true JP3361969B2 (ja) | 2003-01-07 |
Family
ID=17197404
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24973397A Expired - Fee Related JP3361969B2 (ja) | 1997-08-28 | 1997-08-28 | 表面性状に優れた薄物熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3361969B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP3940092A4 (en) * | 2019-03-11 | 2023-03-01 | Nippon Steel Corporation | HOT ROLLED STEEL SHEET |
| KR102524921B1 (ko) * | 2019-03-11 | 2023-04-25 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 열연 강판 |
| CN111922085A (zh) * | 2020-06-29 | 2020-11-13 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种提高钢板防锈蚀能力的钢的生产方法 |
-
1997
- 1997-08-28 JP JP24973397A patent/JP3361969B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH1177108A (ja) | 1999-03-23 |
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