JPH10235424A - タイトスケール縞鋼板の製造方法 - Google Patents
タイトスケール縞鋼板の製造方法Info
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- JPH10235424A JPH10235424A JP4093197A JP4093197A JPH10235424A JP H10235424 A JPH10235424 A JP H10235424A JP 4093197 A JP4093197 A JP 4093197A JP 4093197 A JP4093197 A JP 4093197A JP H10235424 A JPH10235424 A JP H10235424A
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- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
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- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/04—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for de-scaling, e.g. by brushing
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 縞鋼板として必要な縞目品質を確保し、曲げ
加工等の成形加工を行った場合にも、スケール密着性に
優れる縞鋼板を製造する。 【解決手段】 Ｃを０．２０ｗｔ％以下含む鋼を熱間圧
延して縞鋼板を製造するに際して、７８０〜８４０℃で
仕上圧延を終了し、仕上圧延終了から１．５秒以内に水
冷を開始して６０℃／秒以上の冷却速度で５７０〜６３
０℃の温度に強水冷し、次いで２秒以上水冷を中断して
空冷後、３０℃／秒以下の冷却速度で緩冷却し、５００
℃以下の温度で巻取る。必要な縞目品質を確保するため
に、７８０℃以上で仕上圧延を終了する。圧延終了後、
前段で高温の鋼板を強水冷し、中間温度で一旦水冷を中
止して空冷し、後段で緩冷却することにより、スケール
の生成を抑制し、スケールのＦｅ3 Ｏ4 への変態を促進
し、またスケール厚や組成の変動を小さくすることによ
り、スケールの密着性が優れる。
加工等の成形加工を行った場合にも、スケール密着性に
優れる縞鋼板を製造する。 【解決手段】 Ｃを０．２０ｗｔ％以下含む鋼を熱間圧
延して縞鋼板を製造するに際して、７８０〜８４０℃で
仕上圧延を終了し、仕上圧延終了から１．５秒以内に水
冷を開始して６０℃／秒以上の冷却速度で５７０〜６３
０℃の温度に強水冷し、次いで２秒以上水冷を中断して
空冷後、３０℃／秒以下の冷却速度で緩冷却し、５００
℃以下の温度で巻取る。必要な縞目品質を確保するため
に、７８０℃以上で仕上圧延を終了する。圧延終了後、
前段で高温の鋼板を強水冷し、中間温度で一旦水冷を中
止して空冷し、後段で緩冷却することにより、スケール
の生成を抑制し、スケールのＦｅ3 Ｏ4 への変態を促進
し、またスケール厚や組成の変動を小さくすることによ
り、スケールの密着性が優れる。
Description
【０００３】
【発明の属する技術分野】本発明は、スケール密着性に
優れた縞鋼板いわゆるタイトスケール縞鋼板の製造方法
に関する。
優れた縞鋼板いわゆるタイトスケール縞鋼板の製造方法
に関する。
【０００４】
【従来の技術】縞鋼板は、熱延鋼板の一方の面の全面に
所定の高さと形状を有する縞目の突起を形成した鋼板で
あり、自動車、車両、船舶、各種の建築構築物の床、ス
テップ等に広範囲な用途に使用されている。
所定の高さと形状を有する縞目の突起を形成した鋼板で
あり、自動車、車両、船舶、各種の建築構築物の床、ス
テップ等に広範囲な用途に使用されている。
【０００５】縞鋼板は、通常の熱延鋼板と同様に、熱間
圧延ラインで熱間圧延後、冷却、巻取って製造される
が、その際、仕上圧延機の最終スタンドに凹状の縞目を
有するロールを組み入れて鋼板の片面に縞目を転写して
製造される。縞鋼板の一般的な縞目の一例を図２に示
す。縞鋼板１として求められる機能や品質を満足するに
は、縞目２は、所定の高さと形状を有することが必要で
ある。
圧延ラインで熱間圧延後、冷却、巻取って製造される
が、その際、仕上圧延機の最終スタンドに凹状の縞目を
有するロールを組み入れて鋼板の片面に縞目を転写して
製造される。縞鋼板の一般的な縞目の一例を図２に示
す。縞鋼板１として求められる機能や品質を満足するに
は、縞目２は、所定の高さと形状を有することが必要で
ある。
【０００６】熱間圧延の圧延、冷却、巻取の工程におい
て、鋼板表面に不可避的にスケールが生成するが、この
スケールは一般的に脆い性質のものである。そのため、
縞鋼板を剪断、成形加工する際に、スケールが剥離し、
また剥離したスケールにより縞鋼板に表面疵が発生す
る。スケールの剥離は、作業環境を悪化するだけでな
く、最終ユーザーにおける縞鋼板の塗装性や外観品質を
劣化するという問題がある。近年、最終ユーザーにおけ
る要求品質がより厳格化し、スケール剥離の問題点が従
来に比してより顕在化しており、縞鋼板表面に生成して
いるスケール剥離の防止が重要な課題になっている。
て、鋼板表面に不可避的にスケールが生成するが、この
スケールは一般的に脆い性質のものである。そのため、
縞鋼板を剪断、成形加工する際に、スケールが剥離し、
また剥離したスケールにより縞鋼板に表面疵が発生す
る。スケールの剥離は、作業環境を悪化するだけでな
く、最終ユーザーにおける縞鋼板の塗装性や外観品質を
劣化するという問題がある。近年、最終ユーザーにおけ
る要求品質がより厳格化し、スケール剥離の問題点が従
来に比してより顕在化しており、縞鋼板表面に生成して
いるスケール剥離の防止が重要な課題になっている。
【０００７】スケール剥離の防止には、スケール密着性
を向上させることが有効である。従来より、スケール密
着性は、スケール厚やスケール組成と関係することが知
られており、かかる観点からスケールの密着性を向上さ
せるいわゆるタイトスケール鋼板の研究・開発が盛んに
行われている。しかし、この研究・開発は、平鋼板を主
とした熱延鋼板（以下、通常の熱延鋼板）を対象とした
ものが多く、縞鋼板を対象とするものは少ない。
を向上させることが有効である。従来より、スケール密
着性は、スケール厚やスケール組成と関係することが知
られており、かかる観点からスケールの密着性を向上さ
せるいわゆるタイトスケール鋼板の研究・開発が盛んに
行われている。しかし、この研究・開発は、平鋼板を主
とした熱延鋼板（以下、通常の熱延鋼板）を対象とした
ものが多く、縞鋼板を対象とするものは少ない。
【０００８】例えば、通常の熱延鋼板を対象とする以下
の方法が提案されている。
の方法が提案されている。
【０００９】（１）特開昭５９−１９０１８号公報に
は、仕上圧延以降のランナウト全長にわたって水幕流に
よる気密室を形成し、この気密室に不活性ガスを供給す
ることによってスケール生成を抑制する方法が提案され
ている（先行技術１）。
は、仕上圧延以降のランナウト全長にわたって水幕流に
よる気密室を形成し、この気密室に不活性ガスを供給す
ることによってスケール生成を抑制する方法が提案され
ている（先行技術１）。
【００１０】（２）特開昭６２−１３６５２９号公報に
は、仕上圧延後、２０℃／秒以上４０℃／秒未満の冷却
速度で５５０℃以下まで冷却して巻取ったコイルを非酸
化性雰囲気中で３５０℃以下まで冷却することによっ
て、スケール密着性の良好な鋼板を得る方法が提案され
ている（先行技術２）。
は、仕上圧延後、２０℃／秒以上４０℃／秒未満の冷却
速度で５５０℃以下まで冷却して巻取ったコイルを非酸
化性雰囲気中で３５０℃以下まで冷却することによっ
て、スケール密着性の良好な鋼板を得る方法が提案され
ている（先行技術２）。
【００１１】（３）特開昭６４−８３６１５号公報に
は、ｗｔ％でＴｉをＴｉ（％）／（Ｃ（％）＋Ｎ
（％））で５〜８の量を含む鋼を、１０００〜１１００
℃の低温加熱して熱間圧延するとともに、７５０〜６５
０℃の低温で仕上圧延を完了し、６５０〜５７０℃の温
度で中高温巻取り後、５７０〜５００℃の区間を１０℃
／ｈ以下の冷却速度で徐冷却して、スケール生成を抑制
すると同時にスケール組成を破断強度の高いＦｅ3 Ｏ4
に変態させることにより、スケール密着性を改善する方
法が提案されている（先行技術３）。
は、ｗｔ％でＴｉをＴｉ（％）／（Ｃ（％）＋Ｎ
（％））で５〜８の量を含む鋼を、１０００〜１１００
℃の低温加熱して熱間圧延するとともに、７５０〜６５
０℃の低温で仕上圧延を完了し、６５０〜５７０℃の温
度で中高温巻取り後、５７０〜５００℃の区間を１０℃
／ｈ以下の冷却速度で徐冷却して、スケール生成を抑制
すると同時にスケール組成を破断強度の高いＦｅ3 Ｏ4
に変態させることにより、スケール密着性を改善する方
法が提案されている（先行技術３）。
【００１２】（４）特開平２−１９０４２２号公報（先
行技術４）には、ＡｌとＳｉがスケール密着性に影響す
るという知見に基づいて、鋼中のＡｌ、ＳｉをＳｉ≦
０．０４ｗｔ％、Ａｌ≦０．０２ｗｔ％かつ２×Ａｌ
（ｗｔ％）＋Ｓｉ（ｗｔ％）≦０．０６に規定して、９
００℃以下の温度で仕上圧延後、５秒以内に注水冷却を
開始し、冷却速度１５℃／秒以上で急冷し、５５０〜７
００℃の温度で巻取り、スケール生成を抑制すると同時
にスケール組成をＦｅ3 Ｏ4 主体にすることにより、ス
ケール密着性を改善する方法が提案されている（先行技
術４）。
行技術４）には、ＡｌとＳｉがスケール密着性に影響す
るという知見に基づいて、鋼中のＡｌ、ＳｉをＳｉ≦
０．０４ｗｔ％、Ａｌ≦０．０２ｗｔ％かつ２×Ａｌ
（ｗｔ％）＋Ｓｉ（ｗｔ％）≦０．０６に規定して、９
００℃以下の温度で仕上圧延後、５秒以内に注水冷却を
開始し、冷却速度１５℃／秒以上で急冷し、５５０〜７
００℃の温度で巻取り、スケール生成を抑制すると同時
にスケール組成をＦｅ3 Ｏ4 主体にすることにより、ス
ケール密着性を改善する方法が提案されている（先行技
術４）。
【００１３】また、（５）縞鋼板を対象とするものとし
て、特開昭６１−２７６９３７号公報には、仕上圧延後
の冷却を２段冷却に分けて、前段冷却で５００〜４６０
℃に下げ、後段冷却で巻取り直前の温度を４５０℃以下
に下げる制御冷却を行う方法が提案されている（先行技
術５）。
て、特開昭６１−２７６９３７号公報には、仕上圧延後
の冷却を２段冷却に分けて、前段冷却で５００〜４６０
℃に下げ、後段冷却で巻取り直前の温度を４５０℃以下
に下げる制御冷却を行う方法が提案されている（先行技
術５）。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】縞鋼板の表面には、特
殊な形状の縞目が存在する。良好な縞目品質（縞目高さ
と縞目形状）を確保するには、通常の熱延鋼板とは異な
る製造上の制約があり、また、縞目の存在により、鋼板
表面の冷却のされ方、スケール生成の仕方が通常の熱延
鋼板と同一ではない。
殊な形状の縞目が存在する。良好な縞目品質（縞目高さ
と縞目形状）を確保するには、通常の熱延鋼板とは異な
る製造上の制約があり、また、縞目の存在により、鋼板
表面の冷却のされ方、スケール生成の仕方が通常の熱延
鋼板と同一ではない。
【００１５】先行技術１、２による場合、雰囲気制御の
ための特別な設備や雰囲気制御用ガスを必要とするの
で、これらの費用が増大し、また雰囲気制御のための管
理が煩雑になるという問題点がある。さらに、縞鋼板を
製造する点あるいは優れたスケール密着性の縞鋼板を得
る点について全く記載されていない。
ための特別な設備や雰囲気制御用ガスを必要とするの
で、これらの費用が増大し、また雰囲気制御のための管
理が煩雑になるという問題点がある。さらに、縞鋼板を
製造する点あるいは優れたスケール密着性の縞鋼板を得
る点について全く記載されていない。
【００１６】また、先行技術３、４に提案の方法は、縞
鋼板のスケール密着性を改善する点についての考慮がな
されていない。縞鋼板には縞目の突起があるため、この
方法では、巻取り後のコイル冷却中に大気中の酸素との
反応によりスケール生成が助長されるので、縞鋼板のス
ケールの密着性向上対策としては十分とはいえない。
鋼板のスケール密着性を改善する点についての考慮がな
されていない。縞鋼板には縞目の突起があるため、この
方法では、巻取り後のコイル冷却中に大気中の酸素との
反応によりスケール生成が助長されるので、縞鋼板のス
ケールの密着性向上対策としては十分とはいえない。
【００１７】さらに、先行技術３による場合、仕上温度
が低いので、後記するように、必要な縞目高さや形状を
得ることができないという問題もある。
が低いので、後記するように、必要な縞目高さや形状を
得ることができないという問題もある。
【００１８】また、先行技術５による場合、前記規定だ
けでは、比較的に条件変動しやすい縞鋼板の熱間圧延に
おいて、他の温度関連条件が変動した場合に、良好な縞
目品質を確保しながら、スケール密着性の優れた縞鋼板
を安定して量産することが困難である。
けでは、比較的に条件変動しやすい縞鋼板の熱間圧延に
おいて、他の温度関連条件が変動した場合に、良好な縞
目品質を確保しながら、スケール密着性の優れた縞鋼板
を安定して量産することが困難である。
【００１９】すなわち、前記の先行技術による場合、必
要な縞目品質を確保しながら、スケール密着性に優れる
縞鋼板を安定して得ることができない。本発明は、この
ような事情を考慮したものであり、既存の熱間圧延設備
に特殊な装置を設けることなく、縞鋼板として必要な良
好な縞目品質を確保し、曲げ加工等の成形加工を行った
場合においても、スケール密着性に優れるいわゆるタイ
トスケール縞鋼板の製造方法を提供することを目的とす
る。
要な縞目品質を確保しながら、スケール密着性に優れる
縞鋼板を安定して得ることができない。本発明は、この
ような事情を考慮したものであり、既存の熱間圧延設備
に特殊な装置を設けることなく、縞鋼板として必要な良
好な縞目品質を確保し、曲げ加工等の成形加工を行った
場合においても、スケール密着性に優れるいわゆるタイ
トスケール縞鋼板の製造方法を提供することを目的とす
る。
【００２０】
【課題を解決するための手段】上記の問題点を解決する
ため、縞目品質を確保しながら、スケール密着性に優れ
る縞鋼板をできるだけ安価に製造するために、現状の熱
間圧延ラインにおいて、縞鋼板の縞目品質に及ぼす製造
条件、スケール密着性に影響する製造条件について詳細
な検討を進めた。その結果、圧延温度条件とその後の巻
取りまでの冷却パターンを特定条件に制御すること、あ
るいはさらに巻取り前に十分な水切りを行うことによ
り、非常に優れたスケール密着性のタイトスケール縞鋼
板が製造可能になることを知見した。
ため、縞目品質を確保しながら、スケール密着性に優れ
る縞鋼板をできるだけ安価に製造するために、現状の熱
間圧延ラインにおいて、縞鋼板の縞目品質に及ぼす製造
条件、スケール密着性に影響する製造条件について詳細
な検討を進めた。その結果、圧延温度条件とその後の巻
取りまでの冷却パターンを特定条件に制御すること、あ
るいはさらに巻取り前に十分な水切りを行うことによ
り、非常に優れたスケール密着性のタイトスケール縞鋼
板が製造可能になることを知見した。
【００２１】本発明は、この知見に基づくものであり、
その特徴とする構成は以下のとおりである。 （１）Ｃを０．２０ｗｔ％以下含む鋼を熱間圧延して縞
鋼板を製造するに際して、７８０〜８４０℃で仕上圧延
を終了し、仕上圧延終了から１．５秒以内に水冷を開始
して６０℃／秒以上の冷却速度で５７０〜６３０℃の温
度に強水冷し、次いで２秒以上水冷を中断して空冷した
後、３０℃／秒以下の冷却速度で緩冷却した後、５００
℃以下の温度で巻取ることを特徴とするタイトスケール
縞鋼板の製造方法。 （２）上記（１）において、緩冷却後、鋼板表面の水切
りを行った後巻取ることを特徴とするタイトスケール縞
鋼板の製造方法。
その特徴とする構成は以下のとおりである。 （１）Ｃを０．２０ｗｔ％以下含む鋼を熱間圧延して縞
鋼板を製造するに際して、７８０〜８４０℃で仕上圧延
を終了し、仕上圧延終了から１．５秒以内に水冷を開始
して６０℃／秒以上の冷却速度で５７０〜６３０℃の温
度に強水冷し、次いで２秒以上水冷を中断して空冷した
後、３０℃／秒以下の冷却速度で緩冷却した後、５００
℃以下の温度で巻取ることを特徴とするタイトスケール
縞鋼板の製造方法。 （２）上記（１）において、緩冷却後、鋼板表面の水切
りを行った後巻取ることを特徴とするタイトスケール縞
鋼板の製造方法。
【００２２】以下、本発明について詳細に説明する。本
発明が対象とする縞鋼板には、ＪＩＳ Ｇ３１０１に規
定される引張強さが要求される用途が多い。そのため、
必要な機械的強度を確保するために、本発明では、Ｃを
０．２０ｗｔ％以下含む鋼を対象とした。
発明が対象とする縞鋼板には、ＪＩＳ Ｇ３１０１に規
定される引張強さが要求される用途が多い。そのため、
必要な機械的強度を確保するために、本発明では、Ｃを
０．２０ｗｔ％以下含む鋼を対象とした。
【００２３】縞鋼板の一般的な縞目の一例を図２に示
す。縞鋼板１の縞目２は、仕上圧延機の最終ロールスタ
ンドの組み入れた縞目ロールで圧延して鋼板表面に成形
される。縞鋼板においては、必要な縞目品質として、所
要の縞目高さ、縞目形状を確保する必要がある。縞鋼板
として求められる機能や品質を発揮するには、図２
（ｂ）において、縞目高さ（ｈ）が１．０ｍｍ以上、縞
目の短片の断面形状がほぼ台形であることが必要であ
る。
す。縞鋼板１の縞目２は、仕上圧延機の最終ロールスタ
ンドの組み入れた縞目ロールで圧延して鋼板表面に成形
される。縞鋼板においては、必要な縞目品質として、所
要の縞目高さ、縞目形状を確保する必要がある。縞鋼板
として求められる機能や品質を発揮するには、図２
（ｂ）において、縞目高さ（ｈ）が１．０ｍｍ以上、縞
目の短片の断面形状がほぼ台形であることが必要であ
る。
【００２４】Ｃ含有量が０．０６〜０．０９ｗｔ％の鋼
を用いて製造したサイズの異なる縞鋼板について、熱間
圧延条件と縞目品質の関係を調査した一例を図１に示
す。縞目高さ（ｈ）はディップスゲージで測定し、縞目
高さの平均値とそのバラツキ範囲を示した。縞目形状は
縞目外観を目視観察して、縞目の短片に直角方向の形状
が台形形状であるか否かを判定し、縞目の頂部が縞目の
ない鋼板表面にほぼ平行でほぼ台形の形状のものは縞目
形状が良好（符号：○、△）、縞目の頂部が傾斜し、台
形形状から外れるものは縞目形状が不良（符号：●、
▲）と判定した。
を用いて製造したサイズの異なる縞鋼板について、熱間
圧延条件と縞目品質の関係を調査した一例を図１に示
す。縞目高さ（ｈ）はディップスゲージで測定し、縞目
高さの平均値とそのバラツキ範囲を示した。縞目形状は
縞目外観を目視観察して、縞目の短片に直角方向の形状
が台形形状であるか否かを判定し、縞目の頂部が縞目の
ない鋼板表面にほぼ平行でほぼ台形の形状のものは縞目
形状が良好（符号：○、△）、縞目の頂部が傾斜し、台
形形状から外れるものは縞目形状が不良（符号：●、
▲）と判定した。
【００２５】図１から、良好な縞目品質を確保するに
は、仕上温度を７８０℃以上で熱間圧延する必要があ
る。
は、仕上温度を７８０℃以上で熱間圧延する必要があ
る。
【００２６】安定した縞目品質を確保するには、鋼スラ
ブを１２５０〜１３００℃で４時間以上加熱した後、熱
間圧延することが望ましい。また、仕上圧延速度は通常
の熱延鋼板の圧延のような高速通板を避け、それより低
速の、例えば４５０〜５００ｍ／分の速度で圧延するこ
とが望ましい。
ブを１２５０〜１３００℃で４時間以上加熱した後、熱
間圧延することが望ましい。また、仕上圧延速度は通常
の熱延鋼板の圧延のような高速通板を避け、それより低
速の、例えば４５０〜５００ｍ／分の速度で圧延するこ
とが望ましい。
【００２７】スケール密着性は、一般的にスケール厚と
スケール組成に大きく依存し、これらは仕上圧延終了温
度、その後の巻取りまでの温度、冷却パターンや巻取り
温度などの影響を受ける。本発明者らは、現状の熱間圧
延ラインにおいて、仕上圧延出口から巻取りまでの温
度、冷却パターンを変更して、種々の実機試験を行い、
スケール密着性を調査した。
スケール組成に大きく依存し、これらは仕上圧延終了温
度、その後の巻取りまでの温度、冷却パターンや巻取り
温度などの影響を受ける。本発明者らは、現状の熱間圧
延ラインにおいて、仕上圧延出口から巻取りまでの温
度、冷却パターンを変更して、種々の実機試験を行い、
スケール密着性を調査した。
【００２８】その結果、仕上圧延出口から巻取りの間の
冷却を、図３に示すように３つの領域、すなわち仕上圧
延出口からランナウト前段で高温の鋼板を強水冷する領
域（以下、高温・強水冷ゾーン）、中間温度で一旦水冷
を中断して鋼板を空冷する領域（以下、中温・空冷保持
ゾーン）、ランナウト後段で緩冷却する領域（以下、低
温・緩冷却ゾーン）に区分して冷却した後巻き取るとと
もに、各領域の温度、冷却条件等を規定することによ
り、縞目品質を損なうことなく、優れたスケール密着性
を得ることができることを知見した。この点についてさ
らに詳述する。
冷却を、図３に示すように３つの領域、すなわち仕上圧
延出口からランナウト前段で高温の鋼板を強水冷する領
域（以下、高温・強水冷ゾーン）、中間温度で一旦水冷
を中断して鋼板を空冷する領域（以下、中温・空冷保持
ゾーン）、ランナウト後段で緩冷却する領域（以下、低
温・緩冷却ゾーン）に区分して冷却した後巻き取るとと
もに、各領域の温度、冷却条件等を規定することによ
り、縞目品質を損なうことなく、優れたスケール密着性
を得ることができることを知見した。この点についてさ
らに詳述する。
【００２９】（１）高温・強水冷ゾーン 仕上圧延出口からランナウト前段で、高温の鋼板を強水
冷することにより鋼板表面のスケール生成を抑制するこ
とができる。Ｃ含有量が０．０６〜０．０９ｗｔ％の鋼
スラブを１２５０℃以上で４時間以上加熱した後、熱間
圧延して厚さ３．０ｍｍ×幅１２１９ｍｍの縞鋼板を製
造し、その際、仕上圧延温度、仕上圧延終了後水冷開始
までの時間以外の条件は本発明範囲内の条件にして、仕
上圧延温度、仕上圧延終了後水冷開始までの時間を変更
した場合のスケール厚、スケール密着性を調査した。
冷することにより鋼板表面のスケール生成を抑制するこ
とができる。Ｃ含有量が０．０６〜０．０９ｗｔ％の鋼
スラブを１２５０℃以上で４時間以上加熱した後、熱間
圧延して厚さ３．０ｍｍ×幅１２１９ｍｍの縞鋼板を製
造し、その際、仕上圧延温度、仕上圧延終了後水冷開始
までの時間以外の条件は本発明範囲内の条件にして、仕
上圧延温度、仕上圧延終了後水冷開始までの時間を変更
した場合のスケール厚、スケール密着性を調査した。
【００３０】仕上圧延温度、仕上圧延終了後水冷開始ま
での時間以外の製造条件は、高温・強水冷ゾーンでは冷
却速度６０〜７０℃／秒で５７０〜６３０℃まで水冷
し、空冷・保持冷却ゾーンでは２〜４秒水冷を中断して
空冷し、低温・緩冷却ゾーンでは２０〜３０℃／秒の冷
却速度で水冷し、次いで水切り装置により、鋼板表面の
冷却水をパージして十分に水切りし、巻取り温度は４０
０〜５００℃である。
での時間以外の製造条件は、高温・強水冷ゾーンでは冷
却速度６０〜７０℃／秒で５７０〜６３０℃まで水冷
し、空冷・保持冷却ゾーンでは２〜４秒水冷を中断して
空冷し、低温・緩冷却ゾーンでは２０〜３０℃／秒の冷
却速度で水冷し、次いで水切り装置により、鋼板表面の
冷却水をパージして十分に水切りし、巻取り温度は４０
０〜５００℃である。
【００３１】スケール厚は鋼板の断面組織を顕微鏡観察
して求めた。スケール密着性は、縞目側の鋼板表面に粘
着テープを貼付後剥離し、剥離後の鋼板表面のスケール
剥離面積を目視観察して、剥離面積により評価し、ほぼ
剥離のないものを良好（符号：○、△）、１割以上の剥
離面積があるものを不良（符号：●、▲）と判定した。
調査結果を図４に示す。
して求めた。スケール密着性は、縞目側の鋼板表面に粘
着テープを貼付後剥離し、剥離後の鋼板表面のスケール
剥離面積を目視観察して、剥離面積により評価し、ほぼ
剥離のないものを良好（符号：○、△）、１割以上の剥
離面積があるものを不良（符号：●、▲）と判定した。
調査結果を図４に示す。
【００３２】図４から、優れたスケール密着性を得るに
は、スケール厚は７μｍ以下が望ましく、これを満たす
ためには、仕上圧延終了後の水冷開始を１．５秒以内と
し、且つ仕上温度はバラツキも考慮し８４０℃以下にす
ることが適正である。図１の結果を考慮すると、縞目品
質を確保し、優れたスケール密着性を得るには、仕上温
度を７８０〜８４０℃にすることが必要である。
は、スケール厚は７μｍ以下が望ましく、これを満たす
ためには、仕上圧延終了後の水冷開始を１．５秒以内と
し、且つ仕上温度はバラツキも考慮し８４０℃以下にす
ることが適正である。図１の結果を考慮すると、縞目品
質を確保し、優れたスケール密着性を得るには、仕上温
度を７８０〜８４０℃にすることが必要である。
【００３３】また、高温・強水冷ゾーンでは、鋼板を６
０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、冷却後の鋼板温度を
５７０〜６３０℃にする必要がある。このように冷却す
ることによって、その後の冷却において、スケールの共
析変態（４ＦｅＯ→Ｆｅ＋Ｆｅ3 Ｏ4 ）を促進すること
ができる。一般的に、スケール組成による破断強度は、
ＦｅＯの０．１ｋｇｆ／ｍｍ2 に対して、Ｆｅ3 Ｏ4 は
４ｋｇｆ／ｍｍ2 と言われて、スケールをＦｅ3 Ｏ4 化
することにより、スケールにクラックが入りにくくな
り、スケール密着性を格段に向上できる。
０℃／秒以上の冷却速度で冷却し、冷却後の鋼板温度を
５７０〜６３０℃にする必要がある。このように冷却す
ることによって、その後の冷却において、スケールの共
析変態（４ＦｅＯ→Ｆｅ＋Ｆｅ3 Ｏ4 ）を促進すること
ができる。一般的に、スケール組成による破断強度は、
ＦｅＯの０．１ｋｇｆ／ｍｍ2 に対して、Ｆｅ3 Ｏ4 は
４ｋｇｆ／ｍｍ2 と言われて、スケールをＦｅ3 Ｏ4 化
することにより、スケールにクラックが入りにくくな
り、スケール密着性を格段に向上できる。
【００３４】（２）中温・空冷保持ゾーン 縞鋼板では、縞目の存在により、冷却水の当たり（流
れ）具合が鋼板表面の位置により異なるため、強水冷を
行うと平鋼板の場合よりも局部的な温度ムラが生じやす
い。温度ムラが大きいと、その後の冷却においてスケー
ル厚やスケール組成の変動が大きくなり、スケール密着
性のバラツキが大きくなる。水冷を一旦中断して空冷す
ることによって、前段の強水冷によるスケール表層部の
過冷却の緩和および地鉄内部からスケール側への復熱効
果により、スケール内部温度の均一化と板幅方向の温度
分布を均一化することができるので、スケール厚やスケ
ール組成の変動が小さくなり、スケール密着性のバラツ
キが小さくなる。
れ）具合が鋼板表面の位置により異なるため、強水冷を
行うと平鋼板の場合よりも局部的な温度ムラが生じやす
い。温度ムラが大きいと、その後の冷却においてスケー
ル厚やスケール組成の変動が大きくなり、スケール密着
性のバラツキが大きくなる。水冷を一旦中断して空冷す
ることによって、前段の強水冷によるスケール表層部の
過冷却の緩和および地鉄内部からスケール側への復熱効
果により、スケール内部温度の均一化と板幅方向の温度
分布を均一化することができるので、スケール厚やスケ
ール組成の変動が小さくなり、スケール密着性のバラツ
キが小さくなる。
【００３５】Ｃ含有量が０．０６〜０．０９ｗｔ％の鋼
スラブを１２５０℃以上で４時間以上加熱した後、熱間
圧延して厚さ３．０ｍｍ×幅１２１９ｍｍの縞鋼板を製
造した。その際、強水冷後の空冷保持条件以外の条件は
本発明範囲内にして、強水冷後の空冷有無、空冷時間と
スケール密着性の関係を調査した。スケール密着性は、
コイル長手方向、幅方向の３０ケ所について、前記と同
様の方法で評価した。調査結果を図５に示す。
スラブを１２５０℃以上で４時間以上加熱した後、熱間
圧延して厚さ３．０ｍｍ×幅１２１９ｍｍの縞鋼板を製
造した。その際、強水冷後の空冷保持条件以外の条件は
本発明範囲内にして、強水冷後の空冷有無、空冷時間と
スケール密着性の関係を調査した。スケール密着性は、
コイル長手方向、幅方向の３０ケ所について、前記と同
様の方法で評価した。調査結果を図５に示す。
【００３６】強水冷後の空冷保持条件以外の製造条件
は、仕上圧延温度が８２０℃、仕上圧延終了後水冷開始
までの時間が１．５秒以内、高温・強水冷ゾーンでは冷
却速度６０〜７０℃／秒で５７０〜６３０℃まで水冷
し、低温・緩冷却ゾーンでは２０〜３０℃／秒の冷却速
度で水冷し、次いで水切り装置により、鋼板表面の冷却
水をパージして十分に水切りし、巻取り温度は５００℃
である。
は、仕上圧延温度が８２０℃、仕上圧延終了後水冷開始
までの時間が１．５秒以内、高温・強水冷ゾーンでは冷
却速度６０〜７０℃／秒で５７０〜６３０℃まで水冷
し、低温・緩冷却ゾーンでは２０〜３０℃／秒の冷却速
度で水冷し、次いで水切り装置により、鋼板表面の冷却
水をパージして十分に水切りし、巻取り温度は５００℃
である。
【００３７】図５から、空冷有無・空冷時間により、ス
ケール密着性のバラツキが異なり、２秒以上の空冷保持
により、非常に安定したスケール密着性が得られること
が判明した。したがって、水冷を２秒以上中断して空冷
することとした。
ケール密着性のバラツキが異なり、２秒以上の空冷保持
により、非常に安定したスケール密着性が得られること
が判明した。したがって、水冷を２秒以上中断して空冷
することとした。
【００３８】（３）低温・緩冷却ゾーン 前段の中温・空冷保持ゾーンでの空冷に引き続いて、ラ
ンナウト後段で緩冷却を行い、３０℃／秒以下の冷却速
度で、５００℃以下に冷却することにより、５７０℃以
下の共析変態領域での過冷却を防止して共析変態を抑制
し、スケールをＦｅ3 Ｏ4 化するとともにスケール生成
を抑制する。また、巻取温度の目標温度に対する的中率
を向上させる効果もある。
ンナウト後段で緩冷却を行い、３０℃／秒以下の冷却速
度で、５００℃以下に冷却することにより、５７０℃以
下の共析変態領域での過冷却を防止して共析変態を抑制
し、スケールをＦｅ3 Ｏ4 化するとともにスケール生成
を抑制する。また、巻取温度の目標温度に対する的中率
を向上させる効果もある。
【００３９】Ｃ含有量が０．０６〜０．０９ｗｔ％の鋼
スラブを１２５０℃以上で４時間以上加熱した後、熱間
圧延して厚さ３．０ｍｍ×幅１２１９ｍｍの縞鋼板を製
造し、巻取温度とスケール密着性の関係を調査した。調
査結果を図６に示す。図６において、仕上圧延〜緩冷
却、水切りまでの製造条件を本発明範囲内の条件とした
後巻取り温度５００℃以下で巻き取った（ａ）の場合、
スケール密着性は良好である。一方、前段強水冷までは
前記（ａ）の場合と同様の条件で圧延、冷却した後、そ
のまま後段冷却無しで巻取温度６００±５０℃で巻き取
った（ｂ）の場合、スケール剥離無しの比率が、板幅方
向のセンター部で８３％、エッジ部で７３％と悪化して
いる。特に、エッジ部で悪化している状況から、高温巻
取では、巻取後のコイル状態で大気中の酸素との反応に
よりスケール生成が進行しているためと推定される。
スラブを１２５０℃以上で４時間以上加熱した後、熱間
圧延して厚さ３．０ｍｍ×幅１２１９ｍｍの縞鋼板を製
造し、巻取温度とスケール密着性の関係を調査した。調
査結果を図６に示す。図６において、仕上圧延〜緩冷
却、水切りまでの製造条件を本発明範囲内の条件とした
後巻取り温度５００℃以下で巻き取った（ａ）の場合、
スケール密着性は良好である。一方、前段強水冷までは
前記（ａ）の場合と同様の条件で圧延、冷却した後、そ
のまま後段冷却無しで巻取温度６００±５０℃で巻き取
った（ｂ）の場合、スケール剥離無しの比率が、板幅方
向のセンター部で８３％、エッジ部で７３％と悪化して
いる。特に、エッジ部で悪化している状況から、高温巻
取では、巻取後のコイル状態で大気中の酸素との反応に
よりスケール生成が進行しているためと推定される。
【００４０】（４）緩冷却後の水切り 冷却時の冷却水が溜まったまま巻取った縞鋼板は、スケ
ール密着性の変動が大きくなる場合がある。したがっ
て、縞鋼板は、冷却後、十分水切りをした後巻き取るこ
とが好ましい。水切りの程度は、巻取り前の縞鋼板表面
を目視観察して、水溜まりが認められない程度の水切り
を行えば十分である。
ール密着性の変動が大きくなる場合がある。したがっ
て、縞鋼板は、冷却後、十分水切りをした後巻き取るこ
とが好ましい。水切りの程度は、巻取り前の縞鋼板表面
を目視観察して、水溜まりが認められない程度の水切り
を行えば十分である。
【００４１】巻取前の縞鋼板に水濡れが有る場合にスケ
ール密着性の変動が大きくなる理由は必ずしも明確では
ないが、巻取り時に縞鋼板表面に冷却水があると、巻取
った後にスケール組成が変化したり、スケールにヒート
クラックの発生を助長すること等によるのではないかと
推測している。
ール密着性の変動が大きくなる理由は必ずしも明確では
ないが、巻取り時に縞鋼板表面に冷却水があると、巻取
った後にスケール組成が変化したり、スケールにヒート
クラックの発生を助長すること等によるのではないかと
推測している。
【００４２】
【発明の実施の形態】常法により、Ｃを０．２０ｗｔ％
以下含む鋼を溶製、鋳造して鋼スラブを製造し、本発明
の請求項１に記載する条件で熱間圧延し、冷却した後、
巻取りを行う。熱間圧延の際に、通常行われているよう
に、最終仕上スタンドに凹状の縞目を有するロールを組
み込んで圧延を行い、縞目を形成する。
以下含む鋼を溶製、鋳造して鋼スラブを製造し、本発明
の請求項１に記載する条件で熱間圧延し、冷却した後、
巻取りを行う。熱間圧延の際に、通常行われているよう
に、最終仕上スタンドに凹状の縞目を有するロールを組
み込んで圧延を行い、縞目を形成する。
【００４３】より安定した縞目品質を確保するには、鋼
スラブを１２５０〜１３００℃で４時間以上加熱した
後、熱間圧延することが望ましい。また、仕上圧延速度
は通常の熱延鋼板の圧延のような高速通板を避け、それ
より低速の、例えば４５０〜５００／ｍｉｎの速度で圧
延することが望ましい。
スラブを１２５０〜１３００℃で４時間以上加熱した
後、熱間圧延することが望ましい。また、仕上圧延速度
は通常の熱延鋼板の圧延のような高速通板を避け、それ
より低速の、例えば４５０〜５００／ｍｉｎの速度で圧
延することが望ましい。
【００４４】また、巻取り前に、縞鋼板の水切りを行う
ことがより好ましい。巻取り前の水切りは、熱延ライン
に一般的に設けられている水切り装置、例えばサイドパ
ージ方式や全幅パージ方式等の水切り方式による水切り
装置を用いて、目視で水溜まりの認められない程度まで
十分に水切りパージを行えばよい。
ことがより好ましい。巻取り前の水切りは、熱延ライン
に一般的に設けられている水切り装置、例えばサイドパ
ージ方式や全幅パージ方式等の水切り方式による水切り
装置を用いて、目視で水溜まりの認められない程度まで
十分に水切りパージを行えばよい。
【００４５】
【実施例】表１に記載の成分組成に溶製した鋼を連続鋳
造して厚さ２００ｍｍ×幅１２５０ｍｍの鋼スラブを
得、この鋼スラブを熱延加熱温度１２８０℃で４．５時
間加熱後、粗圧延により、厚さ４０ｍｍの粗バーを得
た。次いで、前記粗バーを最終スタンドの上側仕上圧延
ロールに凸状の縞目付ロールを組み入れた仕上圧延機
で、厚さ３．０ｍｍ×幅１２１９ｍｍに圧延し、仕上圧
延後巻取までの製造条件を種々に変更させた後、水切り
装置により、目視で縞鋼板表面に冷却水溜まりが認めら
れなくなるまで水切りを行った後、コイラーで巻取って
縞鋼板を製造した。仕上圧延後巻取までの製造条件を表
２に示す。
造して厚さ２００ｍｍ×幅１２５０ｍｍの鋼スラブを
得、この鋼スラブを熱延加熱温度１２８０℃で４．５時
間加熱後、粗圧延により、厚さ４０ｍｍの粗バーを得
た。次いで、前記粗バーを最終スタンドの上側仕上圧延
ロールに凸状の縞目付ロールを組み入れた仕上圧延機
で、厚さ３．０ｍｍ×幅１２１９ｍｍに圧延し、仕上圧
延後巻取までの製造条件を種々に変更させた後、水切り
装置により、目視で縞鋼板表面に冷却水溜まりが認めら
れなくなるまで水切りを行った後、コイラーで巻取って
縞鋼板を製造した。仕上圧延後巻取までの製造条件を表
２に示す。
【００４６】
【表１】
【００４７】
【表２】
【００４８】前記で得た縞鋼板について、下記に示す方
法で、スケール密着性、および縞目高さと縞目形状を調
査した。
法で、スケール密着性、および縞目高さと縞目形状を調
査した。
【００４９】スケール密着性は、加工を行わない状態で
の密着性と加工後の密着性について調査した。加工を行
わない状態での密着性は、縞目のある側の鋼板表面につ
いて、粘着テープを貼付後剥離し、剥離試験後の鋼板表
面のスケール剥離状態を目視観察して、剥離面積に応じ
て表３により評価した。
の密着性と加工後の密着性について調査した。加工を行
わない状態での密着性は、縞目のある側の鋼板表面につ
いて、粘着テープを貼付後剥離し、剥離試験後の鋼板表
面のスケール剥離状態を目視観察して、剥離面積に応じ
て表３により評価した。
【００５０】
【表３】
【００５１】加工後の密着性は、縞鋼板から幅２５ｍｍ
×長さ８０ｍｍの試験片を採取し、カッターナイフで、
その表面に約１ｍｍの間隔で縦、横に各１１本の切込み
を入れ、碁盤目状に約１ｍｍ2 の１００個のマス目を形
成し、次いで、マス目部分が曲げ部の外側になるように
して、試験片を９０度曲げ加工し、スケールが剥離した
マス目数をカウントし、表４により評価した。
×長さ８０ｍｍの試験片を採取し、カッターナイフで、
その表面に約１ｍｍの間隔で縦、横に各１１本の切込み
を入れ、碁盤目状に約１ｍｍ2 の１００個のマス目を形
成し、次いで、マス目部分が曲げ部の外側になるように
して、試験片を９０度曲げ加工し、スケールが剥離した
マス目数をカウントし、表４により評価した。
【００５２】
【表４】
【００５３】縞目の高さ：縞鋼板の縞目高さをディップ
スゲージで測定し、表５により評価した。
スゲージで測定し、表５により評価した。
【００５４】
【表５】
【００５５】縞目の形状：縞鋼板の縞目形状を目視観察
し、縞目の頂部がほぼ平坦な台形状になっているものを
縞目形状が良好（◎）、縞目の頂部が傾斜しているもの
を縞目形状が不良（×）と評価した。
し、縞目の頂部がほぼ平坦な台形状になっているものを
縞目形状が良好（◎）、縞目の頂部が傾斜しているもの
を縞目形状が不良（×）と評価した。
【００５６】さらに、前記で得た各調査項目の調査結果
の内で、最も劣る調査項目の評価を総合評価として採用
した。調査結果および総合評価を表２に併せて記載し
た。
の内で、最も劣る調査項目の評価を総合評価として採用
した。調査結果および総合評価を表２に併せて記載し
た。
【００５７】表２から、本発明範囲を満足する発明例
は、スケール密着性、縞目高さ、形状が良好であり、総
合評価は、○、◎である。
は、スケール密着性、縞目高さ、形状が良好であり、総
合評価は、○、◎である。
【００５８】一方、本発明範囲を外れる比較例は、スケ
ール密着性、縞目高さ、形状の少なくとも一つが劣って
おり、総合評価は、×である。
ール密着性、縞目高さ、形状の少なくとも一つが劣って
おり、総合評価は、×である。
【００５９】
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、現在の
一般的な熱延ライン設備条件下において、縞鋼板の縞目
品質を確保しながら、極めて優れたスケール密着性を有
するいわゆるタイトスケール縞鋼板を安定的に且つ量産
製造が可能になる。本発明によって製造された縞鋼板を
使用すると、曲げ加工などの加工を施した場合にもスケ
ール剥離が低減できるので、品質、作業性の著しい改善
効果を得ることができる。
一般的な熱延ライン設備条件下において、縞鋼板の縞目
品質を確保しながら、極めて優れたスケール密着性を有
するいわゆるタイトスケール縞鋼板を安定的に且つ量産
製造が可能になる。本発明によって製造された縞鋼板を
使用すると、曲げ加工などの加工を施した場合にもスケ
ール剥離が低減できるので、品質、作業性の著しい改善
効果を得ることができる。
【図１】仕上圧延温度と縞目品質の関係を示す図。
【図２】縞鋼板の縞目の一例を示す図。
【図３】仕上圧延〜巻取間の冷却区分を示す図。
【図４】仕上温度、仕上圧延後の水冷開始時間とスケー
ル厚、スケール密着性の関係を示す図。
ル厚、スケール密着性の関係を示す図。
【図５】空冷・保持条件とスケール密着性の関係を示す
図。
図。
【図６】巻取温度とスケール密着性の関係を示す図。
１ 縞鋼板 ２ 縞目
Claims (2)
- 【請求項１】 Ｃを０．２０ｗｔ％以下含む鋼を熱間圧
延して縞鋼板を製造するに際して、７８０〜８４０℃で
仕上圧延を終了し、仕上圧延終了から１．５秒以内に水
冷を開始して６０℃／秒以上の冷却速度で５７０〜６３
０℃の温度に強水冷し、次いで２秒以上水冷を中断して
空冷した後、３０℃／秒以下の冷却速度で緩冷却した
後、５００℃以下の温度で巻取ることを特徴とするタイ
トスケール縞鋼板の製造方法。 【０００２】 - 【請求項２】 請求項１記載のタイトスケール縞鋼板の
製造方法において、緩冷却後、鋼板表面の水切りを行っ
た後巻取ることを特徴とするタイトスケール縞鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04093197A JP3575212B2 (ja) | 1997-02-25 | 1997-02-25 | タイトスケール縞鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP04093197A JP3575212B2 (ja) | 1997-02-25 | 1997-02-25 | タイトスケール縞鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10235424A true JPH10235424A (ja) | 1998-09-08 |
| JP3575212B2 JP3575212B2 (ja) | 2004-10-13 |
Family
ID=12594258
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP04093197A Expired - Fee Related JP3575212B2 (ja) | 1997-02-25 | 1997-02-25 | タイトスケール縞鋼板の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3575212B2 (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100526128B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2005-11-08 | 주식회사 포스코 | 에지부의 스케일 밀착성이 우수한 열연강판 제조방법 |
| FR2958192A1 (fr) * | 2010-04-01 | 2011-10-07 | Alcan Rhenalu | Tole metallique a reliefs pour la realisation de planchers industrielles sur lesquels circulent des chariots, cylindre grave permettant d'obtenir de telles toles par laminage |
| JP2012098109A (ja) * | 2010-11-01 | 2012-05-24 | Jfe Steel Corp | 縞鋼板の縞目高さ測定装置及び縞目高さ測定方法 |
| JP2012115895A (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-21 | Jfe Steel Corp | 縞鋼板の圧延後冷却方法 |
| CN104668296A (zh) * | 2014-12-11 | 2015-06-03 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种型钢穿水冷却高压变频水泵的状态监控方法 |
| CN109332417A (zh) * | 2018-04-18 | 2019-02-15 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种薄规格花纹板及其生产方法 |
| JP2020007580A (ja) * | 2018-07-03 | 2020-01-16 | 日本製鉄株式会社 | 縞鋼板の製造方法 |
| WO2020169078A1 (zh) * | 2019-02-21 | 2020-08-27 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种改善双辊连铸轧带表面质量的轧制方法 |
| CN113102497A (zh) * | 2021-03-25 | 2021-07-13 | 北京科技大学 | 一种减少热轧花纹板表面氧化铁皮脱落的工艺方法 |
-
1997
- 1997-02-25 JP JP04093197A patent/JP3575212B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| KR100526128B1 (ko) * | 2001-12-22 | 2005-11-08 | 주식회사 포스코 | 에지부의 스케일 밀착성이 우수한 열연강판 제조방법 |
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| JP2012098109A (ja) * | 2010-11-01 | 2012-05-24 | Jfe Steel Corp | 縞鋼板の縞目高さ測定装置及び縞目高さ測定方法 |
| JP2012115895A (ja) * | 2010-12-03 | 2012-06-21 | Jfe Steel Corp | 縞鋼板の圧延後冷却方法 |
| CN104668296A (zh) * | 2014-12-11 | 2015-06-03 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种型钢穿水冷却高压变频水泵的状态监控方法 |
| CN104668296B (zh) * | 2014-12-11 | 2016-09-07 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种型钢穿水冷却高压变频水泵的状态监控方法 |
| CN109332417A (zh) * | 2018-04-18 | 2019-02-15 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种薄规格花纹板及其生产方法 |
| JP2020007580A (ja) * | 2018-07-03 | 2020-01-16 | 日本製鉄株式会社 | 縞鋼板の製造方法 |
| WO2020169078A1 (zh) * | 2019-02-21 | 2020-08-27 | 江苏沙钢集团有限公司 | 一种改善双辊连铸轧带表面质量的轧制方法 |
| CN113102497A (zh) * | 2021-03-25 | 2021-07-13 | 北京科技大学 | 一种减少热轧花纹板表面氧化铁皮脱落的工艺方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3575212B2 (ja) | 2004-10-13 |
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