JP7370396B2 - フェライト系ステンレス鋼 - Google Patents
フェライト系ステンレス鋼 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7370396B2 JP7370396B2 JP2021571170A JP2021571170A JP7370396B2 JP 7370396 B2 JP7370396 B2 JP 7370396B2 JP 2021571170 A JP2021571170 A JP 2021571170A JP 2021571170 A JP2021571170 A JP 2021571170A JP 7370396 B2 JP7370396 B2 JP 7370396B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inclusions
- mgo
- less
- formula
- stainless steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/008—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tin
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/30—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/52—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with cobalt
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/005—Ferrite
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
特許文献1の技術について説明する。本発明者らの知見によれば、Tiを含有するフェライト系ステンレス鋼では、Tiは酸化物だけでなく窒化物を容易に形成すること、およびTi窒化物は酸化物系介在物を核として生成しやすいことから、通常、溶製中に生成した酸化物系介在物はTi窒化物で周囲を覆われている場合が多い。これにより介在物におけるTiNの濃度が高いことから、介在物の組成をMgO濃度≧80wt%に制御することは通常の脱Nレベルでは非常に困難であると考えられる。
[1]化学成分が質量%で、C:0.002~0.020%、Si:0.5%以下、Mn:0.2%以下、P:0.04%以下、S:0.005%以下、Cr:10.5~25.0%、Al:0.01~0.20%、Ti:0.15%~0.35%、O:0.0001~0.0030%、N:0.005~0.020%、Ca:0.0030%以下、Mg:0.008×[%Al]以上、0.0030%以下を含有し、残部がFe及び不純物からなり、鋼中に酸硫化物を含む介在物のうち、短径が3μm以上の介在物が5個/mm2以下、および短径が15μm以上の介在物が0.05個/mm2以下の割合で存在し、短径が3μm以上の介在物のうち酸硫化物部分の組成が下記式(1)および式(2)を満たすものの個数割合が75%以上であることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
CaO+Al2O3+MgO≧90% ・・・ 式(1)
Al2O3/MgO≦1.25 ・・・ 式(2)
ただし、式(1)、式(2)中のCaO、Al2O3、MgOは、酸硫化物中における、それぞれの質量%を示す。
[2]前記化学成分が、前記Feの一部に替えて更に質量%で、REM:0.01%以下、Ta:0.001~0.10%の1種または2種を含有し、短径が3μm以上の介在物のうち酸硫化物部分の組成が前記式(1)に替えて下記式(3)、および前記式(2)を満たすものの個数割合が75%以上であることを特徴とする[1]に記載のフェライト系ステンレス鋼。
CaO+Al2O3+MgO+ROX+Ta2O5≧95% ・・・ 式(3)
ただし、式(3)中のCaO、Al2O3、MgO、ROX、Ta2O5は酸硫化物中における、それぞれ(ROxはREM酸化物)の質量%を示す。
[3]短径が3μm以上の介在物のうち、酸硫化物部分の組成が前記式(1)、前記式(2)に加えて下記式(4)を満たすものの個数割合が75%以上であることを特徴とする[1]に記載のフェライト系ステンレス鋼。
CaO>20% ・・・ 式(4)
[4]短径が3μm以上の介在物のうち、酸硫化物部分の組成が、前記式(2)、前記式(3)に加えて下記式(4)を満たすものの個数割合が75%以上であることを特徴とする[2]に記載のフェライト系ステンレス鋼。
CaO>20% ・・・ 式(4)
[5]前記式(2)に替えて下記式(5)を用いることを特徴とする[1]から[4]までの何れか1つに記載のフェライト系ステンレス鋼。
Al2O3/MgO≦0.75 ・・・ 式(5)
[6]前記化学成分が、前記Feの一部に替えて更に質量%で、B:0.0001~0.0020%、Nb:0.1~0.6%、Mo:0.1~2.0%、Ni:0.1~2.0%、Cu:0.01~2.00%、Sn:0.01~0.50%、V:0.010~0.20%、Sb:0.01~0.30%、W:0.05~1.00%、Co:0.10~1.00%、Zr:0.0001~0.0050%、Ga:0.0001~0.0100%の1種または2種以上を含有することを特徴とする[1]から[5]までの何れか1つに記載のフェライト系ステンレス鋼。
本発明において介在物は、酸化物、硫化物、窒化物で構成されており、これらが単独または複合した形態になっている。このうち酸化物と硫化物は互いに相の区別のつかない場合がほとんどであるため、一方が含まれていない場合も含めて酸硫化物と称する。
鋼中介在物の酸化物部分にMgO・Al2O3スピネルを晶出させず、MgOに制御するためには、溶鋼中におけるAl濃度に対するMg濃度を高くする必要がある。溶鋼中のAl濃度に対するMg濃度と鋼中介在物の酸硫化物部分に存在する晶出相の関係を調査したところ、図1のように、[%Mg]/[%Al]が0.008以上の場合にMgOが安定になることがわかった。言い換えると、[%Mg]/[%Al]が0.008未満の場合はスピネルが晶出しやすく、表面疵の問題を解消できない。
短径が3μm未満の介在物は表面疵の原因となりにくいため、本発明の対象外である。3μm以上の介在物が多数存在すると、表面疵の発生頻度が高くなるため、その上限を5個/mm2とする。好ましい上限は3個/mm2である。
なお、本明細書において短径3とは、図2に示すように、圧延方向4と平行で、厚み方向5と垂直な断面(鋼板表面7に平行な断面)を観察面1としたときに、圧延方向4と垂直な方向(板幅方向6)における介在物2の最大径を意味する。
短径が15μm以上の介在物は個数が少なくても、0.05個/mm2を超えると表面疵発生頻度が高いため、その上限を0.05個/mm2とする。好ましい上限は0.03個/mm2である。
CaO+Al2O3+MgO≧90% ・・・ 式(1)
Al2O3/MgO≦1.25 ・・・ 式(2)
ただし、式(1)、式(2)中のCaO、Al2O3、MgOは、酸硫化物中における、それぞれの質量%を示す。
またAl2O3/MgO≦1.25であれば、酸硫化物部分の晶出相をMgO主体にすることが可能である。
短径が3μm以上の介在物のうち、これら2つの組成の条件(式(1)と式(2))を満たさない介在物の割合が25%未満であれば、表面疵発生比率が低くなる。そのため、これら2つの組成の条件を満たす介在物の割合を75%以上とする。好ましい下限は85%以上である。
CaO+Al2O3+MgO+ROX+Ta2O5≧95% ・・・ 式(3)
ただし、式(3)中のCaO、Al2O3、MgO、ROX、Ta2O5は酸硫化物中における、それぞれの質量%を示す。
またAl2O3/MgO≦1.25であれば(式(2))、REMやTaを添加しない場合と同様に酸硫化物部分の晶出相をMgO主体にすることが可能である。
短径が3μm以上の介在物のうち、これら2つの組成の条件(式(3)と式(2))を満たさない介在物の割合が25%未満であれば、表面疵発生比率が低くなる。そのため、これら2つの組成の条件を満たす介在物の割合を75%以上とする。好ましい下限は85%以上である。なお、ここでROXは全てのREM酸化物の総称であり、式中ではREM酸化物の濃度の和を表す。
CaO>20% ・・・ 式(4)
Al2O3/MgO≦0.75 ・・・式(5)
本発明は介在物組成制御とMg、Alを主体とする溶鋼中成分制御に関するもので、一般的に製造されているTi安定化系のフェライト系ステンレス鋼に適用可能なものである。以下に好適に用いることができる化学成分の範囲を示すが、これに限定されるものではない。以下、%は質量%を意味する。
CはCrの炭化物を生成することで耐食性を低下させ、また0.02%を超えて含有すると、加工性を低下させるため、0.020%以下とする。ただし、0.002%未満の場合には脱炭後の脱酸負荷が高まり、Al2O3系の介在物増大を招くため、その下限を0.002%とする。好ましくは0.005%以上である。
Siはステンレス鋼の脱炭時に生成したCr酸化物を還元・回収するために添加する。この効果を得るためには0.03%以上添加すると良く、好ましくは0.05%以上添加すると良い。添加量が0.5%を超えると加工性が低下するため、上限を0.5%以下とする。好ましくは0.3%以下にすると良い。Siは含有しなくても良い。
Mnは脱酸に寄与する元素であるが、Mnよりも強力な元素であるAlで十分に脱酸が可能なため、添加する必要はないが、Al添加前に予備脱酸として用いる分には添加しても構わない。添加する場合、その効果を発現させるためには0.01%以上にするとよく、好ましくは0.05%以上にするとよい。一方、加工性の低下を防ぐため、0.2%以下とし、好ましくは0.15%以下にするとよい。
Pは靱性や熱間加工性、耐食性を低下させる等、ステンレス鋼にとって有害であるため、少ないほど良く、0.04%以下とする。好ましくは0.03%以下である。但し、過剰な低下は精錬時の負荷が高いか、または高価格の原料を用いる必要があるため、実操業としては0.005%以上含有してもよい。
Sは靱性や熱間加工性、耐食性を低下させる等、ステンレス鋼にとって有害であるため、少ないほど良く、上限を0.005%以下とする。好ましくは0.003%以下である。
Crは、耐食性を確保する上で基本となる元素である。そのため、Crの含有量として少なくとも10.5%以上必要である。好ましくは14.0%以上、更に好ましくは17.0%以上である。25.0%を超えて添加すると加工性低下を招くため、上限を25.0%とした。好ましい上限は21.0%以下である。
Alは鋼を脱酸するために必要な元素である。脱酸が不十分である場合、脱硫が進まないため、硫化物を起点とした発銹が生じる場合がある。したがって、耐食性を向上するためにも必要な元素である。そのため下限を0.01%とする。また前述のTiによるMgの還元を起こしやすくするためには適度な脱酸が重要であり、0.02%以上添加することが好ましい。0.2%を超えて添加すると加工性を低下させるため、その上限を0.2%とする。好ましくは0.12%以下である。
Tiは本発明において特に重要な元素であり、スラグのMgOを還元して溶鋼中にMgを供給する役割を担う。その効果は0.15%以上が必要である。好ましくは0.18%以上添加する。但し0.35%を超えて添加するとTiNが著しく生成して製造時のノズル閉塞や製品の表面欠陥を招くため、その上限を0.35%とする。好ましくは0.30%以下である。
Oは表面欠陥の原因となる介在物を構成する主要元素であり、少ないほど良く、上限を0.0060%とする。Ti添加時に多量に含まれているとTi自体が脱酸反応に消費されてしまい、TiによるMgO還元を効率よく行う観点から、上限を0.0030%とすることが好ましい。さらに好ましくは0.0020%以下である。0.0001%未満に低減するには高コストが必要であるため、下限を0.0001%とする。好ましい下限は0.0005%以上である。
Nは強度および耐食性に有用な元素であるが、0.020%を超える添加は鋭敏化による粒界腐食を招くため、Nの含有量は0.020%以下とする。好ましくは0.015%以下とする。過剰な低減は精錬負荷を増大させてコストアップに繋がるため、Nの含有量を0.005%以上とする。
Ca濃度が0.0030%を超えると、CaSが生成して耐食性を低下させるため、上限を0.0030%とする。好ましい上限は0.0020%以下である。Caの添加は必須ではないが、酸硫化物中のCaO濃度を高めるために上記濃度の範囲でCaSiやNiCaのようなCa合金を添加してもよい。
MgはMgO・Al2O3スピネルやMgOを構成する元素であるが、介在物の酸化物部分にMgO・Al2O3スピネルが晶出するか、それともMgOが晶出するかは、鋼のMg濃度([%Mg])とAl濃度([%Al])の比率で決まる。[%Mg]が0.008×[%Al]より低い場合にはMgO晶出が安定しないため、下限の[%Mg]を0.008×[%Al]以上とする。好ましくは0.012×[%Al]以上である。更に好ましくは、0.0005%以上である。一方、Mgの過剰な添加は耐食性の低下を招くため、0.0030%以下とすることが好ましい。0.0027%以下がより好ましく、0.0024%以下が更に好ましい。
REM(希土類金属:Rare-Earth Metal)は、Oと親和性が高いため、表面疵の原因となるMgO・Al2O3スピネル量を低減できる。ただし、0.01%を超えて含有すると鋳造時のノズル閉塞の原因となるため、上限を0.01%以下とする。なおREMは、Sc、Yおよびランタノイドからなる合計17元素を指し、REMの含有量は、これらの17元素の合計含有量を意味する。
Taは、Oと親和性が高いため、表面疵の原因となるMgO・Al2O3スピネル量を低減できる。効果を発揮するためには0.001%以上の添加が必要である。またTaを0.100%を超えて含有すると常温延性の低下や靭性の低下を招くため、上限は0.100%とする。
Bは粒界の強度を高める元素であり、加工性の向上に寄与する。含有する場合、この効果を発現させるためには0.0001%以上含有するとよく、好ましくは0.0005%以上にするとよい。一方、過剰な添加は却って延びの低下による加工性低下を招くため、含有量を0.0020%以下にするとよく、好ましくは0.0010%以下にするとよい。
Nbは成形性や耐食性を高める作用がある。この効果を得るためには0.1%以上含有する必要がある。また0.6%を超えて添加すると再結晶しにくくなって組織が粗大化するため、上限を0.6%とする。
Moは耐食性を高める作用がある。この効果を得るためには0.1%以上含有する必要がある。また過剰に含有するとシグマ相を形成して加工性の低下を招くため、上限を2.0%とする。
Niは耐食性を高める作用があるため、0.1~2.0%で添加できる。2.0%を超える添加はコストアップにつながるため、2.0%以下とする。
Cuは耐食性を高める作用があるため、0.01~2.00%で添加できる。2.00%を超える添加は脆化に繋がるため、2.00%以下とする。
Snは添加することでステンレス鋼の高い耐食性をさらに高める効果がある。含有する場合、この効果を得るためには0.01%以上含有するとよく、好ましくは0.02%以上にするとよい。一方で過剰な添加は加工性の低下につながるため、0.50%以下にするとよく、好ましくは0.30%以下にするとよい。
Vは添加することでステンレス鋼の高い耐食性をさらに高める作用がある。含有する場合、この効果を得るためには0.010%以上含有するとよく、好ましくは0.100%以上にするとよい。一方、高濃度に含有すると靱性の低下を招くため、その上限を0.200%とする。
Sbは添加することでステンレス鋼の高い耐食性をさらに高める作用があるため、0.01%以上含有させてもよい。但し、TiN生成を助長して表面疵を発生させる懸念から、上限を0.30%とする。好ましい上限は0.10%以下である。
Wは添加することでステンレス鋼の高い耐食性をさらに高める作用がある。含有する場合、この効果を得るためには0.05%以上を含むとよく、好ましくは0.25%以上を含むとよい。一方、非常に高価であり、過剰に添加しても合金コストの増大に見合う効果が得られないため、その上限を1.00%とする。
Coは添加することでステンレス鋼の高い耐食性をさらに高める作用がある。含有する場合、この効果を得るためには0.10%以上を含むとよく、好ましくは0.25%以上を含むとよい。一方、非常に高価であり、過剰に添加しても合金コストの増大に見合う効果が得られないため、その上限を1.00%とする。
ZrはS固定効果を持つため、耐食性を高めることができるため、0.0001%以上含有させてもよい。ただし、Sとの親和性が非常に高いため、過剰に添加すると溶鋼中で粗大な硫化物を形成し、却って耐食性が低下する。そのため上限を0.0050%とする。
Gaは耐食性を高める効果を持つため、必要に応じて0.0100%以下の量で含有させることができる。Gaの下限は特に限定しないが、安定した効果が得られる0.0001%以上含有することが望ましい。
以下、介在物の測定方法について説明する。図2に示すように、鋼板の圧延方向4と平行で厚み方向5と垂直な断面(鋼板表面7に平行な断面)を観察する。観察面1の鋼板深さ方向の位置は可能な限り最表層とし、観察のための鏡面仕上げに必要な最小限の研磨を行う。観察面1をSEM-EDSで分析し、O、Sの一方または両方が検出された介在物を、酸硫化物を含む介在物として特定する。観察面1において、酸硫化物を含む短径3(板幅方向6における最大径)が3μm以上の介在物を無作為に100個以上選び、これを母集団とし、母集団に含まれる介在物をSEM-EDSで分析することで、酸硫化物を含む介在物の大きさ及び組成と個数を同定する。この際、観察面積も記録しておく。介在物サイズの評価に短径を用いる理由は、圧延方向4と平行な方向の大きさは圧下率の影響を大きく受けるため一定の評価が困難である一方で、圧延方向4と垂直な方向(板幅方向6)の大きさ(短径3)は圧延では大きく変化しない。そのため、介在物の短径3の大小は、本発明のポイントである製鋼段階における介在物制御の結果を反映していると考えるためである。なお、介在物の評価方法として一般に用いられるJISG 0555では2つ以上の介在物が離れて存在している場合でも、種類と距離によっては一つの介在物とみなす場合があるが、本発明においては個別の介在物とみなす。さらに、上記母集団として選択した酸硫化物を含む介在物をSEM-EDSで分析し、O、Sの一方または両方が検出された部分を「介在物の酸硫化物部分」とする。個々の介在物において、「介在物の酸硫化物部分」における各元素の含有量をSEM-EDS分析で特定する。特定した元素分析値を用い、Ca、Al、MgがいずれもすべてCaO、Al2O3、MgOであるとして、介在物の酸硫化物部分におけるCaO、Al2O3、MgO含有量とする。ここで、分析されたCaはすべてCaOであるとする。
次に、本実施形態のフェライト系ステンレス鋼の製造方法について説明する。
また、Ti添加時の攪拌により溶鋼中のMgは非平衡的に高濃度になっており、Ti添加時の攪拌から鋳造完了までの時間が短時間である場合、介在物の酸硫化物部分のAl2O3/MgOを低くすることができる。MgO・Al2O3スピネルを極力抑制する観点から式(5)を満たすためには、Ti添加時の攪拌から鋳造完了までの時間を150分以下にするとよい。
酸硫化物を含む介在物のうち、短径が3μm以上の介在物が5個/mm2以下、および短径が15μm以上の介在物が0.05個/mm2以下の割合で存在し、短径が3μm以上の介在物のうち酸硫化物部分の組成が前記式(1)又は式(3)、および式(2)を満たすものの個数割合が75%以上を満足するためには、鋼中のMg含有量(%)がMg:0.008×[%Al]以上を満たすとともに、スラグ中のMgO活量が純固体MgO基準で0.9程度以上であることが必要となる。また、それに加えて上記の鋳造完了までの時間を制御することによって、式(1)または式(3)、および式(5)を満たすものの個数割合を75%以上とすることができる。
フェライト系ステンレス鋼を溶製するに際し、二次精錬において、Al等による脱酸やスラグ調整、Ti添加を行って成分および介在物量・組成・サイズを制御して溶製した。すなわち、二次精錬の初期段階でAlで脱酸処理を行い、溶鋼中O濃度を0.005%以下にし、さらに二次精錬の後期段階ではTi添加前にO濃度を0.003%以下に制御した。また、スラグ中MgO活量はスラグ組成から市販の熱力学平衡計算ソフトFactSageを用いて算出し、スラグ中MgOの活量が純固体MgO基準で0.9以上となるようにスラグ組成を制御した。表1に化学成分を示し、表2に介在物の挙動と品質評価結果を示す。本発明範囲から外れる数値に下線を付している。
なお、比較例b1においては、上記のOの制御を行わなかった。
符号b2はCrやAlが高く加工性が低かったこと、およびNが高く鋭敏化による粒界腐食が発生していた。またMgとAlの濃度比率が低く、本発明の条件を満たさない介在物が多く、表面疵も発生した。
符号b3はTi濃度が高かったため、TiNが多量に生成してノズル閉塞が起こり、鋳造を途中で中止した。得られた鋳片をラボスケールで加工することで試料作製・評価したところ、本発明の条件を満たさない介在物やTiNが多く、表面疵が発生した。
符号b4はSおよびCa濃度が高く、CaSが生成していたため腐食懸念がある他、MgとAlの濃度比率が低く、本発明の条件を満たさない介在物が多く、表面疵も発生した。
上記実施例1と同様に、二次精錬、連続鋳造、熱間圧延、冷間圧延を行った。ここにおいて、スラグ中MgOの活量が純固体MgO基準で0.4~1.0となるように制御した。表3に化学成分を示し、表4にスラグ中MgO活量、介在物の挙動と品質評価結果を示す。スラグ中MgO活量はスラグ組成から熱力学平衡計算ソフトFactSageを用いて算出した。MgO活量0.9未満については、鋼中Mg濃度を0.008×Al以上とするため、鋼中に金属Mgを添加した。表3のいずれの水準も、Mg濃度を含め、成分組成は本発明範囲内にある。一方、表4のスラグ中MgO活量についてみると、発明例D1~D2は0.9以上であるのに対し、比較例d1~d2は0.9未満である。結果として、本発明例は介在物挙動が本発明範囲内で良好な品質が得られたのに対し、比較例は介在物挙動のいずれかが本発明範囲から外れ、品質が不良となった。
上記実施例1と同様に、二次精錬、連続鋳造、熱間圧延、冷間圧延を行った。ここにおいて、介在物中のCaO濃度を高めるためにCa合金の添加を行った。表5に化学成分を示し、表6にスラグ中MgO活量、介在物の挙動と品質評価結果を示す。スラグ中MgO活量は上記実施例2と同様に算出した。表5のいずれの水準も、成分組成は本発明範囲内にある。また、表6の介在物の個数割合についてみると、式(1)および式(2)、または式(2)および式(3)に加えて式(4)を満たすものの個数割合が75%以上の場合でも良好な品質が得られた。
上記実施例1と同様に二次精錬、連続鋳造、熱間圧延、冷間圧延を行った。二次精錬のTi添加後の攪拌から連続鋳造完了までの時間を90~240分になるように制御した。表7に化学成分を示し、表8にスラグ中MgO活量、鋳造完了までの時間、介在物の挙動と品質評価結果を示す。スラグ中MgO活量は上記実施例2と同様に算出した。表7のいずれの水準も、成分範囲内にある。また、表8の介在物の個数割合についてみると、いずれも式(1)および式(2)または式(2)および式(3)を満たすものの個数割合が75%以上であり、良好な品質が得られている。さらに、鋳造完了までの時間が150分以下であるH1とH2は式(1)および式(5)または式(3)および式(5)を満たすものの個数割合も75%以上であり、更に良好な品質が得られた。
2 介在物
3 短径
4 圧延方向
5 厚み方向
6 板幅方向
7 鋼板表面
Claims (6)
- 化学成分が、質量%で
C:0.002~0.020%、
Si:0.5%以下、
Mn:0.2%以下、
P:0.04%以下、
S:0.005%以下、
Cr:10.5~25.0%、
Al:0.01~0.20%、
Ti:0.15%~0.35%、
O:0.0001~0.0060%、
N:0.005~0.020%、
Ca:0.0030%以下、
Mg:0.008×[%Al]以上、0.0030%以下、
を含有し、残部がFe及び不純物からなり、
鋼中に酸硫化物を含む介在物のうち、短径が3μm以上の介在物が5個/mm2以下、および短径が15μm以上の介在物が0.05個/mm2以下の割合で存在し、
短径が3μm以上の介在物のうち酸硫化物部分の組成が下記式(1)および式(2)を満たすものの個数割合が75%以上である
ことを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。
CaO+Al2O3+MgO≧90% ・・・ 式(1)
Al2O3/MgO≦1.25 ・・・ 式(2)
ただし、式(1)、式(2)中のCaO、Al2O3、MgOは、酸硫化物中における、それぞれの質量%を示す。 - 前記化学成分が、前記Feの一部に替えて更に質量%で、
REM:0.01%以下、
Ta:0.001~0.100%
の1種または2種を含有し、
短径が3μm以上の介在物のうち酸硫化物部分の組成が前記式(1)に替えて下記式(3)、および前記式(2)を満たすものの個数割合が75%以上である
ことを特徴とする請求項1に記載のフェライト系ステンレス鋼。
CaO+Al2O3+MgO+ROX+Ta2O5≧95% ・・・ 式(3)
ただし、式(3)中のCaO、Al2O3、MgO、ROX、Ta2O5は酸硫化物中における、それぞれ(ROxはREM酸化物)の質量%を示す。 - 短径が3μm以上の介在物のうち、酸硫化物部分の組成が前記式(1)、前記式(2)に加えて下記式(4)を満たすものの個数割合が75%以上であることを特徴とする請求項1に記載のフェライト系ステンレス鋼。
CaO>20% ・・・ 式(4) - 短径が3μm以上の介在物のうち、酸硫化物部分の組成が、前記式(2)、前記式(3)に加えて下記式(4)を満たすものの個数割合が75%以上であることを特徴とする請求項2に記載のフェライト系ステンレス鋼。
CaO>20% ・・・ 式(4) - 前記式(2)に替えて下記式(5)を用いることを特徴とする請求項1から請求項4までの何れか1項に記載のフェライト系ステンレス鋼。
Al2O3/MgO≦0.75 ・・・ 式(5) - 前記化学成分が、前記Feの一部に替えて更に質量%で、
B:0.0001~0.0020%、
Nb:0.1~0.6%、
Mo:0.1~2.0%、
Ni:0.1~2.0%、
Cu:0.01~2.0%
Sn:0.01~0.50%、
V:0.010~0.200%、
Sb:0.01~0.30%、
W:0.05~1.00%、
Co:0.10~1.00%、
Zr:0.0001~0.0050%、
Ga:0.0001~0.0100%の1種または2種以上を含有することを特徴とする請求項1から請求項5までの何れか1項に記載のフェライト系ステンレス鋼。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2020004179 | 2020-01-15 | ||
JP2020004179 | 2020-01-15 | ||
PCT/JP2021/000485 WO2021145279A1 (ja) | 2020-01-15 | 2021-01-08 | フェライト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPWO2021145279A1 JPWO2021145279A1 (ja) | 2021-07-22 |
JP7370396B2 true JP7370396B2 (ja) | 2023-10-27 |
Family
ID=76864417
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2021571170A Active JP7370396B2 (ja) | 2020-01-15 | 2021-01-08 | フェライト系ステンレス鋼 |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20230099909A1 (ja) |
EP (1) | EP4092150A1 (ja) |
JP (1) | JP7370396B2 (ja) |
KR (1) | KR20220115104A (ja) |
CN (1) | CN114981460B (ja) |
BR (1) | BR112022013350A2 (ja) |
TW (1) | TWI764512B (ja) |
WO (1) | WO2021145279A1 (ja) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019189858A1 (ja) | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
JP2020164924A (ja) | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | 高純度フェライト系ステンレス鋼及び高純度フェライト系ステンレス鋼鋳片 |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2978038B2 (ja) * | 1993-08-16 | 1999-11-15 | 新日本製鐵株式会社 | 酸化物系介在物超微細分散鋼 |
JP3563121B2 (ja) | 1994-10-04 | 2004-09-08 | 日本冶金工業株式会社 | 連続鋳造性に優れるフェライト系ステンレス鋼の製造方法 |
JP3342972B2 (ja) * | 1994-10-12 | 2002-11-11 | 日立粉末冶金株式会社 | 含油軸受用耐摩耗性焼結合金 |
FR2733252B1 (fr) * | 1995-04-21 | 1997-05-23 | Ugine Savoie Sa | Acier inoxydable austenitique pour l'elaboration notamment de fil |
JP3096714B2 (ja) | 1996-03-22 | 2000-10-10 | 日本冶金工業株式会社 | スリーバー疵の少ないAl含有ステンレス鋼の製造方法 |
JP4305137B2 (ja) * | 2003-11-10 | 2009-07-29 | 大同特殊鋼株式会社 | 表面仕上粗さ及び耐アウトガス性に優れたフェライト系快削ステンレス鋼 |
JP2016128591A (ja) * | 2013-03-26 | 2016-07-14 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 溶接部靭性と耐水漏れ性に優れる貯湯・貯水容器用フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法 |
JP6146908B2 (ja) | 2013-10-09 | 2017-06-14 | 日本冶金工業株式会社 | 表面性状に優れたステンレス鋼とその製造方法 |
CN105063496B (zh) * | 2015-09-02 | 2016-06-01 | 祁同刚 | 一种铁素体不锈钢及其制造工艺 |
JP2017095794A (ja) * | 2015-11-17 | 2017-06-01 | 株式会社神戸製鋼所 | 二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管 |
EP3480334B1 (en) * | 2016-07-04 | 2021-10-20 | NIPPON STEEL Stainless Steel Corporation | Ferritic stainless steel, steel sheet thereof, and methods for producing these |
JP7042057B2 (ja) * | 2017-10-25 | 2022-03-25 | 日鉄ステンレス株式会社 | スラグスポット発生抑止能に優れるステンレス鋼材並びに溶接構造部材およびその製造法 |
-
2021
- 2021-01-08 US US17/792,322 patent/US20230099909A1/en active Pending
- 2021-01-08 CN CN202180009295.7A patent/CN114981460B/zh active Active
- 2021-01-08 EP EP21740843.4A patent/EP4092150A1/en active Pending
- 2021-01-08 BR BR112022013350A patent/BR112022013350A2/pt unknown
- 2021-01-08 KR KR1020227025198A patent/KR20220115104A/ko not_active Application Discontinuation
- 2021-01-08 WO PCT/JP2021/000485 patent/WO2021145279A1/ja unknown
- 2021-01-08 JP JP2021571170A patent/JP7370396B2/ja active Active
- 2021-01-13 TW TW110101296A patent/TWI764512B/zh active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2019189858A1 (ja) | 2018-03-30 | 2019-10-03 | 日鉄ステンレス株式会社 | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼 |
JP2020164924A (ja) | 2019-03-29 | 2020-10-08 | 日鉄ステンレス株式会社 | 高純度フェライト系ステンレス鋼及び高純度フェライト系ステンレス鋼鋳片 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN114981460B (zh) | 2023-08-29 |
TWI764512B (zh) | 2022-05-11 |
EP4092150A1 (en) | 2022-11-23 |
TW202132588A (zh) | 2021-09-01 |
WO2021145279A1 (ja) | 2021-07-22 |
KR20220115104A (ko) | 2022-08-17 |
CN114981460A (zh) | 2022-08-30 |
BR112022013350A2 (pt) | 2022-09-13 |
JPWO2021145279A1 (ja) | 2021-07-22 |
US20230099909A1 (en) | 2023-03-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4824640B2 (ja) | 二相ステンレス鋼およびその製造方法 | |
JP6918238B2 (ja) | マルテンサイト系s快削ステンレス鋼 | |
WO2022220242A1 (ja) | 耐溶接高温割れ性に優れた高Ni合金 | |
JP6842257B2 (ja) | Fe−Ni−Cr−Mo合金とその製造方法 | |
JP7408347B2 (ja) | 高Ni合金及び高Ni合金の製造方法 | |
JP3746045B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼の鋳片及び鋼板ならびにそれらの製造方法 | |
JP2001288544A (ja) | 表面特性及び耐食性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法 | |
DE112022000191T5 (de) | Nickelbasislegierung mit hervorragenden Oberflächeneigenschaften und Verfahren zur Herstellung derselben | |
JP6837600B2 (ja) | 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼 | |
EP4269642A1 (en) | Steel material | |
JP4325497B2 (ja) | 低炭素硫黄系快削鋼の連続鋳造方法 | |
EP2738281B1 (en) | High si-content austenitic stainless steel | |
JP7370396B2 (ja) | フェライト系ステンレス鋼 | |
EP4166680A1 (en) | Precipitation-hardening type martensitic stainless steel sheet having excellent fatigue resistance | |
JP7187605B2 (ja) | 耐溶接高温割れ性に優れた高Ni合金 | |
CN116529396A (zh) | 耐焊接高温开裂性优异的高Ni合金 | |
JP2003147492A (ja) | 表面性状に優れたTi含有Fe−Cr−Ni鋼およびその鋳造方法 | |
JP7530447B2 (ja) | 耐疲労特性に優れた析出硬化型マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JP7538443B2 (ja) | 鋼材 | |
JP6941003B2 (ja) | Fe−Ni−Cr−Mo合金およびその製造方法 | |
JP2024103154A (ja) | ステンレス鋼 | |
JP2023152715A (ja) | フェライト系ステンレス鋼板 | |
JP2024057785A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼板 | |
WO2022145064A1 (ja) | 鋼材 | |
KR20220126754A (ko) | 경면 연마성이 우수한 스테인레스강 및 그 제조 방법 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220624 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20230404 |
|
A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20230602 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20230630 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230926 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20231017 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7370396 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |