JP7344388B2 - 紡績糸、その製造方法及びそれを含む布帛 - Google Patents
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Description
また、ポリエステル系繊維とポリプロピレン系繊維で構成された紡績糸を用いた布帛は、発汗により湿潤した場合、ポリエステル系繊維で水分を吸水拡散するが、ポリプロピレン系繊維は水分を保持し難いため、ポリプロピレン系繊維の周囲には水分が存在し難く、布帛を構成する紡績糸内での水分はポリエステル系繊維周辺に局在する。水は空気の約25倍の熱伝導率を有し、布帛が発汗により湿潤した場合は、布帛の熱伝導率が上昇し皮膚表面から熱を奪い「汗冷え」の原因となるが、ポリエステル系繊維とポリプロピレン系繊維で構成された布帛では、水分はポリエステル系繊維周辺のみに局在するため、湿潤による布帛の熱伝導率の上昇が抑えられる。ポリプロピレン系繊維は低い熱伝導率を有し、比重が小さく嵩高なことに加え、ポリプロピレン系繊維とポリエステル系繊維を含む紡績糸で構成された布帛は、湿潤による熱伝導率の上昇が抑えられるため、発汗により布帛が湿潤した場合でも、布帛により身体から奪われる熱量が少なくなり、汗冷えが抑制される。
さらに、ポリエステル系繊維及びポリプロピレン系繊維を含む紡績糸において、空気の旋回流により繊維が渦巻状に加撚され、該紡績糸は、無撚繊維群(以下、芯繊維ともいう。)と巻き付き繊維群との集合体となる。該紡績糸において、糸の内層が無撚の芯繊維となり、その無撚の芯繊維を巻き付き繊維が覆う構造となることにより、繊維の収束が高まり、繊維と繊維の隙間が細くなる。そのため、湿潤時の毛細管現象が促進され、吸水速乾性がより高まる傾向にある。また、巻き付き繊維の一端が芯繊維の中心に撚り込まれるため、毛羽数が少なく、繊維が抜けにくい紡績糸となるため、抗ピリング性が高まる傾向にある。さらに、該紡績糸の気孔率を所定範囲にすることで、該紡績糸を用いた布帛が高い抗ピリング性を有することになる。好ましくは、糸側面における無撚繊維群の露出率を所定範囲にすることで、該紡績糸を用いた布帛がより高い抗ピリング性を有することになる。
(1)メルトマスフローレイト(MFR)
ISO1133に準じて、230℃、2.16kg(21.2N)荷重下で測定した。
(2)水分率
JIS L 1015(2010)に準じ、温度20℃、相対湿度65%の標準状態下で測定した。
(3)繊維の単繊維強度、伸度及びヤング率
JIS L 1015(2010)に準じて、単繊維強度、伸度及びヤング率を測定した。
(4)繊維の断面積と断面積比
繊維の単繊維繊度(T[dtex])から次の式(1)で断面積(S[m2])を算出した。ただし、T:繊度[dtex]、ρ:密度[g/cm3]とする。ポリプロピレン系繊維の密度は0.91[g/cm3]を用いた。ポリエステル系繊維の密度は1.38[g/cm3]を用いた。ここで、Sppはポリプロピレン系繊維の断面積とし、Spetはポリエステル系繊維の断面積として、該紡績糸において繊維の断面積比を(Spp/Spet)と定義した。
繊維の断面形状を丸型断面は円に近似させ、Y型断面は正三角形へ近似させ、十字型断面は正十字形に近似させることで、それぞれ断面2次モーメントを算出した。繊維繊度と密度から算出した断面積を利用した。ポリプロピレン系繊維の密度は0.91[g/cm3]を用いた。ポリエステル系繊維の密度は1.38[g/cm3]を用いた。算出方法を次に示した。
(a)丸断面の場合
次の式(2)により断面形状を円に近似させ、繊維断面の半径(r[m])を算出した。ただし、T:繊度[dtex]、ρ:密度[g/cm3]とする。算出した半径(r[m])を用いて、次の式(3)により断面2次モーメント(Ic)を算出した。
次の式(4)により断面形状を正三角形に近似させ、正三角形の1辺の長さ(b[m])を算出した。ただし、T:繊度[dtex]、ρ:密度[g/cm3]とする。算出した1辺の長さ(b[m])を用いて、次の式(5)により断面2次モーメント(It)を算出した。
次の式(6)により断面形状を正十字形に近似させ、正十字形の1辺の長さ(t[m])を算出した。ただし、T:繊度[dtex]、ρ:比重[g/cm3]とする。ここで正十字形とは同じ大きさの正方形5個を組み合わせてなる十字型であり、その正方形の1辺の長さが正十字型の1辺の長さである。算出した1辺の長さ(t)を用いて、次の式(7)により断面2次モーメント(Ics)を算出した。
繊維のヤング率と断面2次モーメントを乗ずることで、繊維の曲げにくさを表す指標である曲げ剛性を求めた。
(7)異型度
(a)繊維の断面は、断面形状を保持するためにエポキシで包埋した後にミクロトーム(Leica EM UC6)を用いてガラスナイフで面出しを施した。
(b)繊維断面をKEYENCE製電子顕微鏡VE-9800(倍率2000倍)にて撮影した。得られた画像の1本の繊維断面における外接円と内接円の半径を求め、外接円の半径を内接円の半径で除すことで異型度を求めた。5本の平均値を代表値とした。
(c)繊維断面の形状が歪なために、突起数と同じ数の接点を有する外接円と内接円の作図が難しい場合は、突起数より1つ少ない接点を有する外接円と内接円を導出に用いた。外接円は突起数より1つ少ない数の接点で外接し最小のものとした。内接円は突起数より1つ少ない接点で接し最大のものとした。
(8)巻き付き繊維角度
糸の側面画像において、糸側面を完全に横断し、かつ糸側面に完全に密着しているものを巻き付き繊維とみなした。繊維の一部が糸側面に接しておらず、糸断面の中心方向に対して巻き付き力を発揮できないものは、巻き付き繊維として取り扱わない。糸の中心の無撚繊維及び巻き付き繊維のどれにも該当しない繊維のうち、両端が糸側面に接しているものを浮遊繊維、どちらか一方の端が糸側面から離れているものを毛羽繊維とした。巻き付き繊維、浮遊繊維、毛羽繊維のどれにも該当しない全ての繊維を無撚繊維とみなした。
また、糸断面の中心方向に対して、隣接する繊維に対して接しており、かつ糸断面において最も外側に位置する繊維を最外端繊維とした。最外端繊維は巻き付き繊維であることもあり、無撚繊維であることもある。繊維のどちらか一方の端又は一部が、糸の断面方向に対して隣接する繊維から離れている場合は最外端繊維から除外した。
(a)糸を水平に置いて、KEYENCE製電子顕微鏡VE-9800を用いて、1mm以上の糸長を含むように糸の側面の画像を取得した。
(b)取得した糸の側面画像の左端と右端で、それぞれ糸断面の中心方向に対して最外端繊維同士の中点を得て、2点間を直線で結び糸軸を得た。得られた糸軸を基準線とした。例えば、図4においてA及びBは、それぞれ糸の側面画像の左端と右端の中点であり、Laは基準線である。
(c)基準線と巻き付き繊維なす鋭角を測定し、巻き付き繊維角度とした。例えば図4において、基準線Laと巻き付き繊維のなす角度αを巻き付き繊維角度とした。
(d)隣接する10箇所の巻き付き繊維について角度αを測定し、その最大値と最小値を取り除いた8箇所の平均値をその画像の代表値とした。
(e)1つのサンプルについて異なる箇所の画像5枚を取得し、さらに画像5枚の平均値を求め、その糸の代表値とした。
(9)無撚繊維の露出率
巻き付き繊維、無撚繊維及び最外端繊維は、(8)記載のとおりに確認した。
(a)糸を水平に置いて、KEYENCE製電子顕微鏡VE-9800を用いて、3mm以上の糸長を含むように糸の側面の画像を取得した。
(b)最外端繊維と糸の外界の境界線を輪郭線と定義した。糸の上下の輪郭線の長さをそれぞれ求めた。例えば、図5ではLpが上の輪郭線であり、Luが下の輪郭線である。
(c)上下の輪郭線のそれぞれについて、巻き付き繊維に接していない部分の長さを求める。
(d)輪郭線の中で巻き付き繊維のない箇所の長さの和を求め、輪郭線の長さで除して100倍することで、輪郭線の中で巻き付き繊維に触れていない箇所の長さの割合を算出した。これを無撚繊維群の露出率と定義した。上下の輪郭線それぞれについて算出し、その平均値をその画像の代表値とした。
(e)1つのサンプルについて異なる箇所の画像5枚を取得し、さらに画像5枚の平均値を求め、その糸の代表値とした。
(10)気孔率、見掛け密度
最外端繊維は、(8)に記載のとおりに確認した。
(I)糸の側面観察からの紡績糸直径の算出
糸の側面は、KEYENCE製電子顕微鏡VE-9800により(倍率40倍から100倍にて)張力のない状態の糸の側面を撮影した。例えば図6に示されているように、糸の任意の箇所の糸の最外端繊維に対して糸の長手方向へ接線Ltをひき、接線Ltに対する垂線Lsを糸の中心軸(長手方向)に対して垂直に下ろした。垂線Ltと糸を構成する最外端繊維の交点をCとした。さらに、垂線Ltと糸の中心軸を挟み交点Cの反対側の最外端繊維の交点をDとした。CD間の距離を測定して糸の直径とした。1つのサンプルに対して異なる箇所の画像5枚を撮影した。各画像について5箇所の糸直径を求め、その画像の代表値とした。さらに画像5枚の平均値を求め、その糸サンプルの代表値とした。
(II)紡績糸の見掛け密度の算出
単位長さあたりの重さを正量番手(JIS L 1095 9.4.1 正量テックス及び番手)から算出した。(I)で測定した紡績糸直径を用いて、糸の断面を円に近似させることで算出した体積で、単位長さあたりの重さを除算することで糸の見掛け密度を定義した。見掛け密度が小さいほど糸の単位長さあたりの嵩が大きい。
(III)気孔率の算出方法
任意の糸を構成する繊維素材と同じ比重で、かつその糸と同じ重さになる円柱の体積Vmを算出した。さらに(I)で測定した糸直径を用いて、その糸の断面を円に近似させて糸の体積Vyを算出した。VmをVyで除算し100倍すると糸の中に繊維が占める体積の割合が得られた。これを100から減算することで糸内の空気の占める割合である気孔率が導出された。ただし算出にはJIS L 1096:2010 8.11 見掛け比重及び気孔容積率に記載される繊維比重を用いた。
(11)糸の断面観察
糸の断面は、断面形状を保持するためにエポキシで包埋した後にミクロトーム(Leica EM UC6)を用いてガラスナイフで面出しを施し、KEYENCE製電子顕微鏡VE-9800(倍率270倍)にて撮影した。
(12)毛羽数
JIS L 1095(2010) 9.22.2 B法に準じて測定した。毛羽試験機としてF-INDEX TESTER(敷島紡績株式会社)を用い、試験条件は、糸速30m/分、試験長10m、N=30とした。
(13)英式綿番手
JIS L 1095(2010) 9.4.1の一般紡績糸の正量テックス・番手測定の綿番手測定方法に準じて測定した。
(14)紡績工程の生産性
紡績工程内の各工程(I)混打綿、(II)カード、(III)練条、(IV)精紡における生産性を以下の5段階基準で評価し、その平均点を総合評価点とした。
5:良好
4:概ね良好
3:普通
2:トラブル多い
1:生産不可
(15)布帛の編立性
布帛作製時の編立性を以下の5段階基準で評価した。
5:良好
4:概ね良好
3:普通
2:トラブル多い
1:生産不可
(16)抗ピリング性
JIS L 1076 A法に基づき、ICI形試験機を使用してピリング試験を行い、ピリングの発生の程度を確認した。
(17)吸水速乾性
一般財団法人ボーケン品質評価機構の蒸散性(II)試験(ボーケン規格BQE A 028)に準じて、20分後の蒸散率を求めた。ボーケン一般製品基準は30%以上である。蒸散率は、具体的には以下の方法で測定・算出した。
(a)直径約9cmの試験片とシャーレの質量(W)を測定した。
(b)シャーレに水0.1mLを滴下し、その上に試験片を載せ、合計質量(W0)を測定した。
(c)標準状態(20℃,65%RH)下に放置して所定時間ごとの合計質量(Wt)を測定し、20分後の蒸散率(%)を算出した。
蒸散率(%)={(W0-Wt)/(W0-W)}×100
(18)汗冷え防止性
(a)布帛の湿潤時の熱伝導率に基づいて汗冷え防止性を評価した。ここで汗冷えは、濡れた布帛へ皮膚から熱が伝導し体温が奪われる現象のことである。水の熱伝導率は空気の約25倍であり、発汗により生地が湿潤すると布帛の熱伝導率が上昇し、体温が奪われやすくなる。布帛の湿潤時の熱伝導率が低いほど、汗冷え防止性が高いことを意味する。
(b)カトーテック社製のKES-F7(サーモラボ)を用いて評価した。測定環境は20℃、65%RHとした。下記において、測定機器の部位の名称はメーカーの説明書に従った。
(c)サーモクールに8cm四方のサンプル布をセットし、生地の中央に0.1mLの蒸留水を滴下して試験体を作製した。クールボックスの設定温度は20℃とした。
(d)作製直後の試験体にBT-Boxをのせ、BT板が30℃で安定するために必要な電力量を測定した。この時の電力量を熱損失Hwsとした。BT板(30℃)からサーモクール(20℃)へ熱が流れるため、BT板の温度を30℃に保つためにはサーモクールへ流れる分の熱量を供給しなければならず、この熱量をBT板へ供給する電力量として測定した。この測定は蒸留水の滴下後2分以内に終え、滴下から2分後にBT-Boxを試験体から外した。これは試験体から水分が蒸発できるようにするためである。
(e)次の式により熱伝導率を算出した。
K[W/cm・℃]=熱損失[W]×布帛厚み[cm]÷BT板とサーモクールの温度差[℃]÷熱板の面積[cm2]
布帛の湿潤時の熱伝導率が低いほど、汗冷えしにくい、すなわち汗冷え防止性が高いことを意味する。
(19)保温性
カトーテック社製のサーモラボ2を用いてドライコンタクト法で保温率を測定し、保温性を評価した。具体的には、一定の空気流れ(30cm/s)において、環境温度+10℃に設定した熱板から試験片(20×20cm)を介して放射された熱量(消費電力)を測定し保温率を求めた。保温率の数字が大きいほど保温性が高いと判定している。
(20)通気抵抗
カトーテック(株)製のKES-F8通気性試験機を用いて測定した。プランジャー/シリンダーのピストン運動によって定流量空気を試料に送り、大気中へ試料を通して放出、吸引する機構で、放出・吸引時の圧力から通気抵抗を算出した。測定条件はSENS:M、SPEED:0.2とした。
(21)風合い
得られた布帛の風合いについて、肌触り及び夏物衣料のドライタッチ感のそれぞれを以下の5段階で評価した。
5 良好
4 概ね良好
3 普通
2 やや劣る
1 劣る
(22)目付、厚み及び嵩密度
目付及び厚みは、JIS L 1096(2010)に準じて測定した。嵩密度は、目付及び厚みに基づいて算出した。
(1)水溶性の親水性成分として、ポリオキシエチレンアルキルエーテル(花王(株)製、エマルゲン1108、有効成分100質量%、分子量473)を準備した。
(2)ベース樹脂として、ポリプロピレン(MFR20g/10分)のペレット(直径2mm、高さ2mmの円柱形)を準備した。
(3)図7に示す押出機の原料供給口2からベース樹脂ペレット80質量部と、ポリオキシエチレンアルキルエーテルを4質量%含むポリプロピレン(MFR800g/10分)12.5質量部、親水性成分2.5質量部と、相溶化剤(エチレン-アクリル酸-マレイン酸共重合体、MFR80g/10分(190℃、2.16kg)、融点(DSC法)98℃)5質量部を供給した。
(4)押出機内における加工温度を170~190℃に設定した。樹脂溶融部3では回転軸に沿って供給物を前に送り、混練分散部4では複数枚の混練プレートが回転しており、ここでベース樹脂と親水性成分は均一混合され、次いで減圧ライン5を真空(負圧)にすることで同時に水分を取り除いた。
(5)次いで、押し出し部6から樹脂組成物を押出、冷却して取り出し口7から取り出した。
(6)ペレタイザーに導き、ペレット化して、直径2mm、高さ2mmの円柱形のポリプロピレン系マスターバッチ樹脂組成物を得た。
ポリプロピレン(MFR10g/10分)のペレット(直径2mm、高さ2mmの円柱形)100質量部を溶融紡糸用の押出機の原料供給口から供給し、常法の溶融紡糸機を用いて、押出機で溶融混練した後、溶融紡糸した。その後、公知の延伸機を用いて延伸、常用の親水性の繊維処理剤を付着量が0.30質量%となるように付与し、クリンパーで捲縮を付与し、カットして、単繊維繊度が約1.69dtex、繊維長が38mmのポリプロピレン系繊維(以下において、PP繊維a-1とも記す。)を作製した。PP繊維a-1の水分率は0.10%であった。
ポリプロピレン(MFR10g/10分)のペレット(直径2mm、高さ2mmの円柱形)100質量部を溶融紡糸用の押出機の原料供給口から供給し、常法の溶融紡糸機を用いて、押出機で溶融混練した後、溶融紡糸した。その後、公知の延伸機を用いて延伸、常用の親水性の繊維処理剤を付着量が0.30質量%となるように付与し、クリンパーで捲縮を付与し、カットして、単繊維繊度が約1.51dtex、繊維長が38mmのポリプロピレン系繊維(以下において、PP繊維a-2とも記す。)を作製した。PP繊維a-2の水分率は0.10%であった。
ポリプロピレン(MFR10g/10分)のペレット(直径2mm、高さ2mmの円柱形)100質量部を溶融紡糸用の押出機の原料供給口から供給し、常法の溶融紡糸機を用いて、押出機で溶融混練した後、溶融紡糸した。その後、公知の延伸機を用いて延伸、常用の親水性の繊維処理剤を付着量が0.30質量%となるように付与し、クリンパーで捲縮を付与し、カットして、単繊維繊度が約1.21dtex、繊維長が38mmのポリプロピレン系繊維(以下において、PP繊維bとも記す。)を作製した。PP繊維bの水分率は0.10%であった。
(1)ポリプロピレン(MFR40g/10分)のペレット(直径2mm、高さ2mmの円柱形)100質量部と、マスターバッチ樹脂組成物の製造例1で得られたマスターバッチ樹脂組成物2質量部と、カーボンブラック0.4質量部、フタロシアニンブルー2.0質量部、低立体規則性ポリプロピレン(商品名『エルモーデュ』S400、出光興産株式会社製)0.2質量部を混合した。
(2)(1)の混合した樹脂組成物(ペレット)を溶融紡糸用の押出機の原料供給口から供給し、常法の溶融紡糸機を用いて、押出機で溶融混練した後、溶融紡糸した。その後、公知の延伸機を用いて延伸、常用の親水性の繊維処理剤を付着量が0.30質量%となるように付与し、クリンパーで捲縮を付与し、カットして、単繊維繊度が約1.72dtex、繊維長が38mmの親水性ポリプロピレン系繊維(以下において、親水性PP繊維c-1とも記す。)を作製した。親水性PP繊維c-1の水分率は0.20%であった。
(1)ポリプロピレン(MFR40g/10分)のペレット(直径2mm、高さ2mmの円柱形)100質量部と、マスターバッチ樹脂組成物の製造例1で得られたマスターバッチ樹脂組成物2質量部と、カーボンブラック0.4質量部、フタロシアニンブルー2.0質量部、低立体規則性ポリプロピレン(商品名『エルモーデュ』S400、出光興産株式会社製)0.2質量部を混合した。
(2)(1)の混合した樹脂組成物(ペレット)を溶融紡糸用の押出機の原料供給口から供給し、常法の溶融紡糸機を用いて、押出機で溶融混練した後、溶融紡糸した。その後、公知の延伸機を用いて延伸、常用の親水性の繊維処理剤を付着量が0.30質量%となるように付与し、クリンパーで捲縮を付与し、カットして、単繊維繊度が約1.80tex、繊維長が38mmの親水性ポリプロピレン系繊維(以下において、親水性PP繊維c-2とも記す。)を作製した。親水性PP繊維c-2の水分率は0.20%であった。
(1)ポリプロピレン(MFR40g/10分)のペレット(直径2mm、高さ2mmの円柱形)100質量部と、マスターバッチ樹脂組成物の製造例1で得られたマスターバッチ樹脂組成物2質量部と、カーボンブラック2.2質量部、低立体規則性ポリプロピレン(商品名『エルモーデュ』S400、出光興産株式会社製)0.2質量部を混合した。
(2)(1)の混合した樹脂組成物(ペレット)を溶融紡糸用の押出機の原料供給口から供給し、常法の溶融紡糸機を用いて、押出機で溶融混練した後、溶融紡糸した。その後、公知の延伸機を用いて延伸、常用の親水性の繊維処理剤を付着量が0.30質量%となるように付与し、クリンパーで捲縮を付与し、カットして、単繊維繊度が約1.87dtex、繊維長が38mmの親水性ポリプロピレン系繊維(以下において、親水性PP繊維dとも記す。)を作製した。親水性PP繊維dの水分率は0.20%であった。
製造例1-1で得られたPP繊維a-1を40質量部とポリエチレンテレフタレート繊維(東洋紡株式会社製、品名「ピラミダル」、ダルタイプ、Y型断面、異型度2.10、単繊維繊度1.45dtex、繊維長38mm、水分率0.55%)を60質量部混打綿工程、カード工程、練条工程に順次投入し、スライバーを得た。次に、VORTEX精紡機(村田機械株式会社製、型番「VORTEX 861」)を用い、得られたポリプロピレン系繊維40質量%及びポリエチレンテレフタレート繊維60質量%からなるスライバーをドラフトゾーンに供給してドラフトした後、ノズル圧0.55MPa、紡出速度300m/分の条件で紡出し、巻き取ることで紡績糸(MVS糸)を作製した。スピンドル径は1.2mmであった。
PP繊維a-1に変えて、製造例3-1で得られた親水化PP繊維c-1を用い、ノズル圧、紡出速度及びスピンドル径を下記表1に示したとおりに変更した以外は、実施例1と同様にして紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、及び加工布帛を作製した。
PP繊維a-1に変えて、製造例4で得られた親水化PP繊維dを用いた以外は、実施例1と同様にして紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、及び加工布帛を作製した。
製造例1-2で得られたPP繊維a-2を40質量部とリサイクルポリエチレンテレフタレート繊維(Wuhe(Jiangsu) Differential Fiber社製、ダルタイプ、十字断面、異型度2.13、単繊維繊度1.75dtex、繊維長38mm、水分率0.50%)を60質量部混打綿工程、カード工程、練条工程に順次投入し、スライバーを得た。次に、VORTEX精紡機(村田機械株式会社製、型番「VORTEX 861」)を用い、得られたポリプロピレン系繊維40質量%及びリサイクルポリエチレンテレフタレート繊維60質量%からなるスライバーをドラフトゾーンに供給してドラフトした後、ノズル圧0.60MPa、紡出速度280m/分の条件で紡出し、巻き取ることで紡績糸(MVS糸)を作製した。スピンドル径は1.2mmであった。
得られた紡績糸(MVS糸)を用いた以外は、実施例1と同様にして、天竺組織の編物、及び加工布帛を作製した。
リサイクルポリエチレンテレフタレート繊維として、Shanghai Different Chemical Fiber社製のリサイクルポリエチレンテレフタレート繊維(商品名「Cool smart」、ダルタイプ、十字断面、異型度1.76、単繊維繊度1.62dtex、繊維長38mm、水分率0.40%)を用いた以外は、実施例4と同様にして、紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、加工布帛を作製した。
ポリエチレンテレフタレート繊維(東洋紡株式会社製、品名「ピラミダル」、ダルタイプ、Y型断面、異型度2.10、単繊維繊度1.45dtex、繊維長38mm、水分率0.55%)を95質量部と、ポリエチレンテレフタレート繊維(CHINA SHANGHAI DIFFERENT CHEMICAL FIBER CO.,LTD.製、カチオン可染、品名「超柔麗」、単繊維繊度1.37dtex、繊維長38mm、丸型断面、水分率0.56%)を5質量部混打綿工程、カード工程、練条工程に順次投入し、スライバーを得た。
得られたスライバーを用い、スピンドル径を1.0mmに変更した以外は、実施例1と同様にして紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、及び加工布帛を作製した。
ポリエチレンテレフタレート繊維(CHINA SINOPEC YIZHENG CHEMICAL FIBER CO.,LTD.から入手、レギュラータイプ、単繊維繊度1.27dtex、繊維長38mm、丸型断面、水分率0.59%)を95質量部と、ポリエチレンテレフタレート繊維(CHINA SHANGHAI DIFFERENT CHEMICAL FIBER CO.,LTD.製、カチオン可染、品名「超柔麗」、単繊維繊度1.37dtex、繊維長38mm、丸型断面、水分率0.56%)を5質量部混打綿工程、カード工程、練条工程に順次投入し、スライバーを得た。
得られたスライバーを用いた以外は、実施例1と同様にして紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、加工布帛を作製した。
製造例2で得られたPP繊維bを40質量部とポリエチレンテレフタレート繊維(東洋紡株式会社製、品名「ピラミダル」、ダルタイプ、Y型断面、異型度2.10、単繊維繊度1.45dtex、繊維長38mm、水分率0.55%)を60質量部混打綿工程、カード工程、練条工程、粗紡工程に順次投入し、60ゲレン/12ydの粗糸を得た。次に得られたポリプロピレン系繊維40質量%及びポリエステル系繊維60質量%からなる粗糸を2本用い、リング精紡機にて43.2倍のドラフトを付与し撚り係数3.73で撚糸し、英式綿番手36sの紡績糸(サイロ糸)を作製した。具体的には、二本のポリプロピレン系繊維40質量%及びポリエステル系繊維60質量%からなる粗糸を、ガイドバー及びトランペットを介して、バックローラ、ミドルローラ、エプロン及びフロントローラからなるドラフトゾーンに並列に供給し、ドラフトされた粗糸(繊維束)を、スネルワイヤー、トラベラー及びリングを介して撚糸して、2本の繊維束が引き揃えられ撚られた紡績糸(サイロ糸)を得た。該紡績糸を用い、実施例1と同様にして天竺組織の編物及び加工布帛を作製した。
製造例1-2で得られたPP繊維a-2を32質量部と製造例4で得られたPP繊維dを8質量部とリサイクルポリエチレンテレフタレート繊維(Wuhe(Jiangsu)Differential Fiber社製、ダルタイプ、丸型断面、単繊維繊度1.14dtex、繊維長38mm、水分率0.60%)60質量部を用いた以外は、実施例4と同様にして、紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、加工布帛を作製した。
製造例1-2で得られたPP繊維a-2を40質量部とリサイクルポリエチレンテレフタレート繊維(Wuhe(Jiangsu)Differential Fiber社製、ダルタイプ、丸型断面、単繊維繊度1.14dtex、繊維長38mm、水分率0.60%)60質量部を用いた以外は、実施例4と同様にして、紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、加工布帛を作製した。
製造例4で得られたPP繊維dを40質量部とポリエチレンテレフタレート繊維(Jiangyin Xinlun Chemical Fiber Co.,Ltd(三房巷集団)製、ダルタイプ、丸型断面、単繊維繊度1.34dtex、繊維長38mm、水分率0.59%)60質量部を用いた以外は、実施例1と同様にして、紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、加工布帛を作製した。
製造例3-2で得られたPP繊維c-2を40質量部とポリエチレンテレフタレート繊維(Jiangyin Xinlun Chemical Fiber Co.,Ltd(三房巷集団)製、ダルタイプ、丸型断面、単繊維繊度1.34dtex、繊維長38mm、水分率0.59%)60質量部を用いた以外は、実施例1と同様にして、紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、加工布帛を作製した。
製造例1-2で得られたPP繊維a-2を40質量部とリサイクルポリエチレンテレフタレート繊維(Wuhe(Jiangsu)Differential Fiber社製、ダルタイプ、丸型断面、単繊維繊度1.31dtex、繊維長38mm、水分率1.05%)60質量部を用いた以外は、実施例1と同様にして、紡績糸(MVS糸)、天竺組織の編物、加工布帛を作製した。
2 原料供給口
3 樹脂溶融部
4 混練分散部
5 減圧ライン
6 押し出し部
7 取り出し部
Claims (14)
- ポリプロピレン系繊維を15~85質量%、及びポリエステル系繊維を15~85質量%含む紡績糸であって、
前記紡績糸は、無撚状態の無撚繊維群と、前記無撚繊維群の周囲に巻き付いている巻き付き繊維群で構成され、
前記紡績糸の気孔率は、60%以下であり、
前記紡績糸の側面における無撚繊維群の露出率は、60%以下であることを特徴とする紡績糸。 - 前記巻き付き繊維群の巻き付き角度は、25度以上である請求項1に記載の紡績糸。
- 前記ポリエステル系繊維は、異型断面形状を有するポリエステル系繊維を含む請求項1又は2に記載の紡績糸。
- 前記異型断面形状を有するポリエステル系繊維は、多角型及び3つ以上の凸部を有する多葉型からなる群から選ばれる一種以上の異型断面形状を有するポリエステル系繊維を含む請求項3に記載の紡績糸。
- 前記多葉型のポリエステル系繊維の異型度は、1.5~3.0である請求項4に記載の紡績糸。
- 前記ポリエステル系繊維は、リサイクルポリエステル系繊維を含む請求項1~5のいずれかに記載の紡績糸。
- 前記ポリプロピレン系繊維の繊度は、0.6dtex~2.5dtexであり、前記ポリエステル系繊維の繊度は、0.6dtex~2.5dtexである請求項1~6のいずれかに記載の紡績糸。
- 前記ポリプロピレン系繊維の断面積Sppと前記ポリエステル系繊維の断面積Spetの比Spp/Spetは、1.0~3.0である請求項1~7のいずれかに記載の紡績糸。
- 請求項1~8のいずれかに記載の紡績糸の製造方法であって、
渦流空気精紡において、
ポリプロピレン系繊維を15~85質量%、及びポリエステル系繊維を15~85質量%含むスライバーを準備する工程、
ドラフトゾーンに前記スライバーを供給しドラフトする工程、及び、
ノズル圧が0.4~0.65MPa、紡出速度が250~400m/minの条件で紡出し、巻き取る工程を含むことを特徴とする紡績糸の製造方法。 - 紡出速度が250m/min以上350m/min未満である請求項9に記載の紡績糸の製造方法。
- ノズル圧が0.45MPaより大きく0.65MPa以下である請求項9又は10に記載の紡績糸の製造方法。
- スピンドル径は1.0~1.3mmである請求項9~11のいずれかに記載の紡績糸の製造方法。
- 請求項1~8のいずれかに記載の紡績糸を含むことを特徴とする布帛。
- 前記布帛は、吸水処理されてなる請求項13に記載の布帛。
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