JP7326957B2 - マルテンサイト系ステンレス鋼及び締結部材 - Google Patents
マルテンサイト系ステンレス鋼及び締結部材 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7326957B2 JP7326957B2 JP2019134246A JP2019134246A JP7326957B2 JP 7326957 B2 JP7326957 B2 JP 7326957B2 JP 2019134246 A JP2019134246 A JP 2019134246A JP 2019134246 A JP2019134246 A JP 2019134246A JP 7326957 B2 JP7326957 B2 JP 7326957B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- hardness
- stainless steel
- amount
- martensitic stainless
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
本発明は、マルテンサイト系ステンレス鋼及び締結部材に関し、さらに詳しくは、高硬度、高靱性、及び高耐食性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼、並びに、これを用いた締結部材に関する。
マルテンサイト系ステンレス鋼とは、オーステナイト領域から焼入れしてマルテンサイト組織とし、適当な温度で焼戻して使用するＣｒ系鋼をいう。マルテンサイト系ステンレス鋼は、一般に、硬さが高く、耐食性及び耐摩耗性に優れているので、軸受や刃物などの薄肉部材、あるいは、ねじや燃料噴射部材などの複雑形状の部材に使用されている。通常、マルテンサイト系ステンレス鋼は、目的形状に加工した後、焼入れ等の熱処理を実施することで、目的とする硬さや耐食性に調整されている。
このようなマルテンサイト系ステンレス鋼に関し、従来から種々の提案がなされている。
例えば、特許文献１には、０．１５≦Ｃ＜０．７０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｓｉ≦１．００ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｍｎ≦１．００ｍａｓｓ％、Ｐ≦０．０３０ｍａｓｓ％、Ｓ≦０．０３０ｍａｓｓ％、０．００１≦Ｃｕ≦０．５０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｎｉ≦０．５０ｍａｓｓ％、１１．０≦Ｃｒ≦１８．０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｍｏ≦２．０ｍａｓｓ％、０．０１≦Ｗ≦０．５０ｍａｓｓ％、０．０１≦Ｖ≦０．５０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｎ≦０．４０ｍａｓｓ％、Ｏ≦０．０２ｍａｓｓ％、Ａｌ≦０．０８０ｍａｓｓ％、及び、０．０００５≦Ｂ≦０．００５０ｍａｓｓ％を含み、残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなり、０．４＜Ｃ＋Ｎ＜０．７ｍａｓｓ％、かつＣ／Ｎ≧０．７５であるマルテンサイト鋼が開示されている。
例えば、特許文献１には、０．１５≦Ｃ＜０．７０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｓｉ≦１．００ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｍｎ≦１．００ｍａｓｓ％、Ｐ≦０．０３０ｍａｓｓ％、Ｓ≦０．０３０ｍａｓｓ％、０．００１≦Ｃｕ≦０．５０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｎｉ≦０．５０ｍａｓｓ％、１１．０≦Ｃｒ≦１８．０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｍｏ≦２．０ｍａｓｓ％、０．０１≦Ｗ≦０．５０ｍａｓｓ％、０．０１≦Ｖ≦０．５０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｎ≦０．４０ｍａｓｓ％、Ｏ≦０．０２ｍａｓｓ％、Ａｌ≦０．０８０ｍａｓｓ％、及び、０．０００５≦Ｂ≦０．００５０ｍａｓｓ％を含み、残部が実質的にＦｅ及び不可避的不純物からなり、０．４＜Ｃ＋Ｎ＜０．７ｍａｓｓ％、かつＣ／Ｎ≧０．７５であるマルテンサイト鋼が開示されている。
同文献には、
（ａ）侵入型原子としてＣに加えてＮを添加し、かつ、Ｃ＋Ｎ量及びＣ／Ｎ比を最適化すると、焼入れ温度でのＣの固溶限を大きくする（すなわち、オーステナイト領域を広くする）ことができる点、及び、
（ｂ）これによって、マルテンサイト変態後に高硬度が得られる点
が記載されている。
（ａ）侵入型原子としてＣに加えてＮを添加し、かつ、Ｃ＋Ｎ量及びＣ／Ｎ比を最適化すると、焼入れ温度でのＣの固溶限を大きくする（すなわち、オーステナイト領域を広くする）ことができる点、及び、
（ｂ）これによって、マルテンサイト変態後に高硬度が得られる点
が記載されている。
また、特許文献２には、０．１５≦Ｃ≦０．５０ｍａｓｓ％、０．２０＜Ｓｉ≦１．０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｍｎ≦２．０ｍａｓｓ％、Ｐ≦０．０３ｍａｓｓ％、Ｓ≦０．０１ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｃｕ≦３．０ｍａｓｓ％、０．０５≦Ｎｉ≦３．０ｍａｓｓ％、１３．０≦Ｃｒ≦２０．０ｍａｓｓ％、０．１０≦Ｍｏ≦５．０ｍａｓｓ％、Ａｌ≦０．０２ｍａｓｓ％、Ｔｉ≦０．０２ｍａｓｓ％、０．２０≦Ｎ≦０．８０ｍａｓｓ％、０．００１≦Ｂ≦０．０１ｍａｓｓ％、Ｏ≦０．０１ｍａｓｓ％、を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、残留オーステナイト量が３％以上３０％以下である高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼が開示されている。
同文献には、
（ａ）Ｎ含有量の多いマルテンサイト系ステンレス鋼に対し、適量のＢを添加すると、マルテンサイト変態時の焼割れを抑制することができる点、
（ｂ）適量のＳｉを添加すると同時に、窒化物を生成しやすいＡｌ及びＴｉ量を一定値以下にすると、酸化物・窒化物系介在物に起因する焼割れを抑制することができる点、及び、
（ｃ）残留オーステナイト量が一定量となるように焼入れ条件を最適化すると、高硬度及び高耐食性を両立させ、かつ、焼割れも抑制することができる点
が記載されている。
（ａ）Ｎ含有量の多いマルテンサイト系ステンレス鋼に対し、適量のＢを添加すると、マルテンサイト変態時の焼割れを抑制することができる点、
（ｂ）適量のＳｉを添加すると同時に、窒化物を生成しやすいＡｌ及びＴｉ量を一定値以下にすると、酸化物・窒化物系介在物に起因する焼割れを抑制することができる点、及び、
（ｃ）残留オーステナイト量が一定量となるように焼入れ条件を最適化すると、高硬度及び高耐食性を両立させ、かつ、焼割れも抑制することができる点
が記載されている。
マルテンサイト系ステンレス鋼の用途のひとつに、締結部材が挙げられる。締結部材のひとつであるドリリングタッピングねじ（self drilling tapping screw）は、締結対象の下穴開け加工を必要とせず、ねじ止めの際に板を貫きながら締結できるというメリットがある。金属板を貫くためには、締結部材は十分な硬さが必要である。さらには、締結時の破断を防ぐためには、締結部材は高靱性も必要である。一般的に、硬さと靱性はトレードオフの関係にあるため、硬さと靱性を両立する素材は限られており、従来は、ＳＵＳ４２０Ｊ２といった高硬度高靱性のステンレス鋼が使用されていた。
一方で、ＳＵＳ４２０Ｊ２は、耐食性が十分とは言えず、屋外使用環境では錆を生じることがある。錆を抑制するためには、めっきなどの表面処理が必要となり、コスト的に問題が生じる。よって、ＳＵＳ４２０Ｊ２と同等の硬さを有し、耐食性の高い材料が求められる。
本発明が解決しようとする課題は、高硬度、高靱性、及び高耐食性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼を提供することにある。
また、本発明が解決しようとする他の課題は、このようなマルテンサイト系ステンレス鋼を用いた締結部材を提供することにある。
また、本発明が解決しようとする他の課題は、このようなマルテンサイト系ステンレス鋼を用いた締結部材を提供することにある。
上記課題を解決するために、本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、
０．１５≦Ｃ≦０．３０ｍａｓｓ％、
０．０５≦Ｓｉ≦１．００ｍａｓｓ％、
０．０５≦Ｍｎ≦１．００ｍａｓｓ％、
０．０５≦Ｎｉ≦０．５ｍａｓｓ％、
１１．０≦Ｃｒ≦１５．０ｍａｓｓ％、
１．４≦Ｍｏ≦２．０ｍａｓｓ％、
０．０１≦Ｖ≦０．５０ｍａｓｓ％、
０．１０≦Ｎ≦０．２０ｍａｓｓ％、及び、
０．０００５≦Ｂ≦０．００５０ｍａｓｓ％
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物かならなり、
０．２５≦Ｃ＋Ｎ≦０．４５ｍａｓｓ％
を満たすことを要旨とする。
０．１５≦Ｃ≦０．３０ｍａｓｓ％、
０．０５≦Ｓｉ≦１．００ｍａｓｓ％、
０．０５≦Ｍｎ≦１．００ｍａｓｓ％、
０．０５≦Ｎｉ≦０．５ｍａｓｓ％、
１１．０≦Ｃｒ≦１５．０ｍａｓｓ％、
１．４≦Ｍｏ≦２．０ｍａｓｓ％、
０．０１≦Ｖ≦０．５０ｍａｓｓ％、
０．１０≦Ｎ≦０．２０ｍａｓｓ％、及び、
０．０００５≦Ｂ≦０．００５０ｍａｓｓ％
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物かならなり、
０．２５≦Ｃ＋Ｎ≦０．４５ｍａｓｓ％
を満たすことを要旨とする。
本発明に係る締結部材は、
本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼からなり、
ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上５７ＨＲＣ以下であり、
衝撃値が２００Ｊ／ｃｍ2以上であり、
孔食電位Ｖc100が２００ｍＶ以上である
ことを要旨とする。
本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼からなり、
ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上５７ＨＲＣ以下であり、
衝撃値が２００Ｊ／ｃｍ2以上であり、
孔食電位Ｖc100が２００ｍＶ以上である
ことを要旨とする。
耐食性を向上させる合金成分のひとつとして、窒素が挙げられる。窒素は、炭素と同様に硬さを上げることができる成分である。窒素は、耐食性の劣化原因となる炭素の添加量を抑えて耐食性を向上しつつ、必要な硬さに調整する成分として好ましい。本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、ＣとＮの含有量が最適化されている。そのため、これに適切な熱処理を施すと、ＳＵＳ４２０Ｊ２と同等の硬度及び靱性を有しながら、ＳＵＳ４２０Ｊ２よりも高い耐食性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼が得られる。
さらに、本発明に係る締結部材は、本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼からなる部材に対して適切な熱処理を施すことにより得られたものからなる。そのため、これを屋外環境で使用する場合であっても、防錆を目的とする表面処理が不要となる。その結果、締結部材の製造コストを低減することができる。
以下に、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。
［１． マルテンサイト系ステンレス鋼］
［１．１． 主構成元素］
本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、以下のような元素を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。添加元素の種類、その成分範囲、及びその限定理由は、以下の通りである。
［１． マルテンサイト系ステンレス鋼］
［１．１． 主構成元素］
本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、以下のような元素を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる。添加元素の種類、その成分範囲、及びその限定理由は、以下の通りである。
（１） ０．１５≦Ｃ≦０．３０ｍａｓｓ％：
Ｃは、焼入れ時にマトリックスに固溶し、マルテンサイト組織とすることで硬さを確保するために必要な成分である。このような効果を得るためには、Ｃ量は、０．１５ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｃ量は、好ましくは、０．１７ｍａｓｓ％以上、さらに好ましくは、０．２２ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｃ量が過剰になると、ＣｒやＭｏといった耐食性を確保する成分と炭化物を形成し、耐食性を劣化させる場合がある。従って、Ｃ量は、０．３０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃ量は、好ましくは、０．２８ｍａｓｓ％以下である。
Ｃは、焼入れ時にマトリックスに固溶し、マルテンサイト組織とすることで硬さを確保するために必要な成分である。このような効果を得るためには、Ｃ量は、０．１５ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｃ量は、好ましくは、０．１７ｍａｓｓ％以上、さらに好ましくは、０．２２ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｃ量が過剰になると、ＣｒやＭｏといった耐食性を確保する成分と炭化物を形成し、耐食性を劣化させる場合がある。従って、Ｃ量は、０．３０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃ量は、好ましくは、０．２８ｍａｓｓ％以下である。
（２） ０．０５≦Ｓｉ≦１．００ｍａｓｓ％：
Ｓｉは、主に脱酸剤として、又は、窒素添加のために添加される。そのためには、Ｓｉ量は、０．０５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｓｉ量が過剰になると、熱間での加工性を低下させたり、靱性を低下させる。従って、Ｓｉ量は、１．００ｍａｓｓ％以下である必要がある。
Ｓｉは、主に脱酸剤として、又は、窒素添加のために添加される。そのためには、Ｓｉ量は、０．０５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｓｉ量が過剰になると、熱間での加工性を低下させたり、靱性を低下させる。従って、Ｓｉ量は、１．００ｍａｓｓ％以下である必要がある。
（３） ０．０５≦Ｍｎ≦１．００ｍａｓｓ％：
Ｍｎは、焼入れ性を向上させる成分として添加される。また、不可避的不純物であるＳを固定し、靱性の低下を防止する効果もある。このような効果を得るためには、Ｍｎ量は、０．０５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｍｎ量が過剰になると、熱間加工性を低下させる。従って、Ｍｎ量は、１．００ｍａｓｓ％以下である必要がある。
Ｍｎは、焼入れ性を向上させる成分として添加される。また、不可避的不純物であるＳを固定し、靱性の低下を防止する効果もある。このような効果を得るためには、Ｍｎ量は、０．０５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｍｎ量が過剰になると、熱間加工性を低下させる。従って、Ｍｎ量は、１．００ｍａｓｓ％以下である必要がある。
（４） ０．０５≦Ｎｉ≦０．５ｍａｓｓ％：
Ｎｉは、酸に対する耐食性を向上させ、溶鋼中へのＮの溶解量を増加させる成分である。このような効果を得るためには、Ｎｉ量は、０．０５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｎｉ量が過剰になると、残留オーステナイト量が増加し、硬さが低下する場合がある。また、コストが高くなるという問題もある。従って、Ｎｉ量は、０．５ｍａｓｓ％以下である必要がある。
Ｎｉは、酸に対する耐食性を向上させ、溶鋼中へのＮの溶解量を増加させる成分である。このような効果を得るためには、Ｎｉ量は、０．０５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｎｉ量が過剰になると、残留オーステナイト量が増加し、硬さが低下する場合がある。また、コストが高くなるという問題もある。従って、Ｎｉ量は、０．５ｍａｓｓ％以下である必要がある。
（５） １１．０≦Ｃｒ≦１５．０ｍａｓｓ％：
Ｃｒは、耐食性を向上させ、溶鋼中へのＮの溶解量を増加させる成分である。このような効果を得るためには、Ｃｒ量は、１１．０ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｃｒ量は、好ましくは、１２．０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｃｒ量が過剰になると、残留オーステナイト量が増加し、硬さが低下する場合がある。従って、Ｃｒ量は、１５．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃｒ量は、好ましくは、１４．０ｍａｓｓ％以下である。
Ｃｒは、耐食性を向上させ、溶鋼中へのＮの溶解量を増加させる成分である。このような効果を得るためには、Ｃｒ量は、１１．０ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｃｒ量は、好ましくは、１２．０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｃｒ量が過剰になると、残留オーステナイト量が増加し、硬さが低下する場合がある。従って、Ｃｒ量は、１５．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃｒ量は、好ましくは、１４．０ｍａｓｓ％以下である。
（６） １．４≦Ｍｏ≦２．０ｍａｓｓ％：
Ｍｏは、耐食性を向上させる成分である。このような効果を得るためには、Ｍｏ量は、１．４ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｍｏ量は、好ましくは、１．５ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｍｏ量が過剰になると、残留オーステナイト量が増加し、硬さが低下する場合がある。従って、Ｍｏ量は、２．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｍｏ量は、好ましくは、１．８ｍａｓｓ％以下である。
Ｍｏは、耐食性を向上させる成分である。このような効果を得るためには、Ｍｏ量は、１．４ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｍｏ量は、好ましくは、１．５ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｍｏ量が過剰になると、残留オーステナイト量が増加し、硬さが低下する場合がある。従って、Ｍｏ量は、２．０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｍｏ量は、好ましくは、１．８ｍａｓｓ％以下である。
（７） ０．０１≦Ｖ≦０．５０ｍａｓｓ％：
Ｖは、窒素の溶解量を増加させる成分である。また、微細な炭窒化物を形成し、硬さの向上や、結晶粒粗大化の抑制に寄与する。このような効果を得るためには、Ｖ量は、０．０１ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｖ量は、好ましくは、０．１０ｍａｓｓ％以上、さらに好ましくは、０．２０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｖ量が過剰になると、粗大な炭窒化物を形成し、偏析が顕著となることで耐食性を劣化させる。従って、Ｖ量は、０．５０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｖ量は、好ましくは、０．４０ｍａｓｓ％以下、さらに好ましくは、０．３０ｍａｓｓ％以下である。
Ｖは、窒素の溶解量を増加させる成分である。また、微細な炭窒化物を形成し、硬さの向上や、結晶粒粗大化の抑制に寄与する。このような効果を得るためには、Ｖ量は、０．０１ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｖ量は、好ましくは、０．１０ｍａｓｓ％以上、さらに好ましくは、０．２０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｖ量が過剰になると、粗大な炭窒化物を形成し、偏析が顕著となることで耐食性を劣化させる。従って、Ｖ量は、０．５０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｖ量は、好ましくは、０．４０ｍａｓｓ％以下、さらに好ましくは、０．３０ｍａｓｓ％以下である。
（８） ０．１０≦Ｎ≦０．２０ｍａｓｓ％：
Ｎは、焼入れ時にマトリックスに固溶し、マルテンサイト組織とすることで硬さや耐食性を確保するために必要な成分である。このような効果を得るためには、Ｎ量は、０．１０ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｎ量は、好ましくは、０．１２ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｎ量が過剰になると、鋳造時に窒素ガスが発生し、鋳造欠陥であるブローホールとなる場合がある。従って、Ｎ量は、０．２０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｎ量は、好ましくは、０．１８ｍａｓｓ％以下、さらに好ましくは、０．１６ｍａｓｓ％以下である。
Ｎは、焼入れ時にマトリックスに固溶し、マルテンサイト組織とすることで硬さや耐食性を確保するために必要な成分である。このような効果を得るためには、Ｎ量は、０．１０ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｎ量は、好ましくは、０．１２ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｎ量が過剰になると、鋳造時に窒素ガスが発生し、鋳造欠陥であるブローホールとなる場合がある。従って、Ｎ量は、０．２０ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｎ量は、好ましくは、０．１８ｍａｓｓ％以下、さらに好ましくは、０．１６ｍａｓｓ％以下である。
（９） ０．０００５≦Ｂ≦０．００５０ｍａｓｓ％：
Ｂは、靱性及び熱間加工性を向上させるために有効である。このような効果を得るためには、Ｂ量は、０．０００５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｂ量が過剰になると、窒化物を形成し、Ｎの効果を減少させる。従って、Ｂ量は、０．００５０ｍａｓｓ％以下である必要がある。
Ｂは、靱性及び熱間加工性を向上させるために有効である。このような効果を得るためには、Ｂ量は、０．０００５ｍａｓｓ％以上である必要がある。
一方、Ｂ量が過剰になると、窒化物を形成し、Ｎの効果を減少させる。従って、Ｂ量は、０．００５０ｍａｓｓ％以下である必要がある。
［１．２． 不可避的不純物］
「不可避的不純物」とは、ステンレス鋼を製造する際に、原料や耐火物から混入する微量成分をいう。不可避的不純物としては、例えば、
（ａ）０．０３ｍａｓｓ％以下のＰ、
（ｂ）０．０３ｍａｓｓ％以下のＳ、
（ｃ）０．２０ｍａｓｓ％以下のＡｌ、
（ｄ）０．０１ｍａｓｓ％以下のＯ、
（ｅ）０．１０ｍａｓｓ％以下のＮｂ、
（ｆ）０．０５ｍａｓｓ％以下のＷ、
（ｇ）０．０８ｍａｓｓ％未満のＣｕ、
などがある。
特に、Ｏは、酸化物を形成するため、Ｏが過剰になると靱性が低下する。また、Ｎｂ及びＷが過剰になると粗大炭化物を形成し、耐食性を低下させる。そのため、これらの元素は、上記含有量以下にするのが好ましい。
「不可避的不純物」とは、ステンレス鋼を製造する際に、原料や耐火物から混入する微量成分をいう。不可避的不純物としては、例えば、
（ａ）０．０３ｍａｓｓ％以下のＰ、
（ｂ）０．０３ｍａｓｓ％以下のＳ、
（ｃ）０．２０ｍａｓｓ％以下のＡｌ、
（ｄ）０．０１ｍａｓｓ％以下のＯ、
（ｅ）０．１０ｍａｓｓ％以下のＮｂ、
（ｆ）０．０５ｍａｓｓ％以下のＷ、
（ｇ）０．０８ｍａｓｓ％未満のＣｕ、
などがある。
特に、Ｏは、酸化物を形成するため、Ｏが過剰になると靱性が低下する。また、Ｎｂ及びＷが過剰になると粗大炭化物を形成し、耐食性を低下させる。そのため、これらの元素は、上記含有量以下にするのが好ましい。
［１．３． 成分バランス（Ｃ＋Ｎ量）］
（１０）０．２５≦Ｃ＋Ｎ≦０．４５ｍａｓｓ％：
ＣとＮは、いずれも硬さの向上に寄与する。そのため、過剰な硬さを抑制するためには、ＣとＮの合計量を制限する必要がある。このような効果を得るためには、Ｃ＋Ｎ量は、０．４５ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃ＋Ｎ量は、好ましくは、０．４２ｍａｓｓ％以下、さらに好ましくは、０．４０ｍａｓｓ％以下である。
一方、Ｃ＋Ｎ量が少なくなりすぎると、硬さが低下する。従って、Ｃ＋Ｎ量は、０．２５ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｃ＋Ｎ量は、好ましくは、０．３０ｍａｓｓ％以上、さらに好ましくは、０．３５ｍａｓｓ％以上である。
（１０）０．２５≦Ｃ＋Ｎ≦０．４５ｍａｓｓ％：
ＣとＮは、いずれも硬さの向上に寄与する。そのため、過剰な硬さを抑制するためには、ＣとＮの合計量を制限する必要がある。このような効果を得るためには、Ｃ＋Ｎ量は、０．４５ｍａｓｓ％以下である必要がある。Ｃ＋Ｎ量は、好ましくは、０．４２ｍａｓｓ％以下、さらに好ましくは、０．４０ｍａｓｓ％以下である。
一方、Ｃ＋Ｎ量が少なくなりすぎると、硬さが低下する。従って、Ｃ＋Ｎ量は、０．２５ｍａｓｓ％以上である必要がある。Ｃ＋Ｎ量は、好ましくは、０．３０ｍａｓｓ％以上、さらに好ましくは、０．３５ｍａｓｓ％以上である。
［１．４． 副構成元素］
本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、上述した主構成元素に加えて、以下のような元素をさらに含んでいても良い。添加元素の種類、その成分範囲、及びその限定理由は、以下の通りである。
本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、上述した主構成元素に加えて、以下のような元素をさらに含んでいても良い。添加元素の種類、その成分範囲、及びその限定理由は、以下の通りである。
（１１）０．０８≦Ｃｕ≦１．００ｍａｓｓ％：
Ｃｕは、酸に対する耐食性を向上させる成分であり、必要に応じて添加することができる。このような効果を得るためには、Ｃｕ量は、０．０８ｍａｓｓ％以上が好ましい。Ｃｕ量は、好ましくは、０．２０ｍａｓｓ％以上、さらに好ましくは、０．５０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｃｕ量が過剰になると、残留オーステナイト量が増加し、硬さが低下する場合がある。従って、Ｃｕ量は、１．００ｍａｓｓ％以下が好ましい。Ｃｕ量は、好ましくは、０．８ｍａｓｓ％以下である。
Ｃｕは、酸に対する耐食性を向上させる成分であり、必要に応じて添加することができる。このような効果を得るためには、Ｃｕ量は、０．０８ｍａｓｓ％以上が好ましい。Ｃｕ量は、好ましくは、０．２０ｍａｓｓ％以上、さらに好ましくは、０．５０ｍａｓｓ％以上である。
一方、Ｃｕ量が過剰になると、残留オーステナイト量が増加し、硬さが低下する場合がある。従って、Ｃｕ量は、１．００ｍａｓｓ％以下が好ましい。Ｃｕ量は、好ましくは、０．８ｍａｓｓ％以下である。
［２． 締結部材］
本発明に係る締結部材は、以下の構成を備えている。
（１）締結部材は、本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼からなる。
（２）締結部材は、ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上５７ＨＲＣ以下である。
（３）締結部材は、衝撃値が２００Ｊ／ｃｍ2以上である。
（４）締結部材は、孔食電位Ｖc100が２００ｍＶ以上である。
本発明に係る締結部材は、以下の構成を備えている。
（１）締結部材は、本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼からなる。
（２）締結部材は、ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上５７ＨＲＣ以下である。
（３）締結部材は、衝撃値が２００Ｊ／ｃｍ2以上である。
（４）締結部材は、孔食電位Ｖc100が２００ｍＶ以上である。
［２．１． 定義］
「締結部材」とは、２以上の部材を物理的に締結するための部材をいう。
締結部材としては、例えば、ねじ、ボルト、ナット、釘、ピンなどがある。また、ねじとしては、ねじ自身でねじ立て（タップ）ができるタッピングねじ（self tapping screw）や、下穴を必要としないタッピングねじであるドリリングタッピングねじ（self drilling tapping screw）に好ましく用いることができる。
「締結部材」とは、２以上の部材を物理的に締結するための部材をいう。
締結部材としては、例えば、ねじ、ボルト、ナット、釘、ピンなどがある。また、ねじとしては、ねじ自身でねじ立て（タップ）ができるタッピングねじ（self tapping screw）や、下穴を必要としないタッピングねじであるドリリングタッピングねじ（self drilling tapping screw）に好ましく用いることができる。
［２．２． マルテンサイト系ステンレス鋼］
本発明に係る締結部材は、本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼からなる。マルテンサイト系ステンレス鋼の詳細については、上述した通りであるので、説明を省略する。
本発明に係る締結部材は、本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼からなる。マルテンサイト系ステンレス鋼の詳細については、上述した通りであるので、説明を省略する。
［２．３． ロックウェル硬さ］
マルテンサイト系ステンレス鋼を所定の形状を有する締結部材に加工した後、熱処理（焼入れ、及び必要に応じて焼戻し）を行う場合において、熱処理条件を最適化すると、締結部材の硬さを調節することができる。締結部材の硬さが低すぎると、十分な締結強度が得られない。従って、締結部材は、ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上である必要がある。ロックウェル硬さは、好ましくは、５２ＨＲＣ以上である。
マルテンサイト系ステンレス鋼を所定の形状を有する締結部材に加工した後、熱処理（焼入れ、及び必要に応じて焼戻し）を行う場合において、熱処理条件を最適化すると、締結部材の硬さを調節することができる。締結部材の硬さが低すぎると、十分な締結強度が得られない。従って、締結部材は、ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上である必要がある。ロックウェル硬さは、好ましくは、５２ＨＲＣ以上である。
一方、硬さと靱性はトレードオフの関係にあるため、締結部材の硬さが高くなりすぎると、締結部材の靱性が低下する。靱性が過度に低下すると、締結時に締結部材が折損する場合がある。従って、締結部材は、ロックウェル硬さが５７ＨＲＣ以下である必要がある。ロックウェル硬さは、好ましくは、５５ＨＲＣ以下である。
［２．４． 衝撃値］
「衝撃値」とは、１０Ｒノッチのシャルピー試験片を用いて測定される衝撃値をいう。
上述したように、締結部材には、高い靱性が求められる。締結時における締結部材の折損を抑制するためには、締結部材は、衝撃値２００Ｊ／ｃｍ2以上である必要がある。
「衝撃値」とは、１０Ｒノッチのシャルピー試験片を用いて測定される衝撃値をいう。
上述したように、締結部材には、高い靱性が求められる。締結時における締結部材の折損を抑制するためには、締結部材は、衝撃値２００Ｊ／ｃｍ2以上である必要がある。
［２．４． 孔食電位］
「孔食電位」とは、ＪＩＳ Ｇ ０５７７に従って測定される孔食電位Ｖc100（ｍＶ）（アノード分極曲線において、電流値１００μＡ／ｃｍ2に対応する電位）をいう。
本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、成分を最適化しているために、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼に比べて耐食性が高い。具体的には、成分を最適化すると、孔食電位Ｖc100は、２００ｍＶ以上となる。成分を最適化すると、孔食電位Ｖc100は、２４０ｍＶ以上、あるいは、２８０ｍＶ以上となる。
「孔食電位」とは、ＪＩＳ Ｇ ０５７７に従って測定される孔食電位Ｖc100（ｍＶ）（アノード分極曲線において、電流値１００μＡ／ｃｍ2に対応する電位）をいう。
本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、成分を最適化しているために、従来のマルテンサイト系ステンレス鋼に比べて耐食性が高い。具体的には、成分を最適化すると、孔食電位Ｖc100は、２００ｍＶ以上となる。成分を最適化すると、孔食電位Ｖc100は、２４０ｍＶ以上、あるいは、２８０ｍＶ以上となる。
［３． 締結部材の製造方法］
本発明に係る締結部材の製造方法は、
（ａ）マルテンサイト系ステンレス鋼からなる素材から、所定の形状を有する部材を加工する加工工程と、
（ｂ）前記部材を焼入れ温度に加熱し、前記部材を急冷し、本発明に係る締結部材を得る焼入れ工程と、
を備えている。
本発明に係る締結部材の製造方法は、
（ａ）マルテンサイト系ステンレス鋼からなる素材から、所定の形状を有する部材を加工する加工工程と、
（ｂ）前記部材を焼入れ温度に加熱し、前記部材を急冷し、本発明に係る締結部材を得る焼入れ工程と、
を備えている。
本発明に係る締結部材の製造方法は、
（ｃ）前記焼入れ工程の後に、前記部材の焼戻しを行う焼戻し工程
をさらに備えていても良い。
（ｃ）前記焼入れ工程の後に、前記部材の焼戻しを行う焼戻し工程
をさらに備えていても良い。
［３．１． 加工工程］
まず、マルテンサイト系ステンレス鋼からなる素材から、所定の形状を有する部材を加工する（加工工程）。
部材の形状、寸法等は、特に限定されるものではなく、目的に応じて最適なものを選択する。また、マルテンサイト系ステンレス鋼の詳細については、上述した通りであるので、説明を省略する。
なお、加工前の素材、又は、所定の形状に加工した後の部材に対し、焼入れ処理を行う前に焼鈍処理を施しても良い。
まず、マルテンサイト系ステンレス鋼からなる素材から、所定の形状を有する部材を加工する（加工工程）。
部材の形状、寸法等は、特に限定されるものではなく、目的に応じて最適なものを選択する。また、マルテンサイト系ステンレス鋼の詳細については、上述した通りであるので、説明を省略する。
なお、加工前の素材、又は、所定の形状に加工した後の部材に対し、焼入れ処理を行う前に焼鈍処理を施しても良い。
［３．２． 焼入工程］
次に、前記部材を焼入れ温度に加熱し、前記部材を急冷する（焼入れ工程）。これにより、本発明に係る高硬度部材が得られる。
次に、前記部材を焼入れ温度に加熱し、前記部材を急冷する（焼入れ工程）。これにより、本発明に係る高硬度部材が得られる。
［３．２．１． 焼入れ温度］
焼入れ時の部材の温度（焼入れ温度）は、マルテンサイト系ステンレス鋼の組成に応じて、最適な温度を選択する。一般に、焼入れ温度が低すぎると、炭化物が多量に残存し、耐食性が低下する。従って、焼入れ温度は、９００℃以上が好ましく、１０００℃以上がさらに好ましい。
一方、焼入れ温度が高くなりすぎると、結晶粒径が粗大化し、靱性が低下する場合がある。従って、焼入れ温度は、１２００℃以下が好ましく、１１００℃以下がさらに好ましい。
焼入れ時の部材の温度（焼入れ温度）は、マルテンサイト系ステンレス鋼の組成に応じて、最適な温度を選択する。一般に、焼入れ温度が低すぎると、炭化物が多量に残存し、耐食性が低下する。従って、焼入れ温度は、９００℃以上が好ましく、１０００℃以上がさらに好ましい。
一方、焼入れ温度が高くなりすぎると、結晶粒径が粗大化し、靱性が低下する場合がある。従って、焼入れ温度は、１２００℃以下が好ましく、１１００℃以下がさらに好ましい。
［３．２．２． 冷却条件］
「焼入れ時の冷却速度」とは、焼入れ温度から４００℃まで冷却する際の平均冷却速度をいう。
本発明において、冷却速度は特に限定されないが、冷却速度が速くなるほど、部材の鋭敏化が抑制され、耐食性に優れたものとなる。耐食性に優れた高硬度部材を得る場合、冷却速度は、０．５℃／ｓｅｃ以上が好ましい。冷却速度は、好ましくは、１℃／ｓｅｃ以上、さらに好ましくは、５℃／ｓｅｃ以上である。
「焼入れ時の冷却速度」とは、焼入れ温度から４００℃まで冷却する際の平均冷却速度をいう。
本発明において、冷却速度は特に限定されないが、冷却速度が速くなるほど、部材の鋭敏化が抑制され、耐食性に優れたものとなる。耐食性に優れた高硬度部材を得る場合、冷却速度は、０．５℃／ｓｅｃ以上が好ましい。冷却速度は、好ましくは、１℃／ｓｅｃ以上、さらに好ましくは、５℃／ｓｅｃ以上である。
［３．２．３． 冷媒］
焼入れ時の冷媒は、上述した冷却速度が得られるものである限りにおいて、特に限定されない。冷媒としては、例えば、
（ａ）水、油などの液体、
（ｂ）窒素ガス、アルゴンガスなどの気体、
などがある。
焼入れ時の冷媒は、上述した冷却速度が得られるものである限りにおいて、特に限定されない。冷媒としては、例えば、
（ａ）水、油などの液体、
（ｂ）窒素ガス、アルゴンガスなどの気体、
などがある。
［３．３． 焼戻し工程］
次に、必要に応じて、前記焼入れ工程の後に、前記部材の焼戻しを行う（焼戻し工程）。焼戻し温度は、目的とする靱性、硬さ、及び耐食性に応じて、適宜設定することができる。例えば、焼戻し温度は、１００～４００℃が好ましい。
次に、必要に応じて、前記焼入れ工程の後に、前記部材の焼戻しを行う（焼戻し工程）。焼戻し温度は、目的とする靱性、硬さ、及び耐食性に応じて、適宜設定することができる。例えば、焼戻し温度は、１００～４００℃が好ましい。
［４． 作用］
耐食性を向上させる合金成分のひとつとして、窒素が挙げられる。窒素は、炭素と同様に硬さを上げることができる成分である。窒素は、耐食性の劣化原因となる炭素の添加量を抑えて耐食性を向上しつつ、必要な硬さに調整する成分として好ましい。本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、ＣとＮの含有量が最適化されている。そのため、これに適切な熱処理を施すと、ＳＵＳ４２０Ｊ２と同等の硬度及び靱性を有しながら、ＳＵＳ４２０Ｊ２よりも高い耐食性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼が得られる。
耐食性を向上させる合金成分のひとつとして、窒素が挙げられる。窒素は、炭素と同様に硬さを上げることができる成分である。窒素は、耐食性の劣化原因となる炭素の添加量を抑えて耐食性を向上しつつ、必要な硬さに調整する成分として好ましい。本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、ＣとＮの含有量が最適化されている。そのため、これに適切な熱処理を施すと、ＳＵＳ４２０Ｊ２と同等の硬度及び靱性を有しながら、ＳＵＳ４２０Ｊ２よりも高い耐食性を有するマルテンサイト系ステンレス鋼が得られる。
さらに、本発明に係る締結部材は、本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼からなる部材に対して適切な熱処理を施すことにより得られたものからなる。そのため、これを屋外環境で使用する場合であっても、防錆を目的とする表面処理が不要となる。その結果、締結部材の製造コストを低減することができる。
（実施例１～７、比較例１～１４）
［１． 試料の作製］
表１に示す化学組成の鋼５０ｋｇを溶製した。得られた鋼塊を熱間鍛造し、直径２０ｍｍの棒材を製造した。この棒材から試験片を切断採取し、１０５０℃で焼入れ、及び１８０℃で焼戻しを行った。
［１． 試料の作製］
表１に示す化学組成の鋼５０ｋｇを溶製した。得られた鋼塊を熱間鍛造し、直径２０ｍｍの棒材を製造した。この棒材から試験片を切断採取し、１０５０℃で焼入れ、及び１８０℃で焼戻しを行った。
［２． 試験方法］
［２．１． 熱処理後の硬さ（ＨＴ硬さ）］
熱処理後の各試料について、ロックウェル硬さ（Ｃスケール）を測定した。判定基準は、以下の通りである。
「Ａ」： ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上５７ＨＲＣ以下であるもの。
「Ｂ」： ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ未満、又は、５７ＨＲＣ超であるもの。
［２．１． 熱処理後の硬さ（ＨＴ硬さ）］
熱処理後の各試料について、ロックウェル硬さ（Ｃスケール）を測定した。判定基準は、以下の通りである。
「Ａ」： ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上５７ＨＲＣ以下であるもの。
「Ｂ」： ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ未満、又は、５７ＨＲＣ超であるもの。
［２．２． 靱性］
靱性は、１０Ｒノッチのシャルピー衝撃試験を用いて評価した。判定基準は、以下の通りである。
「Ａ」： 衝撃値が２００Ｊ／ｃｍ2以上であるもの。
「Ｂ」： 衝撃値が２００Ｊ／ｃｍ2未満であるもの。
靱性は、１０Ｒノッチのシャルピー衝撃試験を用いて評価した。判定基準は、以下の通りである。
「Ａ」： 衝撃値が２００Ｊ／ｃｍ2以上であるもの。
「Ｂ」： 衝撃値が２００Ｊ／ｃｍ2未満であるもの。
［２．３． 耐食性］
試料表面を研磨した後、ＪＩＳ Ｇ ０５７７に従い、孔食電位Ｖc100（ｍＶ）（アノード分極曲線において、電流値１００μＡ／ｃｍ2に対応する電位）を測定した。判定基準は、以下の通りである。
「Ａ」： 孔食電位Ｖc100が２００ｍＶ以上であるもの。
「Ｂ」： 孔食電位Ｖc100が１００ｍＶ以上２００ｍＶ未満であるもの。
「Ｃ」： 孔食電位Ｖc100が１００ｍＶ未満であるもの。
試料表面を研磨した後、ＪＩＳ Ｇ ０５７７に従い、孔食電位Ｖc100（ｍＶ）（アノード分極曲線において、電流値１００μＡ／ｃｍ2に対応する電位）を測定した。判定基準は、以下の通りである。
「Ａ」： 孔食電位Ｖc100が２００ｍＶ以上であるもの。
「Ｂ」： 孔食電位Ｖc100が１００ｍＶ以上２００ｍＶ未満であるもの。
「Ｃ」： 孔食電位Ｖc100が１００ｍＶ未満であるもの。
［３． 結果］
表２に結果を示す。表２より、以下のことが分かる。
（１）比較例１、３は、ＨＴ硬さが高く、衝撃値、及び耐食性がいずれも低い。これは、Ｃが過剰であるために硬さが高くなり、粗大な炭化物が多量に生成したために耐食性が低下したと考えられる。
（２）比較例２は、耐食性が著しく低い。これは、ＭｏやＮが不足し、Ｃが過剰であるために、粗大な炭化物が多量に生成したためと考えられる。
表２に結果を示す。表２より、以下のことが分かる。
（１）比較例１、３は、ＨＴ硬さが高く、衝撃値、及び耐食性がいずれも低い。これは、Ｃが過剰であるために硬さが高くなり、粗大な炭化物が多量に生成したために耐食性が低下したと考えられる。
（２）比較例２は、耐食性が著しく低い。これは、ＭｏやＮが不足し、Ｃが過剰であるために、粗大な炭化物が多量に生成したためと考えられる。
（３）比較例４は、ＨＴ硬さが高く、衝撃値が低い。これは、Ｃ＋Ｎが過剰であるためと考えられる。
（４）比較例５は、耐食性が著しく低い。これは、Ｍｏが少ないためと考えられる。
（５）比較例６は、ＨＴ硬さが低い。これは、Ｍｏが過剰であるためと考えられる。
（６）比較例７は、ＨＴ硬さが低い。これは、Ｖを含んでいないために、微細な炭窒化物形成による硬さの増加が得られなかったためと考えられる。
（４）比較例５は、耐食性が著しく低い。これは、Ｍｏが少ないためと考えられる。
（５）比較例６は、ＨＴ硬さが低い。これは、Ｍｏが過剰であるためと考えられる。
（６）比較例７は、ＨＴ硬さが低い。これは、Ｖを含んでいないために、微細な炭窒化物形成による硬さの増加が得られなかったためと考えられる。
（７）比較例８は、耐食性が著しく低い。これは、Ｖが過剰であるために、粗大な炭窒化物が生成したためと考えられる。
（８）比較例９は、耐食性が著しく低い。これは、Ｃｒ量が少ないためと考えられる。
（９）比較例１０は、ＨＴ硬さが低い。これは、Ｃｒ量が過剰であるために、残留オーステナイト量が増加したためと考えられる。
（１０）比較例１１は、耐食性が低い。これは、Ｗを含有し、粗大な炭化物を生成したためと考えられる。
（８）比較例９は、耐食性が著しく低い。これは、Ｃｒ量が少ないためと考えられる。
（９）比較例１０は、ＨＴ硬さが低い。これは、Ｃｒ量が過剰であるために、残留オーステナイト量が増加したためと考えられる。
（１０）比較例１１は、耐食性が低い。これは、Ｗを含有し、粗大な炭化物を生成したためと考えられる。
（１１）比較例１２、１４は、耐食性が低い。これは、Ｎｂを含有し、粗大な炭化物を生成したためと考えられる。
（１２）比較例１３は、衝撃値が低い。これは、材料中に含まれる酸素が酸化物を形成し、酸化物が破壊の起点となっているためと考えられる。
（１３）実施例１～７は、いずれも、ＨＴ硬さ、衝撃値、及び耐食性が高い。
（１４）実施例１～７と、比較例１１、１２、及び１４との対比から、本発明におけるＶの特異性が認められる。
（１２）比較例１３は、衝撃値が低い。これは、材料中に含まれる酸素が酸化物を形成し、酸化物が破壊の起点となっているためと考えられる。
（１３）実施例１～７は、いずれも、ＨＴ硬さ、衝撃値、及び耐食性が高い。
（１４）実施例１～７と、比較例１１、１２、及び１４との対比から、本発明におけるＶの特異性が認められる。
以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。
本発明に係るマルテンサイト系ステンレス鋼は、ドリリングタッピングねじなどの締結部材に用いることができる。
Claims (4)
- ０．１５≦Ｃ≦０．３０ｍａｓｓ％、
０．０５≦Ｓｉ≦１．００ｍａｓｓ％、
０．０５≦Ｍｎ≦１．００ｍａｓｓ％、
０．０５≦Ｎｉ≦０．５ｍａｓｓ％、
１１．０≦Ｃｒ≦１５．０ｍａｓｓ％、
１．４≦Ｍｏ≦２．０ｍａｓｓ％、
０．０１≦Ｖ≦０．５０ｍａｓｓ％、
０．１０≦Ｎ≦０．２０ｍａｓｓ％、及び、
０．０００５≦Ｂ≦０．００５０ｍａｓｓ％
を含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物かならなり、
０．２５≦Ｃ＋Ｎ≦０．４５ｍａｓｓ％
を満たすマルテンサイト系ステンレス鋼。 - ０．０８≦Ｃｕ≦１．００ｍａｓｓ％
をさらに含む請求項１に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼。 - ロックウェル硬さが５０ＨＲＣ以上５７ＨＲＣ以下であり、
衝撃値が２００Ｊ／ｃｍ2以上であり、
孔食電位Ｖc100が２００ｍＶ以上である
請求項１又は２に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼。 - 請求項３に記載のマルテンサイト系ステンレス鋼からなる締結部材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019134246A JP7326957B2 (ja) | 2019-07-22 | 2019-07-22 | マルテンサイト系ステンレス鋼及び締結部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2019134246A JP7326957B2 (ja) | 2019-07-22 | 2019-07-22 | マルテンサイト系ステンレス鋼及び締結部材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2021017626A JP2021017626A (ja) | 2021-02-15 |
| JP7326957B2 true JP7326957B2 (ja) | 2023-08-16 |
Family
ID=74565879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2019134246A Active JP7326957B2 (ja) | 2019-07-22 | 2019-07-22 | マルテンサイト系ステンレス鋼及び締結部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP7326957B2 (ja) |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007277639A (ja) | 2006-04-07 | 2007-10-25 | Daido Steel Co Ltd | マルテンサイト鋼 |
| JP2017150045A (ja) | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 山陽特殊製鋼株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2020050917A (ja) | 2018-09-27 | 2020-04-02 | 日鉄ステンレス株式会社 | 冷間加工性に優れる高硬度・高耐食性用途のマルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
-
2019
- 2019-07-22 JP JP2019134246A patent/JP7326957B2/ja active Active
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007277639A (ja) | 2006-04-07 | 2007-10-25 | Daido Steel Co Ltd | マルテンサイト鋼 |
| JP2017150045A (ja) | 2016-02-26 | 2017-08-31 | 山陽特殊製鋼株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| JP2020050917A (ja) | 2018-09-27 | 2020-04-02 | 日鉄ステンレス株式会社 | 冷間加工性に優れる高硬度・高耐食性用途のマルテンサイト系ステンレス鋼及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2021017626A (ja) | 2021-02-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP4427012B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ボルトおよびその製造方法 | |
| JP6479527B2 (ja) | 酸洗性、および焼入れ焼戻し後の耐遅れ破壊性に優れたボルト用線材、並びにボルト | |
| US20050271541A1 (en) | Martensitic stainless steel | |
| US20050194067A1 (en) | Martensitic stainless steel | |
| WO2011061812A1 (ja) | 高靱性耐摩耗鋼およびその製造方法 | |
| JP2008133499A (ja) | 高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2018204109A (ja) | 耐摩耗厚鋼板 | |
| JP7259513B2 (ja) | 高硬度部材及びその製造方法 | |
| CN109790602B (zh) | 钢 | |
| JP2004027334A (ja) | 高周波焼もどし用鋼およびその製造方法 | |
| JP2002155344A (ja) | 高強度ねじ用鋼および高強度ねじ | |
| WO2015133470A1 (ja) | 時効硬化型ベイナイト非調質鋼 | |
| JP2018204110A (ja) | 耐摩耗厚鋼板 | |
| JP2007063658A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP2005220423A (ja) | Ｔｉ含有肌焼き鋼 | |
| JP7326957B2 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼及び締結部材 | |
| JP4344126B2 (ja) | ねじり特性に優れる高周波焼もどし鋼 | |
| JP2015134945A (ja) | 浸炭用鋼 | |
| JP2008223083A (ja) | クランクシャフト及びその製造方法 | |
| JPH11269541A (ja) | 疲労特性に優れた高強度鋼の製造方法 | |
| JP2002348637A (ja) | 高強度ねじ用鋼、高強度ねじおよび高強度ねじの製造方法 | |
| JP2003183781A (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
| JP3552286B2 (ja) | 被削性、冷間鍛造性および焼き入れ・焼き戻し後の疲労強度特性に優れた機械構造用鋼とその部材の製造方法 | |
| JP2007031746A (ja) | 耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用鋼および高強度ボルト | |
| JP2019123921A (ja) | 高強度ボルト及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20220519 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20230522 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20230704 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20230717 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 7326957 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |