JP2019123921A

JP2019123921A - 高強度ボルト及びその製造方法

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Publication number: JP2019123921A
Application number: JP2018006769A
Authority: JP
Inventors: 木南　俊哉; Toshiya Kinami; 俊哉木南
Original assignee: Daido Steel Co Ltd
Current assignee: Daido Steel Co Ltd
Priority date: 2018-01-18
Filing date: 2018-01-18
Publication date: 2019-07-25
Anticipated expiration: 2038-01-18
Also published as: JP6992535B2

Abstract

【課題】遅れ破壊強度に優れた高強度ボルト及びその製造方法の提供。【解決手段】主として焼き戻しマルテンサイト組織からなり、質量％で、Ｃ：０．５５〜０．８０％（０．５５０％を除く）、Ｓｉ：１．００〜２．９０％、Ｃｒ：０．８０〜１．５０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜０．０３０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる組成を有し、９００℃以上に加熱して焼き入れ、５５０℃以上の温度で焼き戻すことで、ＣＳＲＴ法により計測された局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上、引張強度を１４００ＭＰａ以上とした鋼からなる高強度ボルト。【選択図】なし

Description

本発明は、引張強度において１４００ＭＰａを超える高強度ボルト及びその製造方法に関し、特に、遅れ破壊強度に優れた高強度ボルト及びその製造方法に関する。

引張強度において８００ＭＰａを超える高強度ボルト（高力ボルト）が土木・建築分野などで用いられている。近年、更なる高強度化への要求とともに、ボルトに荷重が負荷されてからある程度の時間経過後に急激に破壊を進行させてしまう「遅れ破壊」が問題となっている。この遅れ破壊は、使用環境での腐食により拡散性水素の浸入を受け、ねじ谷部やねじ頭の首下部のような応力集中部での破壊強度が低下し、ボルトに負荷されている荷重に対する抗力不足から一気に破壊を生じさせてしまう現象である。

遅れ破壊に対しては、鋼中に水素をトラップさせる酸化物や炭化物、又は窒化物などを分散分布させて、遅れ破壊を生じさせる限界の水素量（限界拡散性水素濃度）を高めることが提案されている。例えば、ＶやＭｏなどを含む鋼を焼入れ・焼戻し処理を行うことで、これらの炭化物、窒化物、及び／又は、炭窒化物を微細に分散分布させ、限界拡散性水素濃度を高めるのである。

例えば、特許文献１では、質量％でＣ量を０．３０〜０．４５％含む中炭素鋼の遅れ破壊について述べた上で、旧γ粒のアスペクト比を１．５以上とした焼戻しマルテンサイト組織を有し、焼戻し二次析出による合金炭化物を分散分布させて限界拡散性水素濃度を１．５ｐｐｍ以上、引張強さを１６００ＭＰａ以上とした高強度ボルトを開示している。ここでは、ＭｏやＡｌを含有する鋼を９００〜１３００℃ に加熱し、７８０〜１０００℃ の間で伸長オーステナイト組織を得るよう、減面率１０％以上の熱間仕上げ加工を行なう。その後、速やかに５℃／秒以上の冷却速度で冷却し、５５０〜７００℃ で焼戻して合金炭化物を分散分布させるとしている。

また、特許文献２でも、質量％でＣ量を０．２０〜０．３５％含む中炭素鋼の遅れ破壊について述べた上で、更なる高強度化に対して、ＶやＭｏを含み焼戻しマルテンサイト組織を有する鋼材の表面に窒化層を形成した高強度ボルトを開示している。窒化層によって環境からの水素の浸入を抑制し、遅れ破壊に対する耐性を向上させるとしている。また、窒化処理後に急冷することで、鋼材の表面に圧縮残留応力を発生させ、遅れ破壊に対する耐性をより高め得ることについても述べている。

ところで、破壊は統計処理によって確率的に評価されるが、遅れ破壊については、浸入水素量と破壊頻度についての確率的な評価によって限界拡散性水素濃度を決定することになる。また、遅れ破壊が顕著となる鋼においては、鋼材全体の平均水素量である限界拡散性水素濃度に代えて、破壊起点となり得る部位の水素濃度に着目した局所限界水素濃度によって遅れ破壊に対する耐性を考慮することも提案されている。かかる局所限界水素濃度の取得方法としては、定荷重試験（ＣＬＴ：Constant Load Test）、低ひずみ速度法（ＳＳＲＴ：Slow Strain Rate Technique）、通常速度法（ＣＳＲＴ：Conventional Strain Rate Technique）、４点曲げ法（4 Point Bending method）などが提案されている（非特許文献１及び２）。

特開２００７−３１７３５号公報特開２００９−２９９１８０号公報

「高力ボルトの遅れ破壊特性評価ガイドブック」、日本鋼構造協会ＪＳＳＣテクニカルレポート、Ｎｏ．９１（２０１０）「高力ボルトの遅れ破壊評価法ガイドライン」、日本鋼構造協会（２０１４）

Ｃ量を高めた鋼により引張強度を１４００ＭＰａ以上とした高強度ボルトが考慮されている。一方で、上記した文献にも述べられているように、質量％でＣ量について０．５５％程度を越えて含む鋼での遅れ破壊は顕著となる。これに対し、成分組成にＮｉを加えることで遅れ破壊に対する耐性を高め得るがコストも上昇する。そこで、Ｎｉの添加を抑制しつつ、遅れ破壊に対する耐性を高めた鋼からなる高強度ボルトが求められた。

本発明は、以上のような状況に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、質量％でＣを０．５５％以上で含み引張強度において１４００ＭＰａを超える鋼からなり、遅れ破壊強度に優れた高強度ボルト及びその製造方法を提供することにある。

本発明による高強度ボルトは、主として焼き戻しマルテンサイト組織からなり引張強度を１４００ＭＰａ以上とした鋼からなる高強度ボルトであって、質量％で、Ｃ：０．５５〜０．８０％（０．５５０％を除く）、Ｓｉ：１．００〜２．９０％、Ｃｒ：０．８０〜１．５０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜０．０３０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、ＣＳＲＴ法により計測された局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上としたことを特徴とする。

かかる発明によれば、Ｃ量を高めるとともにＳｉ量を高め、より高温での焼き戻しを行い得て、局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上とできて、Ｎｉの添加を抑制しつつ遅れ破壊に対する耐性を高め得るのである。

上記した発明において、前記成分組成において、Ｍｏ：０．８０〜１．５０％を更に含むことを特徴としてもよい。また、前記成分組成において、Ｍｎ：０．８０％以下、Ｎｂ：０．１０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下で含み得ることを特徴としてもよい。かかる発明によれば、Ｎｉの添加を抑制しつつ遅れ破壊に対する耐性をより高め得るのである。

本発明による高強度ボルトの製造方法は、主として焼き戻しマルテンサイト組織からなり引張強度を１４００ＭＰａ以上とした鋼からなる高強度ボルトであって、質量％で、Ｃ：０．５５〜０．８０％（０．５５０％を除く）、Ｓｉ：１．００〜２．９０％、Ｃｒ：０．８０〜１．５０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜０．０３０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼を９００℃以上に加熱して焼き入れ、５５０℃以上の温度で焼き戻し、ＣＳＲＴ法により計測された局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上とすることを特徴とする。

かかる発明によれば、Ｃ量を高めるとともにＳｉ量を高めた鋼で、５５０℃以上での従来以上のより高温での焼き戻しを行い得て、局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上とできて、Ｎｉの添加を抑制しつつ遅れ破壊に対する耐性を高めた高強度ボルトを得られるのである。

高強度ボルトに使用した鋼種の一覧である。環状切り欠き試験片の（ａ）側面図及び（ｂ）部分拡大図である。高強度ボルトの製造条件と試験結果の一覧である。

本発明による１つの実施例である高強度ボルトの製造方法について、図１を用いて詳細に説明する。

本実施例においては、図１に示す鋼のうち、鋼種Ａ及び鋼種Ｂに代表される一連の成分組成を有する鋼を用いる。この成分組成は、Ｎｉを添加せずに遅れ破壊に対する耐性を高めることをできるよう、特に、Ｃ量及びＳｉ量を従来以上に多く含有するよう成分設計されたものである。

より詳細には、この鋼は、質量％で、Ｃ：０．５５〜０．８０％（０．５５０％を除く）、Ｓｉ：１．００〜２．９０％、Ｃｒ：０．８０〜１．５０％、Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％、Ｖ：０．０５〜０．５０％、Ｎ：０．００５〜０．０３０％とした成分組成を有する高強度鋼である。ここで、かかる高強度鋼の成分組成としてさらに、Ｍｏ：０．８０〜１．５０％を含んでもよい。また、Ｍｎ：０．８０％以下、Ｎｂ：０．１０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下でさらに含んでいてもよい。なお、Ｎｉは、原料に含まれるために不可避的に含有されるが、この含有量を減らすことを目的とする点で不可避的に含まれる含有は許容されるが、より少ないことが好ましい。また、鋼種Ｃ及びＤは上記したものとは異なる成分組成を有しており、後述する試験において比較例として用いたものである。

まず、上記した成分組成を有する鋼を真空溶解によって溶製し、インゴットを製造する。得られたインゴットを鍛造して成形し、適宜、粗加工をした後、９００℃以上に加熱して焼入れ処理し、５５０℃以上の温度で焼き戻し処理して、１４００ＭＰａ以上の引張強度を有する焼き戻しマルテンサイト組織のボルト素材とする。その後、機械加工などによってボルトに加工される。特に、上記した成分組成とするとともに焼入れ温度及び焼き戻し温度を高く設定することで、通常速度法（ＣＳＲＴ法）により計測された局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上とすることができ、これによって遅れ破壊に対する耐性を高めることができる。

［強度試験］
次に、図２に示す試験片について、上記した各鋼種を用いて作成して行った機械強度試験について説明する。

強度試験に用いた試験材は次のようにして製造した。まず、図１に示す鋼種Ａ〜鋼種Ｄの各鋼種それぞれの成分組成を有する鋼を真空溶解炉で溶製し５０ｋｇのインゴットを得て、熱間鍛造によって直径３２ｍｍの棒材に成形した。次いで、焼きならし処理として９２０℃で２時間保持後に空冷し、球状化焼きなまし処理として７６０℃で３時間保持後−１５℃／時間の冷却速度で６５０℃まで冷却後に空冷し、試験片素材を得た。

次に、図２（ａ）及び（ｂ）にそれぞれ示す環状切り欠き試験片１０及び１１と、引張試験片とを上記した試験片素材から作製した。詳細には、上記した熱処理後の材料から機械加工によってそれぞれの試験片を得るための粗加工材を得て、所定の条件で焼入れ焼き戻し処理してからそれぞれの試験片に機械加工した。この所定の条件として、焼入れ及び焼き戻しの温度を、図３の実施例１及び２、比較例1乃至６にそれぞれ示した。

引張試験片は、図示を省略するが、直径６ｍｍのＪＩＳ４号平滑引張試験片である。引張試験片では引張試験によって引張強度を測定した。

環状切り欠き試験片１０は、φ１０ｍｍの丸棒体の長手方向中央に外周に沿って深さ２ｍｍの環状切り欠き（切り欠き底φ６ｍｍ）を設けられたものであり、切り欠きの底部における切り欠き半径を０．２５ｍｍとされた。環状切り欠き試験片１０では、ＣＳＲＴ法による局所限界水素濃度を測定した。詳細には、環状切り欠き試験片１０に１２０時間の陰極チャージによって水素を侵入させ、その直後にクロスヘッド速度１ｍｍ／分として引張試験を行い、破断応力を求めた。引張試験直後に試験片の破断面から長さ１０ｍｍの部分を切断し、ガスクロマトグラフを用いて水素量を測定した。この水素量の測定では、昇温速度１００℃／時間で昇温させつつ６００℃まで昇温脱離法によって水素放出量を測定し、そのうち３００℃までの放出で計測された水素量を拡散性水素量とした。

引張試験で得られた破断応力とガスクロマトグラフによって得られた拡散性水素量との両対数をとった上で両者の関係を線形近似した。さらに、陰極チャージを行わなかった場合の破断応力の０．６倍となる破断応力に対応する拡散性水素量を求めて局所限界水素濃度Ｈｃ^＊とした。

環状切り欠き試験片１１は、直径６ｍｍの丸棒体の長手方向中央に外周に沿って深さ１ｍｍの環状切り欠き（切り欠き底φ４ｍｍ）を設けられたものであり、切り欠きの底部における切り欠き半径を０．１０ｍｍとされた。環状切り欠き試験片１１では、遅れ破壊強度を測定した。まず静曲げ試験によって破断強度を測定した。次に、０．１規定の塩酸を滴下して静曲げ試験によって測定された破断強度の０．８〜０．２倍の応力を負荷し、遅れ破壊に至る破断時間を測定した。なお、試験の打ち切り時間は１００時間とした。破断時間と負荷した応力の関係から３０時間破断強度を求めた。３０時間破断強度は静曲げ強度に対する比（３０時間破断強度／静曲げ強度）で評価し、遅れ破壊強度比として図３に結果を示した。なお、遅れ破壊強度比を０.６以上とするときに耐遅れ破壊性が高いものとして合格とした。

図３に示すように、実施例１及び２では、いずれも引張強度を１４００ＭＰａ以上とするとともに、局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上とし、遅れ破壊強度比を０．６以上とした。つまり、高い引張強度を有するとともに高い耐遅れ破壊性を有するものとできた。

これに対し、比較例１、２、５及び６では、引張強度を１４００ＭＰａ以上とするものの、局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ未満として、遅れ破壊強度比を０．６未満とした。これは、実施例１及び２に比べて焼き戻し温度が低いことを原因としているものと考えられる。

また、比較例３及び４では、局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上とし遅れ破壊強度比を０．６以上の合格値としたものの、引張強度を１４００ＭＰａ未満とした。つまり、この引張強度では高強度ボルトに用いることができない。これは、比較例３においてはＳｉ量が少なく、比較例４においてはＣ量が少なかったためと考えられる。

ところで、上記した実施例１及び２による高強度ボルトとほぼ同等の機械強度を与え得る鋼の組成範囲は以下のように定められる。

まずは、必須添加元素について説明する。

Ｃは、鋼の機械強度を確保するために有効な元素である。一方で、過剰に含有させると、延性や靭性を低下させ、さらに耐遅れ破壊性も低下させてしまう。これらを考慮して、Ｃは、質量％で、０．５５〜０．８０％（但し０．５５０％を除く）の範囲内である。

Ｓｉは、鋼の機械強度を高めるために有効な元素であり、上記した局所限界水素濃度の向上にも寄与する。一方で、過剰に含有させるとその効果は飽和してしまう。これらを考慮して、Ｓｉは、質量％で、１．００〜２．９０％の範囲内である。

Ｃｒは、焼入れ性を高めてマルテンサイト組織を得るため、焼き戻し処理時における軟化抵抗を高めるため、またパーライト組織及びベイナイト組織の変態温度を低下させて機械強度を高めるために有効な元素である。一方で、過剰に含有させると、靭性を低下させてしまうことがある。これらを考慮して、Ｃｒは、質量％で、０．８０〜１．５０％の範囲内である。

Ａｌは、酸化物や窒化物を形成することでオーステナイト粒の粗大化を抑制し、耐遅れ破壊性の低下を抑制できる。一方、過剰に含有させるとその効果は飽和してしまう。これらを考慮して、Ａｌは、質量％で、０．０１０〜０．０６０％の範囲内である。

Ｖは、焼入れ性を高めてマルテンサイト組織を得るため、焼き戻し処理時における軟化抵抗を高めるため、またパーライト組織及びベイナイト組織の変態温度を低下させて機械強度を高めるために有効な元素である。さらに、炭化物、窒化物、炭窒化物として析出することで、機械強度を高めるとともに拡散性水素のトラップサイトとなって応力集中部への水素の侵入を抑制する。一方で、過剰に含有させるとその効果を飽和させてしまう。これらを考慮して、Ｖは、質量％で、０．０５〜０．５０％の範囲内である。

Ｎは、ＡｌやＶと窒化物や炭窒化物を形成して機械強度の向上や拡散性水素のトラップサイトの形成に寄与する。一方で、過剰に含有させると靭性を低下させてしまう。これらを考慮して、Ｎは、質量％で、０．００５〜０．０３０％の範囲内である。

次に、任意添加元素について説明する。

Ｍｏは、炭化物を形成し析出させることで機械強度を向上させるとともに、その析出物の界面を拡散性水素のトラップサイトとして応力集中部への水素の侵入を抑制するため、任意に添加されてもよい。一方で過剰に含有させると靭性を低下させてしまう。これらを考慮して、添加する場合において、Ｍｏは、質量％で、０．８０〜１．５０％の範囲内である。

Ｍｎは、機械強度や靭性の確保のために任意に添加されることができるが、過剰に含有させると過剰な機械強度の上昇やミクロ偏析の増大などによって靭性を低下させてしまう。これらを考慮して、Ｍｎは、質量％で、０．８０％以下の範囲内である。

Ｎｂは、ＶやＴｉとともに又は単独で炭窒化物を形成し析出させて析出強化に寄与するとともに、かかる炭窒化物を拡散性水素のトラップサイトとすることで応力集中部への水素の侵入を抑制する。一方で、過剰に添加すると溶体化温度を高くしてしまい粗大な炭窒化物を析出させてしまう。これらを考慮して、Ｎｂは、質量％で、０．１０％以下の範囲内である。

Ｔｉは、ＶやＮｂとともに又は単独で炭窒化物を形成し析出させて析出強化に寄与するとともに、かかる炭窒化物を拡散性水素のトラップサイトとすることで応力集中部への水素の侵入を抑制する。一方で、過剰に添加するとその効果を飽和させてしまう。これらを考慮して、Ｔｉは、質量％で、０．１０％以下の範囲内である。

Ｐは、結晶粒界を脆化させて機械強度を低下させるため含有量を低下させることが好ましい。一方で、過度の精錬はコスト増につながる。これらを考慮して、Ｐは、質量％で、０．０１５％以下の範囲内である。

Ｓは、Ｍｎなどと結合して応力集中の起点となる介在物を生成し得るため含有量を低下させることが好ましい。一方で、過度の精錬はコスト増につながる。これらを考慮して、Ｓは、質量％で、０．０１０％以下の範囲内である。

ここまで本発明による代表的実施例及びこれに基づく改変例について説明したが、本発明は必ずしもこれらに限定されるものではない。当業者であれば、添付した特許請求の範囲を逸脱することなく、種々の代替実施例を見出すことができるだろう。

１０、１１環状切り欠き試験片

Claims

主として焼き戻しマルテンサイト組織からなり引張強度を１４００ＭＰａ以上とした鋼からなる高強度ボルトであって、
質量％で、
Ｃ：０．５５〜０．８０％（０．５５０％を除く）、
Ｓｉ：１．００〜２．９０％、
Ｃｒ：０．８０〜１．５０％、
Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％、
Ｖ：０．０５〜０．５０％、
Ｎ：０．００５〜０．０３０％、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる成分組成を有し、ＣＳＲＴ法により計測された局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上としたことを特徴とする高強度ボルト。
前記成分組成において、Ｍｏ：０．８０〜１．５０％を更に含むことを特徴とする請求項１記載の高強度ボルト。
前記成分組成において、Ｍｎ：０．８０％以下、Ｎｂ：０．１０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下で含み得ることを特徴とする請求項１又は２に記載の高強度ボルト。
主として焼き戻しマルテンサイト組織からなり引張強度を１４００ＭＰａ以上とした鋼からなる高強度ボルトの製造方法であって、
質量％で、
Ｃ：０．５５〜０．８０％（０．５５０％を除く）、
Ｓｉ：１．００〜２．９０％、
Ｃｒ：０．８０〜１．５０％、
Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％、
Ｖ：０．０５〜０．５０％、
Ｎ：０．００５〜０．０３０％、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼を９００℃以上に加熱して焼き入れ、５５０℃以上の温度で焼き戻し、ＣＳＲＴ法により計測された局所限界水素濃度を１．５ｐｐｍ以上とすることを特徴とする高強度ボルトの製造方法。
前記成分組成において、Ｍｏ：０．８０〜１．５０％を更に含むことを特徴とする請求項４記載の高強度ボルトの製造方法。
前記成分組成において、Ｍｎ：０．８０％以下、Ｎｂ：０．１０％以下、Ｔｉ：０．１０％以下、Ｐ：０．０１５％以下、Ｓ：０．０１０％以下で含み得ることを特徴とする請求項４又は５に記載の高強度ボルトの製造方法。