JP7283346B2 - ガラスの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、ガラスの製造方法に関する。

特許文献１に開示されるように、ガラスの製造方法では、ガラス原料を溶融炉で溶融して得られた溶融ガラスを均質化するために、溶融ガラスを撹拌する撹拌装置が用いられている。撹拌装置は、容器と容器内の溶融ガラスを撹拌するスターラーとを備えている。

特開２００８－１５６２２３号公報

上記従来の撹拌装置では、容器内の溶融ガラスをスターラーで撹拌する際に、容器内において溶融ガラスの流速が相対的に遅い箇所が比較的多く存在していた。そのため、流速が遅い箇所において溶融ガラスが異質ガラスとなり易く、当該異質ガラスに起因して溶融ガラスの均質性の低下、及び、得られるガラス製品の品質低下を招くおそれがあった。

本発明は、こうした実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、撹拌装置の容器内において溶融ガラスの流速が相対的に遅い箇所を削減することで、溶融ガラスの均質化を促進することを可能にしたガラスの製造方法を提供することにある。

上記課題を解決する撹拌装置は、容器と、前記容器内の溶融ガラスを撹拌するスターラーとを備える撹拌装置であって、前記容器は、前記容器内に前記溶融ガラスを流入する流入口と、前記容器内の前記溶融ガラスを流出する流出口と、を備え、前記容器の内面は、内底面と、内側面と、前記内底面と前記内側面との間で前記内底面と前記内側面とに連なるとともに前記容器の外方に向かって凸となる曲面と、を有する。

この構成によれば、撹拌装置の容器の内面のうち、内底面と内側面との間は、内底面と内側面とに連なるとともに容器の外方に向かって凸となる曲面により形成されているため、容器の内底面の外周近傍の溶融ガラスの流動を促進することができる。

上記撹拌装置において、前記容器は、前記内側面に囲まれる円柱状の中空部を有し、前記容器の内径をＤとし、前記曲面の曲率半径をＲとしたとき、下記式（１）の関係を満たすことが好ましい。

０．０１×Ｄ≦Ｒ・・・（１）
上記撹拌装置において、前記曲面の曲率半径は、下記式（２）の関係を満たすことが好ましい。

Ｒ≦０．４５×Ｄ・・・（２）
上記撹拌装置において、前記曲面の曲率半径Ｒは、２ｍｍ以上、６０ｍｍ以下の範囲内であることが好ましい。

上記撹拌装置において、前記容器の前記内底面と前記スターラーとの間隔の最小値、前記容器の前記内側面と前記スターラーとの間隔の最小値、及び前記容器の曲面と前記スターラーとの間隔の最小値は、いずれも１．５ｍｍ以上であることが好ましい。

上記撹拌装置において、前記容器の曲面と前記スターラーとの間隔は、３０ｍｍ以下であることが好ましい。
上記撹拌装置において、前記流出口は、前記曲面に開口することが好ましい。

この構成によれば、容器の流出口の近傍における溶融ガラスの流動を促進することができるため、より均質化した溶融ガラスを流出口から流出させることができる。
上記撹拌装置において、前記スターラーは、回転軸と、前記回転軸に設けられる複数の棒状羽根から構成される棒状羽根群と、を備え、前記複数の棒状羽根は、前記回転軸の軸方向に直交する同一平面内に配置されるように前記回転軸から互いに異なる方向に突出することが好ましい。

この構成によれば、溶融ガラス中において棒状羽根群が配置される層状の領域の流速を速めることができる。
上記撹拌装置において、前記スターラーは、前記曲面に囲まれる位置に配置される前記棒状羽根群を備えることが好ましい。

この構成によれば、容器の内底面の外周近傍の溶融ガラスの流動をさらに促進することができる。
上記撹拌装置において、前記スターラーは、前記回転軸の軸方向において離間して配置される複数の前記棒状羽根群を備えてもよい。

この構成によれば、撹拌装置の容器内において溶融ガラスの流速が相対的に遅い箇所をさらに削減することが可能となる。
上記撹拌装置において、前記スターラーは、前記回転軸に設けられるスクリュー羽根をさらに備え、前記棒状羽根群は、前記スクリュー羽根よりも前記容器の内底面側に配置されてもよい。

ガラスの製造方法は、撹拌装置を用いて溶融ガラスを撹拌する撹拌工程を備えるガラスの製造方法であって、前記撹拌装置は、容器と、前記容器内の溶融ガラスを撹拌するスターラーとを備え、前記容器は、前記容器内に前記溶融ガラスを流入する流入口と、前記容器内の前記溶融ガラスを流出する流出口と、を備え、前記容器の内面は、内底面と、内側面と、前記内底面と前記内側面との間で前記内底面と前記内側面とに連なるとともに前記容器の外方に向かって凸となる曲面と、を有する。

上記ガラスの製造方法において、前記撹拌工程の前工程として、溶融ガラスを清澄する清澄工程を備えてもよい。
上記ガラスの製造方法において、前記撹拌装置の前記容器は、前記容器内に前記溶融ガラスを流入する流入口と、前記容器内の前記溶融ガラスを流出する流出口と、を有し、前記流出口は、前記曲面に開口し、前記スターラーは、回転軸と、前記回転軸に設けられる複数の棒状羽根から構成される棒状羽根群とを備え、前記複数の棒状羽根は、前記回転軸の軸方向に直交する同一平面内に配置されるように前記回転軸から互いに異なる方向に突出し、前記スターラーは、前記曲面に囲まれる位置に配置される前記棒状羽根群を備え、前記撹拌工程では、前記流出口を通過する前記棒状羽根の数が、１分間当たり１２０個以上となるように前記スターラーを回転させることが好ましい。

この方法によれば、容器の流出口の近傍における溶融ガラスの流動を促進することができるため、より均質化した溶融ガラスを流出口から流出させることができる。また、上記のようにスターラーを回転させることで、撹拌装置の容器の流出口から流出する溶融ガラスの脈動を抑えることができる。

本発明によれば、撹拌装置の容器内において溶融ガラスの流速が相対的に遅い箇所を削減することで、溶融ガラスの均質化を促進することが可能となる。

実施形態における撹拌装置を示す断面図である。 図１の２－２線に沿った断面図である。 容器の曲面における曲率半径と、停滞領域の体積比率との関係を示すグラフである。

以下、撹拌装置及びガラスの製造方法の一実施形態について図面を参照して説明する。なお、図面では、説明の便宜上、構成の一部を誇張又は簡略化して示す場合がある。また、各部分の寸法比率についても、実際と異なる場合がある。

図１及び図２に示すように、撹拌装置１１は、容器１２と、容器１２内の溶融ガラスＭＧを撹拌するスターラー１３とを備えている。撹拌装置１１における容器１２の内面１２ａは、内底面Ｓ１と内側面Ｓ２とを有している。容器１２の内面１２ａは、内底面Ｓ１と内側面Ｓ２との間で内底面Ｓ１と内側面Ｓ２とに連なるとともに容器１２の外方に向かって凸となる曲面Ｓ３をさらに有している。なお、内底面Ｓ１は、平坦面であることが好ましい。

撹拌装置１１の容器１２は、容器１２の内側面Ｓ２に囲まれる円柱状の中空部１２ｂを有している。
撹拌装置１１の容器１２の内径をＤとし、容器１２の曲面Ｓ３の曲率半径をＲとしたとき、下記式（１）の関係を満たすことが好ましい。なお、内径Ｄは、容器１２の内側の直径である。

０．０１×Ｄ≦Ｒ・・・（１）
容器１２の曲面Ｓ３の曲率半径Ｒを容器１２の内径に応じて大きくすることで、容器１２の曲面Ｓ３に沿った溶融ガラスＭＧの流動をより促進することができる。

容器１２の曲面Ｓ３の曲率半径Ｒは、下記式（２）の関係を満たすことが好ましい。
Ｒ≦０．４５×Ｄ・・・（２）
ここで、曲率半径Ｒが大きすぎると容器１２の底部において曲面Ｓ３とスターラー１３とが干渉し易くなったり、最底部において停滞層が生じ易くなったりするおそれがある。上記式（２）のように、容器１２の曲面Ｓ３の曲率半径Ｒを適切に制限することで、スターラー１３を配置するスペースを十分に確保することができる。

撹拌装置１１の容器１２の内径Ｄは、１００ｍｍ以上であることが好ましい。撹拌装置１１の容器１２の内径Ｄは、３５０ｍｍ以下であることが好ましい。
なお、容器１２の内径Ｄは、内側面Ｓ２に囲まれる円柱状の中空部１２ｂの内径を示す。本実施形態の中空部１２ｂの内径Ｄは一定であるが、内径が一定でない場合、容器１２の内径Ｄは、曲面Ｓ３に隣接する内側面Ｓ２により形成される中空部１２ｂの内径を示す。

容器１２の曲面Ｓ３の曲率半径Ｒは、２ｍｍ以上であることがより好ましい。容器１２の曲面Ｓ３の曲率半径Ｒは、６０ｍｍ以下であることがより好ましい。
容器１２の内底面Ｓ１とスターラー１３との間隔の最小値Ｗ１、容器１２の内側面Ｓ２とスターラー１３との間隔の最小値Ｗ２、及び容器１２の曲面Ｓ３とスターラー１３との間隔の最小値Ｗ３は、いずれも１．５ｍｍ以上であることが好ましい。これらの間隔は、スターラー１３が回転したときのスターラー１３の軌跡の最外周と、容器１２の内面１２ａとの間隔のうち最も狭い部分の間隔をいう。これらの間隔をより広くすることで、例えば、スターラー１３と容器１２の内面１２ａとの相対位置が一時的に過剰に位置ずれした場合であっても、スターラー１３と容器１２の内面１２ａとの接触が回避され易くなる。

容器１２の曲面Ｓ３とスターラー１３との間隔の最小値Ｗ３は、３０ｍｍ以下であることが好ましく、より好ましくは２０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは１０ｍｍ以下であり、最も好ましくは５ｍｍ以下であり、例えば、４ｍｍ以下であってもよい。容器１２の曲面Ｓ３とスターラー１３との間隔の最小値Ｗ３をより狭くすることで、容器１２の曲面Ｓ３に沿った溶融ガラスＭＧの流動をさらに促進することができる。

撹拌装置１１の容器１２は、容器１２内に溶融ガラスＭＧを流入する流入口１２ｃと、容器１２内の溶融ガラスＭＧを流出する流出口１２ｄとを有している。この撹拌装置１１は、溶融ガラスＭＧの流入と流出とを連続的に行うことが可能である。容器１２の流入口１２ｃは、容器１２の流出口１２ｄよりも上方に設けられている。容器１２の流出口１２ｄは、容器１２の内側面Ｓ２に開口している。容器１２の流出口１２ｄは、容器１２の内面１２ａにおける曲面Ｓ３に開口している。

次に、撹拌装置１１のスターラー１３の詳細について説明する。
スターラー１３は、回転軸１４と、この回転軸１４に設けられる複数の棒状羽根ＢＬから構成される棒状羽根群１５とを備えている。棒状羽根群１５を構成する複数の棒状羽根ＢＬは、回転軸１４の軸方向に直交する同一平面内に配置されるように回転軸１４から互いに異なる方向に突出している。

本実施形態のスターラー１３は、複数の棒状羽根群１５を備えている。複数の棒状羽根群１５は、第１棒状羽根群１５ａと、第１棒状羽根群１５ａよりも回転軸１４の基端側に設けられる第２棒状羽根群１５ｂとを含む。すなわち、第１棒状羽根群１５ａは、第２棒状羽根群１５ｂよりも容器１２の内底面Ｓ１側（下方）に位置する。

第１棒状羽根群１５ａは、容器１２の内面１２ａに囲まれる位置に配置されている。第１棒状羽根群１５ａは、回転軸１４の軸方向と直交する直交方向視で、第１棒状羽根群１５ａの各棒状羽根ＢＬの少なくとも一部が容器１２の流出口１２ｄと重なる位置となるように配置されている。第１棒状羽根群１５ａは、回転軸１４の軸方向と直交する直交方向視で、第１棒状羽根群１５ａの各棒状羽根ＢＬの全体が、容器１２の流出口１２ｄと重なる位置に配置されていることが好ましい。第１棒状羽根群１５ａを構成する各棒状羽根ＢＬの先端部は、回転軸１４の軸方向と直交する平面視において、容器１２の流出口１２ｄと向かい合う位置を周期的に通過する。第２棒状羽根群１５ｂは、容器１２の内側面Ｓ２に囲まれる位置に配置されている。第２棒状羽根群１５ｂは、回転軸１４の軸方向と直交する直交方向視で、容器１２の流入口１２ｃよりも容器１２の内底面Ｓ１側に配置されている。

図２に示すように、第１棒状羽根群１５ａは、回転軸１４の軸方向と直交する平面視において、十字状に配置された４本の棒状羽根ＢＬにより構成されている。第２棒状羽根群１５ｂは、上記平面視において、互いに反対側となる方向に突出する２本の棒状羽根ＢＬにより構成されている。第１棒状羽根群１５ａの棒状羽根ＢＬの数、及び第２棒状羽根群１５ｂの棒状羽根ＢＬの数は特に限定されない。例えば、第１棒状羽根群１５ａの棒状羽根ＢＬの数と第２棒状羽根群１５ｂの棒状羽根ＢＬの数は、同じであってもよい。また、例えば、第２棒状羽根群１５ｂの棒状羽根ＢＬの数は、第１棒状羽根群１５ａの棒状羽根ＢＬの数よりも多くてもよい。例えば、容器１２の内底面Ｓ１近傍において溶融ガラスＭＧの流動を促進するという観点から、第１棒状羽根群１５ａの棒状羽根ＢＬの数は、第２棒状羽根の数よりも多いことが好ましい。

本実施形態のスターラー１３は、回転軸１４に設けられるスクリュー羽根１６をさらに備えている。スクリュー羽根１６の形状は、例えば、スパイラル（螺旋）状である。スクリュー羽根１６は、棒状羽根群１５よりも回転軸１４の基端側に配置されている。すなわち、棒状羽根群１５は、スクリュー羽根１６よりも容器１２の内底面Ｓ１側に配置されている。

スクリュー羽根１６は、回転軸１４の軸方向に直交する直交方向視で、スクリュー羽根１６の少なくとも一部が容器１２の流入口１２ｃと重なる位置となるように配置されている。なお、容器１２内の溶融ガラスＭＧの液面は、容器１２の流入口１２ｃよりも上方であり、かつスクリュー羽根１６よりも上方に位置している。

上述した撹拌装置１１の容器１２の少なくとも内面１２ａ、及びスターラー１３の少なくとも外面は、耐食性を高めるという観点から、例えば、白金又は白金合金から形成されることが好ましい。

撹拌装置１１のスターラー１３の回転軸１４の基端部は、モーター等の駆動源１７に接続されることで回転駆動される。撹拌装置１１は、ガラス物品の製造装置の一部を構成する。ガラス物品の製造装置は、例えば、撹拌装置１１の上流側に配置される清澄装置と、撹拌装置１１の下流側に配置される成形装置とを備えている。撹拌装置１１から流出したガラスは、成形装置を用いて、例えば、板状に成形される。成形装置で用いる成形方法としては、例えば、オーバーフローダウンドロー法、ダウンドロー法（スロットダウン法、リドロー法等）、フロート法、ロールアウト法等が挙げられる。成形装置は、溶融ガラスＭＧからガラスインゴットを成形し、そのガラスインゴットを切断する装置であってもよい。

次に、ガラスの製造方法について説明する。
ガラスの製造方法は、撹拌装置１１を用いて溶融ガラスＭＧを撹拌する撹拌工程を備えている。本実施形態のガラスの製造方法は、撹拌工程の前工程として、溶融ガラスＭＧを清澄する清澄工程を備えている。ガラスの製造方法で得られたガラスは、成形装置で成形されることでガラス物品が得られる。本実施形態の撹拌工程において、撹拌装置１１の容器１２内のガラスの粘度は、例えば、１．５Ｐａ・ｓ以上、３．０Ｐａ・ｓ以下の範囲内である。

ここで、上記撹拌装置１１のように容器１２の流出口１２ｄが容器１２の曲面Ｓ３に開口し、第１棒状羽根群１５ａが容器１２の曲面Ｓ３に囲まれる位置に配置される場合、第１棒状羽根群１５ａの各棒状羽根ＢＬの回転に伴って容器１２の流出口１２ｄから流出する溶融ガラスＭＧが脈動する。このような溶融ガラスＭＧの脈動を抑えることで、例えば、成形装置におけるガラスの成形を安定化させることができる。撹拌装置１１の容器１２の流出口１２ｄから流出する溶融ガラスＭＧの脈動を抑えるという観点から、撹拌工程では、１分間当たりに容器１２の流出口１２ｄを通過する棒状羽根ＢＬの数が、１２０本以上となるようにスターラー１３を回転させることが好ましく、２００本以上となるようにスターラー１３を回転させることがより好ましい。例えば、スターラー１３の振動を抑えるという観点から、撹拌工程では、１分間当たりに容器１２の流出口１２ｄを通過する棒状羽根ＢＬの数が、１０００本以下となるようにスターラー１３を回転させることが好ましい。

１分間当たりに容器１２の流出口１２ｄを通過する棒状羽根ＢＬの数は、第１棒状羽根群１５ａの棒状羽根ＢＬの本数とスターラー１３の１分間当たりの回転数とによって設定することができる。例えば、本実施形態の第１棒状羽根群１５ａの棒状羽根ＢＬの本数が少ないほど、１分間当たりのスターラー１３の回転数を増加させる必要がある。例えば、１分間当たりのスターラー１３の回転数を減らすことでスターラー１３の振動を抑えるという観点から、第１棒状羽根群１５ａの棒状羽根ＢＬの本数は、２本以上であることが好ましく、より好ましくは３本以上であり、さらに好ましくは４本以上である。

得られたガラス（溶融ガラスＭＧ）は、撹拌装置１１から成形装置に送られた後、成形装置で成形されることでガラス物品が得られる。
次に、解析モデルを用いた溶融ガラスの流動状態を解析した結果について説明する。

流動状態の解析モデルは、図１及び図２に示す撹拌装置１１に基づいて作成した。解析モデルについての説明では、撹拌装置１１の部材の符号を省略する。
撹拌装置の容器の曲面における曲率半径Ｒを変更した３種類の解析モデルを作成し、容器の曲面の曲率半径Ｒと、容器内の溶融ガラスの流速との関係を解析した。解析条件の一例は、以下のとおりである。

溶融ガラスの粘度：３．０［Ｐａ・ｓ］
溶融ガラスの流量：１５［ｋｇ／ｈｒ］
スターラーの回転数：５０［ｒｐｍ］
溶融ガラスの温度：８５０［℃］
解析モデルの撹拌装置における容器の内径Ｄは、１４０ｍｍである。容器の内底面とスターラーとの間隔の最小値、容器の内側面とスターラーとの間隔の最小値、及び容器の曲面とスターラーとの間隔の最小値は、いずれも１．５ｍｍ以上である。

３種類の解析モデルの曲面の曲率半径Ｒは、それぞれ１０ｍｍ，３０ｍｍ，５０ｍｍとした。３種類の解析モデルから溶融ガラスの流速が０．０００５０［ｍ／ｓ］以下となる領域を溶融ガラスが容器内で停滞している停滞領域として予め設定し、その停滞領域の体積を算出した。

図３は、容器の曲面における曲率半径Ｒと停滞領域の体積比率との関係を示すグラフである。このグラフでは、曲率半径Ｒが１０ｍｍの解析モデルにおける停滞領域の体積を１００［％］とし、曲率半径Ｒが３０ｍｍ，５０ｍｍの各解析モデルにおける停滞領域の体積比率を示している。この解析結果から、容器の曲面における曲率半径Ｒを大きくするほど、溶融ガラスの停滞領域の体積が減少することが分かる。すなわち、この解析結果から、容器の曲面における曲率半径Ｒを大きくするほど、撹拌装置の容器内の溶融ガラスは、容器の曲面に沿うように流動し易くなることが分かる。

なお、上述した式（１）は、停滞領域を減少する効果をより確実に得られる好ましい条件について規定したものである。具体的には、図３のグラフに示されるように、およそ１．４≦Ｒのとき、停滞領域を減少する効果が十分に認められるとして、０．０１×１４０≦Ｒに基づき上記式（１）を導出している。

また、上述した式（２）は、生産の安定性が十分に得られる好ましい条件について規定したものである。図３のグラフに示されるように、曲率半径Ｒが大きいほど、停滞領域の体積比率が低下し好ましいが、曲率半径Ｒが極端に大きくなると、容器の曲面とスターラーとの間隔の最小値が小さくなり、干渉が懸念される。容器の内径Ｄが１４０ｍｍである場合、曲面の曲率半径Ｒの上限を６５程度とすることで、容器の曲面とスターラーとの干渉をより確実に防ぐことができる。これら内径Ｄ及び曲率半径Ｒの値から好ましい比率係数を求めると、Ｒ／Ｄ＝６５／１４０≒０．４５となり、当該係数より上記式（２）を導出している。

次に、本実施形態の作用及び効果について説明する。
（１）撹拌装置１１は、容器１２と、容器１２内の溶融ガラスＭＧを撹拌するスターラー１３とを備えている。撹拌装置１１の容器１２は、容器１２内に溶融ガラスＭＧを流入する流入口１２ｃと、容器１２内の溶融ガラスＭＧを流出する流出口１２ｄとを有している。撹拌装置１１における容器１２の内面１２ａは、内底面Ｓ１と内側面Ｓ２とを有している。撹拌装置１１における容器１２の内面１２ａは、内底面Ｓ１と内側面Ｓ２との間で内底面Ｓ１と内側面Ｓ２とに連なるとともに容器１２の外方に向かって凸となる曲面Ｓ３をさらに有している。

この構成によれば、撹拌装置１１の容器１２の内面１２ａのうち、内底面Ｓ１と内側面Ｓ２との間は、内底面Ｓ１と内側面Ｓ２とに連なるとともに容器１２の外方に向かって凸となる曲面Ｓ３により形成されているため、容器１２の内底面Ｓ１の外周近傍の溶融ガラスＭＧの流動を促進することができる。これにより、撹拌装置１１の容器１２内において溶融ガラスＭＧの流速が相対的に遅い箇所を削減することで、溶融ガラスＭＧの均質化を促進することが可能となる。

（２）容器１２の流出口１２ｄは、容器１２の曲面Ｓ３に開口している。この場合、容器１２の流出口１２ｄの近傍における溶融ガラスＭＧの流動を促進することができるため、より均質化した溶融ガラスＭＧを流出口１２ｄから流出させることができる。

（３）スターラー１３は、棒状羽根群１５を備えている。棒状羽根群１５を構成する複数の棒状羽根ＢＬは、回転軸１４の軸方向に直交する同一平面内に配置されるように回転軸１４から互いに異なる方向に突出している。この場合、溶融ガラスＭＧ中において棒状羽根群１５が配置される層状の領域の流速を容易に速めることができる。

（４）スターラー１３は、曲面Ｓ３に囲まれる位置に配置される第１棒状羽根群１５ａを備えている。この場合、容器１２の内底面Ｓ１の外周近傍の溶融ガラスＭＧの流動をさらに促進することができる。これにより、撹拌装置１１の容器１２内において溶融ガラスＭＧの流速が相対的に遅い箇所をさらに削減することで、溶融ガラスＭＧの均質化をさらに促進することが可能となる。

（５）スターラー１３は、回転軸１４の軸方向において離間して配置される複数の棒状羽根群１５を備えている。この場合、撹拌装置１１の容器１２内において溶融ガラスＭＧの流速が相対的に遅い箇所をさらに削減することで、溶融ガラスＭＧの均質化をさらに促進することが可能となる。

（６）スターラー１３は、回転軸１４に設けられるスクリュー羽根１６をさらに備えている。棒状羽根群１５は、スクリュー羽根１６よりも容器１２の内底面Ｓ１側に配置されている。この場合、撹拌装置１１の容器１２内において溶融ガラスＭＧの流速が相対的に遅い箇所をさらに削減することで、溶融ガラスＭＧの均質化をさらに促進することが可能となる。

（７）撹拌装置１１において、容器１２の流出口１２ｄは、容器１２の曲面Ｓ３に開口している。スターラー１３の第１棒状羽根群１５ａは、容器１２の曲面Ｓ３に囲まれる位置に配置されている。ガラスの製造方法の撹拌工程では、容器１２の流出口１２ｄを通過する第１棒状羽根群１５ａの棒状羽根ＢＬの数が、１分間当たり１２０本以上となるようにスターラー１３を回転させることが好ましい。

この場合、容器１２の流出口１２ｄの近傍における溶融ガラスＭＧの流動を促進することができるため、より均質化した溶融ガラスＭＧを流出口１２ｄから流出させることができる。また、上記のようにスターラー１３を回転させることで、撹拌装置１１の容器１２の流出口１２ｄから流出する溶融ガラスＭＧの脈動を抑えることができる。従って、より高品位のガラス物品を安定して生産することが可能となる。

（変更例）
本実施形態は、以下のように変更して実施することができる。本実施形態及び以下の変更例は、技術的に矛盾しない範囲で互いに組み合わせて実施することができる。

・ガラスの製造方法において、清澄工程は、ガラス原料を溶融する溶融炉の下流側に配置した清澄装置で行ってもよいし、溶融炉内で行ってもよい。
・撹拌装置１１のスターラー１３を、回転軸１４の基端側に設けられる棒状羽根群１５と、回転軸１４の先端側にスクリュー羽根１６を設けられるスターラー１３とを備えたスターラーに変更することもできる。

・撹拌装置１１のスターラー１３の第１棒状羽根群１５ａ及び第２棒状羽根群１５ｂの少なくとも一方の羽根群を省略してもよい。例えば、第１棒状羽根群１５ａを省略した場合は、容器１２の曲面Ｓ３に囲まれる位置に羽根が配置されない。また、撹拌装置１１のスターラー１３のスクリュー羽根１６を省略してもよい。すなわち、撹拌装置１１のスターラー１３の羽根構造は、第１棒状羽根群１５ａ、第２棒状羽根群１５ｂ、及びスクリュー羽根１６の三段の羽根構造に限定されない。撹拌装置１１のスターラー１３の羽根構造は、一段の羽根構造であってもよいし、二段以上の多段羽根構造であってもよい。

・撹拌装置１１のスターラー１３の羽根は、棒状羽根ＢＬ又はスクリュー羽根１６に限定されず、他の種類の羽根であってもよい。スターラー１３の羽根の種類は、一種のみであってもよいし、二種以上であってもよい。

・撹拌装置１１は、容器１２の内底面Ｓ１に沿って並設される複数のスターラー１３を備えていてもよい。
・撹拌装置１１における容器１２の中空部１２ｂの形状は、円柱状に限定されず、楕円柱状であってもよいし、四角柱状、五角柱状等の多角柱状であってもよい。

・撹拌装置１１の容器１２の曲面Ｓ３は、容器１２の内底面Ｓ１の外周全体わたるように溶融ガラスＭＧの流動を促進するという観点から、内底面Ｓ１の外周全体と内側面Ｓ２の外周全体とに連なる曲面Ｓ３であることが好ましいが、内底面Ｓ１の外周の一部と内側面Ｓ２の外周の一部とに連なる曲面であってもよい。

・撹拌装置１１の容器１２の流入口１２ｃは、容器１２の流出口１２ｄよりも上方に設けられているが、これに限定されない。例えば、容器１２の流入口１２ｃと流出口１２ｄとを同じ高さ位置に設けてもよいし、流入口１２ｃを流出口１２ｄよりも下方に設けてもよい。この場合、撹拌装置１１の上流側又は下流側の溶融ガラスＭＧの液面高さを調整することで、撹拌装置１１の容器１２内に溶融ガラスＭＧを連続的に流通させることができる。

・上記撹拌装置１１は、容器１２内への溶融ガラスＭＧの供給と、容器１２からの溶融ガラスＭＧの排出を連続で行うことが可能な連続式の撹拌装置１１であるが、これに限定されない。すなわち、バッチ式の撹拌装置に変更することもできる。

１１…撹拌装置、１２…容器、１２ａ…内面、１２ｂ…中空部、１２ｃ…流入口、１２ｄ…流出口、１３…スターラー、１４…回転軸、１５…棒状羽根群、１５ａ…第１棒状羽根群、１５ｂ…第２棒状羽根群、１６…スクリュー羽根、ＢＬ…棒状羽根、Ｄ…内径、ＭＧ…溶融ガラス、Ｒ…曲率半径、Ｓ１…内底面、Ｓ２…内側面、Ｓ３…曲面、Ｗ１，Ｗ２，Ｗ３…最小値。

Claims (2)

1. 撹拌装置を用いて溶融ガラスを撹拌する撹拌工程を備えるガラスの製造方法であって、
   前記撹拌装置は、容器と、前記容器内の溶融ガラスを撹拌するスターラーとを備え、
   前記容器は、前記容器内に前記溶融ガラスを流入する流入口と、前記容器内の前記溶融ガラスを流出する流出口と、を備え、
   前記容器の内面は、内底面と、内側面と、前記内底面と前記内側面との間で前記内底面と前記内側面とに連なるとともに前記容器の外方に向かって凸となる曲面と、を有し、
   前記撹拌装置の前記容器における前記流出口は、前記曲面に開口し、
   前記スターラーは、回転軸と、前記回転軸に設けられる複数の棒状羽根から構成される棒状羽根群とを備え、
   前記複数の棒状羽根は、前記回転軸の軸方向に直交する同一平面内に配置されるように前記回転軸から互いに異なる方向に突出し、
   前記スターラーは、前記曲面に囲まれる位置に配置される前記棒状羽根群を備え、
   前記撹拌工程では、前記流出口を通過する前記棒状羽根の数が、１分間当たり１２０個以上となるように前記スターラーを回転させる、ガラスの製造方法。
2. 前記撹拌工程の前工程として、溶融ガラスを清澄する清澄工程を備える、請求項１に記載のガラスの製造方法。

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