JP7277823B2 - ホットスタンプ成形体 - Google Patents
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Description
(1)
鋼板と、前記鋼板の少なくとも片面に形成されためっき層とを有し、前記めっき層が、前記めっき層の表面側に存在し、酸素濃度が10質量%以上であるZnO領域と、前記めっき層の鋼板側に存在し、酸素濃度が10質量%未満であるNi-Fe-Zn合金領域とからなり、前記ZnO領域において、Fe、Mn及びSiの合計の平均濃度が5質量%以上30質量%以下である、ホットスタンプ成形体。
(2)
前記Ni-Fe-Zn合金領域において、Zn、O、Mn及びSiの各濃度が、前記めっき層の表面側から鋼板側に向けて減少する、(1)に記載のホットスタンプ成形体。
(3)
前記Ni-Fe-Zn合金領域が、前記めっき層の表面側から順に、Fe濃度が60質量%未満である第1の領域と、Fe濃度が60質量%以上である第2の領域とからなり、前記第1の領域におけるZn/Ni質量比が2.0以上15.0以下の範囲であり、前記第2の領域における平均Zn/Ni質量比が0.5以上2.0以下である、(1)又は(2)に記載のホットスタンプ成形体。
(4)
前記第2の領域における平均Zn/Ni質量比が0.8以上1.2以下である、(3)に記載のホットスタンプ成形体。
(5)
前記ZnO領域の厚さが1.0μm以上5.0μm以下である、(1)~(4)のいずれかに記載のホットスタンプ成形体。
本発明に係るホットスタンプ成形体は、鋼板と、鋼板の少なくとも片面に形成されためっき層とを有する。好ましくは、めっき層は鋼板の両面に形成される。
本発明における鋼板の成分組成は、特に限定されず、ホットスタンプ後のホットスタンプ成形体の強度やホットスタンプ時の焼入れ性を考慮して決定すればよい。以下では、本発明における鋼板に含まれ得る元素について説明する。なお、成分組成についての各元素の含有量を表す「%」は特に断りがない限り質量%を意味する。
C(炭素)は、鋼板の強度を向上させるのに有効な元素である。自動車用部材には、例えば980MPa以上の高強度が求められる場合がある。強度を十分に確保するためには、C含有量を0.05%以上とすることが好ましい。一方、Cを過度に含有すると鋼板の加工性が低下する場合があるため、C含有量を0.70%以下とすることが好ましい。C含有量の下限は、好ましくは0.10%、より好ましくは0.12%、さらに好ましくは0.15%、最も好ましくは0.20%である。また、C含有量の上限は、好ましくは0.65%、より好ましくは0.60%、さらに好ましくは0.55%、最も好ましくは0.50%である。
Mn(マンガン)は、ホットスタンプの際の焼入れ性を向上させるのに有効な元素である。この効果を確実に得るためには、Mn含有量を0.5%以上とすることが好ましい。一方、Mnを過度に含有すると、Mnが偏析してホットスタンプ後の成形体の強度等が不均一になるおそれがあるため、Mn含有量を11.0%以下とすることが好ましい。Mn含有量の下限は、好ましくは1.0%、より好ましくは2.0%、さらに好ましくは2.5%、よりさらに好ましくは3.0%、最も好ましくは3.5%である。Mn含有量の上限は、好ましくは10.0%、より好ましくは9.5%、さらに好ましくは9.0%、よりさらに好ましくは8.5%、最も好ましくは8.0%である。
Si(ケイ素)は、鋼板の強度を向上させるのに有効な元素である。強度を十分に確保するためには、Si含有量を0.05%以上とすることが好ましい。一方、Siを過度に含有すると、加工性が低下する場合があるため、Si含有量を2.50%以下とすることが好ましい。Si含有量の下限は、好ましくは0.10%、より好ましくは0.15%、さらに好ましくは0.20%、最も好ましくは0.30%である。Si含有量の上限は、好ましくは2.00%、より好ましくは1.80%、さらに好ましくは1.50%、最も好ましくは1.20%である。
Al(アルミニウム)は、脱酸元素として作用する元素である。脱酸の効果を得るためには、Al含有量を0.001%以上とすることが好ましい。一方、Alを過剰に含有すると加工性が低下するおそれがあるため、Al含有量を1.500%以下とすることが好ましい。Al含有量の下限は、好ましくは0.010%、より好ましくは0.020%、さらに好ましくは0.050%、最も好ましくは0.100%である。Al含有量の上限は、好ましくは1.000%、より好ましくは0.800%、さらに好ましくは0.700%、最も好ましくは0.500%である。
(S:0.100%以下)
(N:0.010%以下)
(O:0.010%以下)
P(リン)、S(硫黄)、N(窒素)及び酸素(O)は不純物であり、少ない方が好ましいため、これらの元素の下限は特に限定されない。ただし、これらの元素の含有量を0.000%超又は0.001%以上としてもよい。一方、これらの元素を過剰に含有すると、靭性、延性及び/又は加工性が劣化するおそれがあるため、P及びSの上限を0.100%、N及びOの上限を0.010%とすることが好ましい。P及びSの上限は、好ましくは0.080%、より好ましくは0.050%である。N及びOの上限は、好ましくは0.008%、より好ましくは0.005%である。
B(ホウ素)は、ホットスタンプの際の焼入れ性を向上させるのに有効な元素である。B含有量は0%であってもよいが、この効果を確実に得るためには、B含有量を0.0005%以上とすることが好ましい。一方、Bを過度に含有すると、鋼板の加工性が低下するおそれがあるため、B含有量を0.0040%以下とすることが好ましい。B含有量の下限は、好ましくは0.0008%、より好ましくは0.0010%、さらに好ましくは0.0015%である。また、B含有量の上限は、好ましくは0.0035%、より好ましくは0.0030%である。
Cr(クロム)は、ホットスタンプの際の焼入れ性を向上させるのに有効な元素である。Cr含有量は0%であってもよいが、この効果を確実に得るためには、Cr含有量は0.01%以上とすることが好ましい。Cr含有量は0.10%以上、0.50%以上又は0.70%以上であってもよい。一方、Crを過度に含有すると、鋼材の熱的安定性が低下する場合がある。したがって、Cr含有量は2.00%以下とすることが好ましい。Cr含有量は1.50%以下、1.20%以下又は1.00%以下であってもよい。
(Nb:0%以上0.300%以下)
(V:0%以上0.300%以下)
(Zr:0%以上0.300%以下)
Ti(チタン)、Nb(ニオブ)、V(バナジウム)及びZr(ジルコニウム)は金属組織の微細化を通じ、引張強さを向上させる元素である。これらの元素の含有量は0%であってもよいが、この効果を確実に得るためには、Ti、Nb、V及びZr含有量は0.001%以上とすることが好ましく、0.010%以上、0.020%以上又は0.030%以上であってもよい。一方、Ti、Nb、V及びZrを過度に含有すると、効果が飽和するとともに製造コストが上昇する。このため、Ti、Nb、V及びZr含有量は0.300%以下とすることが好ましく、0.150%以下、0.100%以下又は0.060%以下であってもよい。
(Cu:0%以上2.000%以下)
(Ni:0%以上2.000%以下)
Mo(モリブデン)、Cu(銅)及びNi(ニッケル)は、引張強さを高める作用を有する。これらの元素の含有量は0%であってもよいが、この効果を確実に得るためには、Mo、Cu及びNi含有量は0.001%以上とすることが好ましく、0.010%以上、0.050%以上又は0.100%以上であってもよい。一方、Mo、Cu及びNiを過度に含有すると、鋼材の熱的安定性が低下する場合がある。したがって、Mo、Cu及びNi含有量は2.000%以下とすることが好ましく、1.500%以下、1.000%以下又は0.800%以下であってもよい。
Sb(アンチモン)は、めっきの濡れ性や密着性を向上させるのに有効な元素である。Sb含有量は0%であってもよいが、この効果を確実に得るためには、Sb含有量は0.001%以上とすることが好ましい。Sb含有量は0.005%以上、0.010%以上又は0.020%以下であってもよい。一方、Sbを過度に含有すると、靭性の低下を引き起す場合がある。したがって、Sb含有量は0.100%以下とすることが好ましい。Sb含有量は0.080%以下、0.060%以下又は0.050%以下であってもよい。
(Mg:0%以上0.0100%以下)
(REM:0%以上0.1000%以下)
Ca(カルシウム)、Mg(マグネシウム)及びREM(希土類金属)は、介在物の形状を調整することによりホットスタンプ後の靭性を向上させる元素である。これらの元素の含有量は0%であってもよいが、この効果を確実に得るためには、Ca、Mg及びREM含有量は0.0001%以上とすることが好ましく、0.0010%以上、0.0020%以上又は0.0040%以上であってもよい。一方、Ca、Mg及びREMを過度に含有すると、効果が飽和するとともに製造コストが上昇する。このため、Ca及びMg含有量は0.0100%以下とすることが好ましく、0.0080%以下、0.0060%以下又は0.0050%以下であってもよい。同様に、REM含有量は0.1000%以下とすることが好ましく、0.0800%以下、0.0500%以下0.0100%以下であってもよい。
本発明におけるめっき層は、ZnO領域と、Ni-Fe-Zn合金領域とからなる。ZnO領域は、当該めっき層の表面側に存在し、酸素濃度が10質量%以上である領域をいう。めっき層の残りの領域がNi-Fe-Zn合金領域であり、すなわち、Ni-Fe-Zn合金領域は、当該めっき層の鋼板側に存在し、酸素濃度が10%未満である領域をいう。したがって、ZnO領域とNi-Fe-Zn合金領域とは接するように存在しており、この2つの領域でめっき層を構成する。本発明におけるめっき層においては、Oはホットスタンプ時にめっき層に取り込まれるものであるため、めっき層の表面側が最も酸素濃度が高く、鋼板側に進むにつれて酸素濃度が減少する。したがって、ホットスタンプ成形体の表面から酸素濃度が10質量%の位置までがZnO領域であり、めっき層の残りの部分がNi-Fe-Zn合金領域となる。
本発明に係るホットスタンプ成形体において、めっき層は、当該めっき層の表面側に酸素濃度が10質量%以上であるZnO領域を有する。当該ZnO領域は、典型的に、ホットスタンプ前に形成されていためっき層中のZnと、ホットスタンプ時の雰囲気中のOとが結合する、すなわちZnが酸化されてZnOになることで形成される領域である。
本発明に係るホットスタンプ成形体は、めっき層の鋼板側に、上述したZnO領域に接し、酸素濃度が10質量%未満であるNi-Fe-Zn合金領域を有する。好ましくは、当該合金領域には、Zn、Ni、O、Fe、Mn及びSiが存在する。当該Ni-Fe-Zn合金領域は、典型的に、ホットスタンプの加熱時に、鋼板中のFeがめっき層中に拡散することで、ホットスタンプ前のめっき層に含まれるZn及びNiと、鋼板中から拡散したFeとが合金化した領域である。また、鋼板中のMn及びSiもFeと同時にNi-Fe-Zn合金領域に拡散し、合金化する。
本発明に係るホットスタンプ成形体の製造方法の例を以下で説明する。本発明に係るホットスタンプ成形体は、鋼板の少なくとも片面、好ましくは両面に、例えば、電気めっきによりZn-Niめっき層を形成した後に、得られためっき鋼板を所定の条件でホットスタンプすることで得ることができる。Zn-Niめっき層の代わりに、Znめっき層及びNiめっき層を形成することも可能である。以下では、Zn-Niめっき層を形成する場合について説明する。
本発明に係るホットスタンプ成形体を製造するのに使用される鋼板の製造方法は特に限定されない。例えば、溶鋼の成分組成を所望の範囲に調整し、熱間圧延し、巻取り、さらに冷間圧延を行うことで鋼板を得ることができる。本発明における鋼板の板厚は、例えば、0.1mm~3.2mmであればよい。本発明における鋼板は、上述したように、Fe等の鋼板成分をめっき層中に拡散させて本発明に係るホットスタンプ成形体を得るために、鋼板の表面粗さRaを1.0μm以上3.0μm以下にしておくことが好ましい。このような表面粗さを得る方法は特に限定されなく、当業者に公知の方法で行うことができる。
Zn-Niめっき層の形成方法は、特に限定されないが、電気めっきにより形成することが好ましい。また、このめっきの形成前にプレめっきとしてNiなどをめっきしてもよい。以下では、Zn-Niめっき層を電気めっきにより形成した場合を説明する。
次いで、Zn-Niめっき層を形成した鋼板にホットスタンプを行う。ホットスタンプの加熱温度は、鋼板をオーステナイト域の温度に加熱できればよく、例えば、800℃以上1000℃以下の範囲である。昇温速度は、2~10℃/秒であることが好ましく、3~5℃/秒であることがより好ましい。昇温速度が遅すぎると、Feが過度に表面に拡散し、最終的に得られるZnO領域におけるFe、Mn及びSiの合計の平均濃度が30質量%を超えるか及び/又はZnO領域が厚くなりすぎる場合がある。一方で、昇温速度が速すぎると、最終的に得られるめっき層の外観を劣化させ、製品として十分な品質を確保することができない場合がある。加熱後の保持時間は、0.5分間以上5.0分間以下で適宜設定することができる。より好ましくは1.0分間以上4.0分間以下、最も好ましくは2.0分間以上4.0分間以下である。保持時間が短すぎると所望量の拡散が起こらないおそれがあり、反対に長すぎると、ZnO領域が厚くなりすぎるおそれがある。加熱温度、昇温速度及び保持時間は、鋼板からめっき層への鋼板成分の拡散及びZnO領域の形成等に対して相互に関係している。このため、各パラメータの値を単に上記の範囲内に制御しただけでは、所望のめっき層の構成が得られない場合がある。例えば、昇温速度が比較的遅い場合やオーバーヒート処理を行う場合には、加熱後の保持時間は比較的短くてもよいが、昇温速度が比較的速い場合やオーバーヒート処理を行わない場合には、所望のめっき層の構成を得るためには、加熱後の保持時間は比較的長くする必要がある。加えて、加熱温度、昇温速度及び保持時間の具体的な値は、めっきの組成及び付着量、鋼板の板厚並びにオーバーヒート処理の有無などによっても影響を受ける。さらに、同じ加熱温度及び保持時間であっても、鋼板を加熱炉から取り出した直後に比較的高温のままホットスタンプを行うか又は所定の温度まで放冷した後にホットスタンプを行うかによっても、最終的に得られるめっき層の特徴は変化し得る。したがって、同じ加熱温度、昇温速度及び保持時間であっても、めっきの組成及び付着量、鋼板の板厚並びにオーバーヒート処理の有無、実際にホットスタンプを行う際の温度などに応じてめっき層の特徴が変化し得る。このため、加熱温度、昇温速度及び保持時間等の具体的な値は、めっきの組成及び付着量、鋼板の板厚並びにオーバーヒート処理の有無、実際にホットスタンプを行う際の温度などの条件を考慮して適切に選択することが好ましい。
板厚1.4mmの冷延鋼板を以下のめっき浴組成を有するめっき浴に浸漬し、電気めっきにより当該冷延鋼板上の両面にZn-Niめっき層を形成した。めっき浴のpHは2.0とし、浴温を60℃で維持し、電流密度は30~50A/dm2とした。なお、使用した全ての鋼板は、質量%で、C:0.50%、Mn:3.0%、Si:0.50%、Al:0.100%、P:0.010%、S:0.020%、N:0.003%、O:0.003%、及びB:0.0010%を含有し、残部が鉄及び不純物であった。また、全ての鋼板は表面粗さRa=1.5μmであった。
めっき浴組成
・硫酸ニッケル・6水和物:25~250g/L(可変)
・硫酸亜鉛・7水和物:10~150g/L(可変)
・硫酸ナトリウム:50g/L(固定)
次いで、得られたZn-Niめっき鋼板を、表1に示す条件でホットスタンプを行った。より具体的には、ホットスタンプは、表1に示す温度及び時間による加熱保持直後に800℃を超える温度で行い、焼入れは冷却速度:30℃/秒で行った。試料No.3については、加熱時の雰囲気を、酸素濃度約5%の低酸素雰囲気(低露点雰囲気)とした。それ以外の試料については大気雰囲気下(酸素濃度約20%)でホットスタンプした。試料No.1~12、15及び17では炉加熱により加熱し、試料No.16では通電加熱により加熱した。試料No.16の昇温速度は30℃/秒であるが、本試料では900℃の目標温度に達する前に昇温速度を徐々に下げてオーバーヒートしないようにした。一方で、試料No.13及び14では、オーバーヒート処理を行った。当該オーバーヒート処理については、炉加熱と通電加熱を併用して実施した。まず炉加熱により加熱し、次いで900℃直前から通電加熱との併用により温度を950℃まで一気に上昇させ、950℃に到達後に通電加熱を終了し、炉加熱のみで保持して900℃に戻し(超過温度=50℃)、オーバーヒート時間は4秒とした。したがって、試料No.13及び14において、超過温度とオーバーヒート時間との積は200であった(当該値は、表1中では「オーバーヒート条件」と示した)。表1中の試料No.13及び14の昇温速度はオーバーヒート処理を行う前の昇温速度を示している。
ホットスタンプ後に得た各試料のめっき層に含まれる元素を堀場製作所のGD-profiler2を用いて、めっき層の深さ方向(厚み方向)に定量分析GDSにより測定した。GDSの測定条件は、測定径4mmφ、Arガス圧力:600Pa、電力:35W、測定時間:100秒間とし、測定対象元素は、Zn、Ni、Fe、Mn、Si及びOとした。具体的には、まず、各試料について、GDSにより酸素濃度が10質量%以上の領域と酸素濃度が10質量%未満の領域に分け、それぞれをZnO領域とNi-Fe-Zn合金領域とし、ZnO領域の厚さを決定した。また、Ni-Fe-Zn合金領域におけるZn、O、Mn及びSiの濃度分布から、これらの元素の濃度がめっき層の表面側から鋼板側に向けて減少しているかを確認した。次いで、特定したZnO領域を等間隔に10個の区分に分け、各区分の中心位置のFe濃度、Mn濃度及びSi濃度をGDS結果から読み取り各区分でこれらの濃度の合計を求め、得られた10個のFe、Mn及びSiの合計濃度の値を平均化することで、各試料のFe、Mn及びSiの合計の平均濃度を決定した。次いで、得られたGDS結果から、Ni-Fe-Zn合金領域を、Fe濃度が60質量%未満である領域(第1の領域)と、Fe濃度が60質量%以上である領域(第2の領域)とに分けた。第1の領域におけるZn濃度及びNi濃度からZn/Ni質量比の最大値と最小値を求め、第1の領域におけるZn/Ni質量比の範囲を特定した。また、第2の領域を等間隔に10個の区分に分け、各区分の中心位置のZn濃度及びNi濃度を読み取りZn/Ni質量比を求め、得られた10個のZn/Ni質量比を平均化することで、第2の領域における平均Zn/Ni質量比を決定した。各試料のFe、Mn及びSiの合計の平均濃度、第1の領域におけるZn/Ni質量比、第2の領域における平均Zn/Ni質量比及びZnO領域の厚さを表2に示す。なお、表2中の「Ni-Fe-Zn合金領域のZn、O、Mn及びSiの濃度分布」については、これらの元素全てがNi-Fe-Zn合金領域においてめっき層の表面側から鋼板側に向けて減少していた場合は「〇」、そうでない場合は「×」と示した。
各試料から100mm×100mmの大きさの評価用サンプルを切り出し、当該サンプルを化成処理液(日本パーカライジング(株)社製PB-SX35)にて化成処理した後、これに電着塗料(日本ペイント(株)社製パワーニクス110)を膜厚が10μmとなるよう塗装して200℃で焼き付けた。その後、評価用サンプルの表面に1mm間隔で縦横に11本ずつ切込みを入れ、合計100個の碁盤目状の切込みに対して、粘着テープによる剥離テストを行い、耐塗膜剥離性を評価した。剥離した個数が20個未満であれば耐塗膜剥離性評価「◎」、20個以上30個未満であれば耐塗膜剥離性評価「〇」、30個以上であれば耐塗膜剥離性評価「×」とした。各試料の評価結果を表2に示す。
長期的な耐塗膜剥離性を評価するため、以下の手順でホットスタンプ成形体の耐塗膜剥離二次密着性を評価した。まず、上述した化成処理及び電着塗料を施した評価用サンプルに、クロスカット疵を形成することなしに、JASO-CCT試験(M609-91)、塩水噴霧(5%NaCl、35℃):2時間、乾燥(60℃、20~30%RH):4時間、湿潤(50℃、95%RH):2時間を200サイクル実施した。次いで、200サイクル後の各評価用サンプルの表面に1mm間隔で縦横に11本ずつ切込みを入れ、合計100個の碁盤目状の切込みに対して、粘着テープによる剥離テストを行い、耐塗膜剥離二次密着性を評価した。剥離した個数が10個未満であれば耐塗膜剥離二次密着性評価「☆」、剥離した個数が10個以上30個未満であれば耐塗膜剥離二次密着性評価「◎」、30個以上50個未満であれば耐塗膜剥離二次密着性評価「〇」、50個以上であれば耐塗膜剥離二次密着性評価「×」とした。各試料の評価結果を表2に示す。
上述した化成処理及び電着塗料を施した評価用サンプルに、下地の鋼板まで到達する対角線長さ70mmのクロスカット疵を形成し、その後、JASO-CCT試験(M609-91)、塩水噴霧(5%NaCl、35℃):2時間、乾燥(60℃、20~30%RH):4時間、湿潤(50℃、95%RH):2時間を180サイクル実施し、疵部耐食性を評価した。180サイクル後の評価用サンプルにおいて、膨れ幅2mm以下であれば疵部耐食性評価「〇」、2mm超であれば疵部耐食性評価「×」とした。各試料の評価結果を表2に示す。
Claims (5)
- 鋼板と、前記鋼板の少なくとも片面に形成されためっき層とを有し、前記めっき層が、前記めっき層の表面側に存在し、酸素濃度が10質量%以上であるZnO領域と、前記めっき層の鋼板側に存在し、酸素濃度が10質量%未満であるNi-Fe-Zn合金領域とからなり、前記ZnO領域において、Fe、Mn及びSiの合計の平均濃度が5質量%以上30質量%以下である、ホットスタンプ成形体。
- 前記Ni-Fe-Zn合金領域において、Zn、O、Mn及びSiの各濃度が、前記めっき層の表面側から鋼板側に向けて減少する、請求項1に記載のホットスタンプ成形体。
- 前記Ni-Fe-Zn合金領域が、前記めっき層の表面側から順に、Fe濃度が60質量%未満である第1の領域と、Fe濃度が60質量%以上である第2の領域とからなり、前記第1の領域におけるZn/Ni質量比が2.0以上15.0以下の範囲であり、前記第2の領域における平均Zn/Ni質量比が0.5以上2.0以下である、請求項1又は2に記載のホットスタンプ成形体。
- 前記第2の領域における平均Zn/Ni質量比が0.8以上1.2以下である、請求項3に記載のホットスタンプ成形体。
- 前記ZnO領域の厚さが1.0μm以上5.0μm以下である、請求項1~4のいずれか1項に記載のホットスタンプ成形体。
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