JP7090402B2 - 光学ガラスコンポーネントを製造するための延伸方法及びプリフォーム - Google Patents
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Description
一次ロッドは、外側クラッド層によって取り囲まれたコアロッドを含んでもよい。
以下の実施例は、犠牲先端部の厚さ(すなわち、外径と内径間の差)、犠牲先端部の長さ、及び線引き炉内のプリフォームの位置を変化による効果を論証するために含められる。各実施例では、100mmの内径であり、かつ90mmの長さのグラファイト加熱部品90mmを有する線引き炉内に配置された90mmの外径を有する一次ロッドをシミュレーションするのに、有限要素モデリング(FEM)が用いられた。FEMモデルは、加熱中の炉の内部のプリフォーム形状及び位置を捕らえるための炉とプリフォーム間における鍵となる放射交換メカニズムを正確にシミュレーションできた。FEMモデルの正確性は、モデルと結果比較に用いられた同じ条件で実際のプリフォームで試験を実施することで確認された。
実施例1では、モデルは90mmの外径(すなわち、一次ロッドの外径と等しい)、60mmの内径、及び30mmの長さを有する中空の円筒状犠牲先端部を含む。犠牲先端部の厚さ(すなわち、外径と内径間の差)は、15mmである。犠牲先端部と一次ロッド間の接続部が炉の中心上部22mmに配置されるようプリフォームは線引き炉内に配置される。図3A~3Eに見られるように、犠牲先端部は滴下し始め、それにより犠牲先端部からのほぼ全材料からなる細い先端部を形成するようプリフォーム底部を引く。その結果、線引き球状部を形成するために一次ロッドの材料(すなわち、より高品質のプリフォーム材)を浪費する必要がない。
実施例2では、70mmへと増加した犠牲先端部内径で実施例1のモデルが繰り返され、それにより犠牲先端部の壁厚を10mmまで削減した。残りの寸法は実施例1から継続された。図4A~4Cに見られるように、削減された壁厚は、ファイバーを線引きするために一次ロッドの十分な下部領域を引くには犠牲先端部が薄すぎるという結果をもたらした。従って、テーパー加工された管は、生じるのに時間がかかり、かつ一次ロッドからのさらなる材料を含むので、材料浪費を生じる。
実施例3では、30mmへと削減した犠牲先端部内径で実施例1のモデルが繰り返され、それにより犠牲先端部の壁厚を30mmまで増加した。残りの寸法は実施例1から継続された。図5A~5Dに見られるように、犠牲先端部の壁が厚すぎる時、増加した重さが一次ロッドから線引き球状部へと引かれる材料を過剰にし、材料浪費を生じる。しかしながら、浪費は、犠牲先端部が薄すぎるという実施例2より少ない。これは、犠牲先端部の壁が厚くなるにつれ許容差が大きくなることを示唆する。
実施例4では、20mmへと削減した犠牲先端部の長さで実施例1のモデルが繰り返された。残りの寸法は実施例1から継続された。図6A~6Cに見られるように、犠牲先端部が短すぎる時、一次ロッドがひとりでに滴下し始める前に一次ロッドの底部を下方に引くためには犠牲先端部の重さは十分ではない。その結果、所望のプリフォームより厚い底部滴が生じ、材料が浪費される。
実施例5では、40mmへと増加した犠牲先端部の長さで実施例1のモデルが繰り返された。残りの寸法は実施例1から継続された。図7A~7Cに見られるように、犠牲先端部が長すぎる時、重さは犠牲先端部の滴下をより容易に、かつより速くするが、一次ロッドの底部を下方に引くのに十分なほどは続かない。代わりに、犠牲先端部は非常に薄い管を形成し、線引き球状部は、犠牲先端部が取り付けられなかったかのように一次ロッドからの材料で形成される。
実施例5では、犠牲先端部と一次ロッド間の接続部を炉の中心の上32mmまで上に移動して実施例1のモデルが繰り返された。残りの寸法は実施例1から継続された。図8A~8Cに見られるように、プリフォームが炉内の高すぎる位置に配置される時、犠牲先端部は一次ロッドよりも加熱され、一次ロッドが炉の熱で十分に軟化し滴下の重さで引かれる前に犠牲先端部は滴下し、薄い管を形成する。一度十分な熱さになると一次ロッドの底部で線引き球状部が代わりに形成され、材料浪費を生じる。
実施例5では、犠牲先端部と一次ロッド間の接続部を炉の中心の上12mmまで下に移動して実施例1のモデルが繰り返された。残りの寸法は実施例1から継続された。図9A~9Cに見られるように、プリフォームが炉内の低すぎる位置に配置される時、一次ロッドは炉の熱により時期尚早に軟化し、犠牲先端部と合わせて一次ロッドから過剰な材料が滴下し、材料浪費を生じる。
実施例10では、線引き球状部塊及び滴下時間における犠牲先端部の効果を究明するために4つの異なるプリフォームが試された。4つのプリフォームは、犠牲先端部のない90mm一次ロッド、40mmの外径を有する30mm立体の90mm一次ロッド、60mmの外径を有するスタブ60mm立体の90mm一次ロッド、及び30mmの長さ、90mmの外径、及び60mmの内径を有する中空の円筒状犠牲先端部の90mm一次ロッドである。各プリフォームは加熱部品の中心に対して様々な熱でのプリフォーム底部で試された。図10Aに見られるように、プリフォーム底部が炉内で上に移動するにつれて、線引き球状部の塊は減少する。中空の円筒状犠牲先端部の場合では、プリフォーム底部が炉の中心上部を少なくとも20cm移動すると、プリフォームガラス滴の塊は基本的にゼロになり、材料浪費が基本的に起こらないことを示唆する。さらに、線引き球状部の塊が削減されても、中空の円筒状犠牲先端部を有するプリフォームは同様に滴下時間を実質的に削減することを論証し、より速くより効率的な線引き手順を示唆する。
実施例9では、得られた線引きファイバーのクラッド対コア比における犠牲先端部の影響は、犠牲先端部のない90mmのプリフォーム(図11A~11C)を長さ30mm、外径90mm、及び内径60mmの中空の円筒状犠牲先端部を有する90mmのプリフォーム(図12A~12C)と比較することで計測された。図11A及び12Aは、テーパー加工された管がプリフォームの底部で形成された後、それぞれのプリフォームの位置、形状、及び温度を描写する。図11B及び12Bは、テーパー加工された管及びプリフォーム本体の交点でそれぞれのプリフォーム、特にプリフォーム内のコアロッドの存在を詳細に描写する。図11C及び12Cは、プリフォームの長さに沿うクラッド対コア比を描写する。図11A~11Cに見られるように、犠牲先端部がない、コアロッドが線引き球状部へと引き下ろされると、クラッド対コア比に大きな変化を生じる。そういった変形したクラッド対コア比は利用できないファイバーを生じ、線引きはクラッド対コア比が安定するまで続けられ、材料浪費を生じる。比較すると、図12A~12Cに見られるように、中空の円筒状犠牲先端部の追加は、コアロッドの材料を基本的に含まない、薄いテーパー加工された管を形成し、犠牲先端部のないプリフォームと比較して、ネックダウン及び滴におけるクラッド対コア比変形を低減する。
実施例10では、得られる線引きファイバーのクラッド対コア比における炉内のプリフォームの位置上の影響が、長さ30mmの中空の円筒状犠牲先端部を有する90mmプリフォームを、長さ30mm、外径90mm、及び内径60mmの中空の円筒状犠牲先端部を有する90mmプリフォームと、様々な炉位置、特に最適化された位置(図13A~13C)、最適化された位置から10mm下(図14A~14C)、及び最適化された位置から10mm上(図15A~15C)、で比較することで計測された。図13A、14A、及び15Aは、テーパー加工された管がプリフォームの底部で形成された後、それぞれのプリフォームの位置、形状、及び温度を描写する。図13B、14B、及び15Bは、テーパー加工された管及びプリフォーム本体の交点でそれぞれのプリフォーム、特にプリフォーム内のコアロッドの存在を詳細に描写する。図13C、14C、及び15Cは、プリフォームの長さに沿うクラッド対コア比を描写する。図13A~13Cに示されるように、犠牲先端部を有するプリフォームが最適化された位置に配置される時、プリフォーム底部は、最小ガラス浪費で、かつクラッド対コア比が変更されたガラス部分が最小の先端部を形成する。図14A~14Cに示されるように、プリフォームの位置が低すぎる時、犠牲先端部からの滴はさらに短く、プリフォームガラスの滴が同様に形成される。コアロッドからの材料は、滴下において観察でき、クラッド対コア比への著しい変形を生じる。図15A~15Cに示されるように、プリフォームの位置が高すぎる時、薄く、中空の管をクラッド層からの材料を含むプリフォームの底部で形成する。クラッドガラスの滴下のせいで、クラッド対コア比は著しく変形される。
Claims (22)
- 延伸された光学ガラスコンポーネントを製造するためのガラスプリフォームであって、
所定の外径と、平らな底部と、を有する一次ロッドであって、少なくとも1つの外部クラッド層で取り囲まれたコアロッドを含む、一次ロッドと、
前記一次ロッドの前記平らな底部に取り付けられた第1端部と、前記第1端部に対向する第2端部と、前記第1端部から前記第2端部へと完全に延びる中空の内部領域と、を有する円筒状犠牲先端部と、を備え、
前記円筒状犠牲先端部は、断面が円形であり、前記円筒状犠牲先端部の前記第1端部は、前記第1端部から前記第2端部までの全長に沿う所定の内径及び所定の外径を有し、前記所定の外径は、前記一次ロッドの前記外径と等しい、ガラスプリフォーム。 - 前記一次ロッド及び前記円筒状犠牲先端部は、両方とも石英ガラスで作られており、前記一次ロッドの前記石英ガラスは、前記円筒状犠牲先端部の前記石英ガラスよりも高品質である、請求項1に記載のガラスプリフォーム。
- 前記円筒状犠牲先端部は、前記一次ロッドの前記底部に溶接されている、請求項1に記載のガラスプリフォーム。
- 前記一次ロッドは、1つ以上のオーバークラッド円筒で取り囲まれたコアロッドを有する、崩壊していない円筒内ロッドプリフォームアセンブリを含む、請求項1に記載のガラスプリフォーム。
- 前記中空の内部領域は、前記円筒状犠牲先端部の前記外径の50%~80%の範囲の内径を有する、請求項1に記載のガラスプリフォーム。
- 前記円筒状犠牲先端部は、10mm~60mmの長さを有する、請求項1に記載のガラスプリフォーム。
- 前記円筒状犠牲先端部は、20mm~50mmの長さを有する、請求項1に記載のガラスプリフォーム。
- 前記円筒状犠牲先端部は、25mm~35mmの長さを有する、請求項1に記載のガラスプリフォーム。
- 光学ガラスコンポーネントの形成方法であって、
所定の外径と、平らな底部と、を有する延伸されていない一次ロッドであって、少なくとも1つの外部クラッド層で取り囲まれたコアロッドを含む、一次ロッドと、前記延伸されていない一次ロッドの前記平らな底部に取り付けられた第1端部、前記第1端部に対向する第2端部、及び前記第1端部から前記第2端部へと完全に延びる中空の内部領域を有する円筒状犠牲先端部と、を含むガラスプリフォームを炉内に配置する工程であって、前記円筒状犠牲先端部は断面が円形であり、前記円筒状犠牲先端部の前記第1端部は、前記第1端部から前記第2端部までの全長に沿う所定の内径及び外径を有し、前記所定の外径は、前記延伸されていない一次ロッドの前記外径と等しい、工程と、
前記円筒状犠牲先端部を軟化するために前記炉内で前記ガラスプリフォームを加熱する工程であって、これにより前記ガラスプリフォームの底部端部において滴を形成し、前記滴が引き下げられ、前記延伸されていない一次ロッドを延伸し、延伸された一次ロッドを形成する、工程と
を含む、方法。 - 前記延伸されていない一次ロッド及び前記円筒状犠牲先端部は、両方とも石英ガラスで作られ、前記延伸されていない一次ロッドの前記石英ガラスは、前記円筒状犠牲先端部の前記石英ガラスよりも高品質である、請求項9に記載の方法。
- 前記円筒状犠牲先端部は、前記一次ロッドの前記底部に溶接されている、請求項9に記載の方法。
- 前記中空の内部領域は、前記円筒状犠牲先端部の前記外径の50%~80%の範囲の内径を有する、請求項9に記載の方法。
- 前記円筒状犠牲先端部は、10mm~60mmの長さを有する、請求項9に記載の方法。
- 前記円筒状犠牲先端部は、20mm~50mmの長さを有する、請求項9に記載の方法。
- 前記円筒状犠牲先端部は、25mm~35mmの長さを有する、請求項9に記載の方法。
- 前記炉の内部の最適化された位置で前記ガラスプリフォームを前記炉内に配置する前に、前記炉の中心の上部の高さで前記ガラスプリフォームを予備加熱することをさらに含む、請求項9に記載の方法。
- 前記ガラスプリフォームを前記炉の外側で予備加熱することは、
低出力で前記炉を加熱する工程と、
第1の所定期間低力である前記炉の中心の上部の第1位置に前記ガラスプリフォームを配置する工程と、
前記炉の高い作動出力へと前記炉の出力を引き上げる工程と、
前記炉の中心の上部の最適化された吊り下げ位置へと前記ガラスプリフォームを前記炉内へ下げる工程と、
を含む、請求項16に記載の方法。 - 前記最適化された吊り下げ位置へと前記ガラスプリフォームを前記炉内に下げる工程は、
前記第1位置から前記最適化された吊り下げ位置上部の第2位置へ、前記ガラスプリフォームを前記炉内に下げる工程と、
所定期間前記第2位置で前記ガラスプリフォームを保持する工程と、
前記第2位置から前記最適化された吊り下げ位置へ、前記ガラスプリフォームを前記炉内に下げる工程と、
を含む、請求項17に記載の方法。 - 前記ガラスプリフォームの下端部に形成された前記滴は、前記延伸されていない一次ロッドからの材料ではなく、実質的には前記円筒状犠牲先端部からの材料のみを含む、請求項9に記載の方法。
- 前記延伸されていない一次ロッドは、1つ以上のオーバークラッド円筒で取り囲まれたコアロッドを有する、崩壊していない円筒内ロッドプリフォームアセンブリを含む、請求項9に記載の方法。
- 前記延伸されていない一次ロッドから引き下ろされて前記延伸されていない一次ロッドを延伸する前記滴は、前記コアロッドを引き寄せることなく前記外部クラッド層の外部を引き寄せることを含む、請求項9に記載の方法。
- 前記延伸された一次ロッドの有するクラッド対コア比は、前記延伸されていない一次ロッドの前記クラッド対コア比と実質的に同じである、請求項9に記載の方法。
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