JP7087727B2 - 鋼の製造方法 - Google Patents
鋼の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP7087727B2 JP7087727B2 JP2018121392A JP2018121392A JP7087727B2 JP 7087727 B2 JP7087727 B2 JP 7087727B2 JP 2018121392 A JP2018121392 A JP 2018121392A JP 2018121392 A JP2018121392 A JP 2018121392A JP 7087727 B2 JP7087727 B2 JP 7087727B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- deoxidation
- molten steel
- amount
- oxygen
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Description
(1)転炉で溶製された未脱酸の溶鋼を取鍋に出鋼した後、出鋼された溶鋼を、AlまたはAl-Siにより脱酸し、Alキルド鋼またはAl-Siキルド鋼を製造する方法であって、
酸素を含有する成分調整用合金を、前記取鍋への出鋼中または出鋼後であって、前記Alまたは前記Al-Siによる脱酸の前の溶存酸素量が50ppm以上の溶鋼に投入するとともに前記Alまたは前記Al-Siによる脱酸の後の溶鋼に投入し、
前記Alまたは前記Al-Siによる脱酸の前に投入される成分調整用合金から溶鋼に持ち込まれる脱酸前持込み酸素量(ppm)と、前記Alまたは前記Al-Siによる脱酸の後に投入される成分調整用合金から溶鋼に持ち込まれる脱酸後持込み酸素量(ppm)との比率(脱酸前持込み酸素量/脱酸後持込み酸素量)を2以上とし、
前記脱酸後持込み酸素量を10ppm以下とし、
脱酸前持込み酸素量と脱酸後持込み酸素量の合計を15ppm以上とするとともに、
前記AlまたはAl-Siにより脱酸され、その後に前記成分調整用合金を投入された溶鋼に、1種以上のREMを添加し、前記REMが添加された溶鋼を、均一混合時間の2.0~10倍の時間にわたり攪拌する、鋼の製造方法。
C:0.0005~1.5%、
Si:0.005~1.2%、
Mn:0.05~3.0%、
P:0.001~0.2%、
S:0.0001~0.05%、
T.Al:0.005~1.5%、
Cu:0~1.5%、
Ni:0~10.0%、
Cr:0~10.0%、
Mo:0~1.5%、
Nb:0~0.1%、
V:0~0.3%、
Ti:0~0.25%、
B:0~0.005%、
REM:0.1~20ppm、
T.O:5~50ppm、
残部がFeおよび不純物である、上記(1)または(2)に記載の鋼の製造方法。
Cu:0.1~1.5%、
Ni:0.1~10.0%、
Cr:0.1~10.0%、および
Mo:0.05~1.5%、
から選択される1種以上を含有する、上記(3)に記載の鋼の製造方法。
Nb:0.005~0.1%、
V:0.005~0.3%、および
Ti:0.001~0.25%、
から選択される1種以上を含有する、上記(3)または(4)に記載の鋼の製造方法。
B:0.0005~0.005%、
を含有する、上記(3)~(5)のいずれかに記載の鋼の製造方法。
本発明では、基本的に、転炉で溶製された未脱酸の溶鋼を取鍋に出鋼した後、出鋼された溶鋼を、AlまたはAl-Siにより脱酸することによってAlキルド鋼またはAl-Siキルド鋼を製造する。
(i)転炉 未脱酸溶鋼(成分調整用合金、REMのいずれも未投入)
(ii)転炉またはRH真空脱ガス装置(脱酸前成分調整用合金投入)
(iii)RH真空脱ガス装置(AlまたはAl-Si脱酸→脱酸後成分調整用合金投入→REM合金投入
本発明では、取鍋への出鋼中または出鋼後であって、かつAlまたはAl-Siによる脱酸前および脱酸後に、酸素を含有する成分調整用合金を溶鋼に投入する。酸素を含有する成分調整用合金の溶鋼への投入タイミングを、従来のAlまたはAl-Siによる脱酸後だけではなく、取鍋への出鋼中または出鋼後であってAlまたはAl-Siによる脱酸前および脱酸後に変更する。
図1は、本発明によりAl脱酸またはAl-Si脱酸された溶鋼2にREM3を添加する状況を示す説明図である。
本発明により製造されるAlキルド鋼またはAl-Siキルド鋼の化学組成は、C:0.0005~1.5%、Si:0.005~1.2%、Mn:0.05~3.0%、P:0.001~0.2%、S:0.0001~0.05%、T.Al:0.005~1.5%、Cu:0~1.5%、Ni:0~10.0%、Cr:0~10.0%、Mo:0~1.5%、Nb:0~0.1%、V:0~0.3%、Ti:0~0.25%、B:0~0.005%、REM:0.1~20ppm、T.O:5~50ppm、残部がFeおよび不純物である化学組成を有する炭素鋼または合金鋼であることが好ましい。鋼に必要な加工を加えることにより、薄板、厚板、鋼管、形鋼、棒鋼等へ適用できる。この範囲が好ましい理由は以下の通りである。
Cは、鋼の強度を最も安定して向上させる基本的な元素である。C含有量は、鋼の強度または硬度の確保のためには好ましくは0.0005%以上である。しかし、C含有量が1.5%を超えると鋼の靭性が損なわれる。このため、C含有量は、所望する材料の強度に応じて好ましくは0.0005~1.5%の範囲で調整する。
Si含有量が0.005%未満であると、溶銑予備処理を行う必要が生じ、精錬に大きな負担をかけ経済性が損なわれる。一方、Si含有量が1.2%を超えると、メッキ不良が発生し、鋼の表面性状や耐食性が劣化する。このため、Si含有量は好ましくは0.005~1.2%である。
Mn含有量が0.05%未満であると、精錬時間が長くなって経済性が損なわれる。一方、Mn含有量が3.0%を超えると、鋼の加工性が大きく劣化する。このため、Mn含有量は、好ましくは0.05~3.0%である。
P含有量が0.001%未満であると、溶銑予備処理の時間およびコストが増加し経済性が損なわれる。一方、P含有量が0.2%を超えると、鋼の加工性が大きく劣化する。このため、P含有量は好ましくは0.001~0.2%である。
S含有量が0.0001%未満であると、溶銑予備処理の時間およびコストがかかり経済性が損なわれる。一方、S含有量が0.05%を超えると、鋼の加工性および耐食性が大きく劣化する。このため、S含有量は好ましくは0.0001~0.05%である。
Alは、材質に影響する固溶Al(sol.Al)量と、介在物であるAl2O3に由来するAl(insol.Al)量の合計量である溶鋼中の全Al量T.Al=sol.Al+insol.Alを意味する。
Cu、Ni、Cr、Moは、いずれも、鋼の焼入れ性を向上させる元素であり、前記元素から選択される1種以上を必要に応じて含有させてもよい。
Nb、V、Tiは、いずれも、析出強化により鋼の強度を向上させる元素であり、必要に応じて1種以上を含有させてもよい。
Bは、鋼の焼入れ性を向上させ、鋼の強度を高める元素である。このため、必要に応じて含有させてもよい。しかし、B含有量が0.005%を超えると、Bの析出物が増加し、靭性を損なうおそれがある。このため、B含有量は好ましくは0.005%以下である。鋼の焼入れ性の向上効果を確実に得るためには、B含有量はより好ましくは0.0005%以上である。
REM含有量が0.1ppm未満であると、アルミナ粒子のクラスター化の防止効果が得られないためであり、一方、REM含有量が20ppm超であると、REM酸化物とAl2O3の複合酸化物からなる粗大クラスターが生成する恐れがあること、また、スラグとの反応によって複合酸化物が多量に生成するため、溶鋼清浄性が悪化し、タンディッシュの浸漬ノズルを閉塞させる可能性があるためである。このため、REM含有量は好ましくは0.1~20ppmとする。REM含有量は15ppm以下であるのがより好ましい。
本発明では、O含有量について材質に影響する固溶O(sol.O)量と、介在物に存在するO(insol.O)量の合計量である、O量をT.O(Total.O)として規定する。Alキルド鋼またはAl-Siキルド鋼のT.Oが5ppm未満では二次精錬、例えばRHでの処理時間が大幅に増大するため、コストがかかり経済性も損ねる。一方、T.Oが50ppm超であるとアルミナ粒子の衝突頻度が増加するため、クラスターが粗大化する場合があるためである。また、アルミナの改質に必要なREMの添加量が増大するため、コストがかかり経済性も損ねる。このため、T.Oは好ましくは5~50ppmとする。
さらに、ノズル閉塞状況は、鋳造後に浸漬ノズルの内壁における介在物の付着厚みを測定することにより、円周方向10点の平均値からノズル閉塞状況を、○:付着厚さ1mm未満、△:付着厚さ1~3mm、×:付着厚さ3mm超、とレベル分けした。
2 溶鋼
3 REM
4 スラグ
5 RH真空脱ガス装置
Claims (8)
- 転炉で溶製された未脱酸の溶鋼を取鍋に出鋼した後、出鋼された溶鋼を、AlまたはAl-Siにより脱酸し、Alキルド鋼またはAl-Siキルド鋼を製造する方法であって、
酸素を含有する成分調整用合金を、前記取鍋への出鋼中または出鋼後であって、前記Alまたは前記Al-Siによる脱酸の前の溶存酸素量が50ppm以上の溶鋼に投入するとともに前記Alまたは前記Al-Siによる脱酸の後の溶鋼に投入し、
前記Alまたは前記Al-Siによる脱酸の前に投入される成分調整用合金から溶鋼に持ち込まれる脱酸前持込み酸素量(ppm)と、前記Alまたは前記Al-Siによる脱酸の後に投入される成分調整用合金から溶鋼に持ち込まれる脱酸後持込み酸素量(ppm)との比率(脱酸前持込み酸素量/脱酸後持込み酸素量)を2以上とし、
前記脱酸後持込み酸素量を10ppm以下とし、
脱酸前持込み酸素量と脱酸後持込み酸素量の合計を15ppm以上とするとともに、
前記AlまたはAl-Siにより脱酸され、その後に前記成分調整用合金を投入された溶鋼に、1種以上のREMを添加し、前記REMが添加された溶鋼を、均一混合時間の2.0~10倍の時間にわたり攪拌する、鋼の製造方法。 - 前記成分調整用合金は、MeMn、MeTi、MeCu、MeNi、FeMn、FeP、FeTi、FeS、FeSi、FeCr、FeMo、FeB、およびFeNbから選択される1種以上である、請求項1に記載の鋼の製造方法。
- 前記Alキルド鋼または前記Al-Siキルド鋼の化学組成が、質量%で、
C:0.0005~1.5%、
Si:0.005~1.2%、
Mn:0.05~3.0%、
P:0.001~0.2%、
S:0.0001~0.05%、
T.Al:0.005~1.5%、
Cu:0~1.5%、
Ni:0~10.0%、
Cr:0~10.0%、
Mo:0~1.5%、
Nb:0~0.1%、
V:0~0.3%、
Ti:0~0.25%、
B:0~0.005%、
REM:0.1~20ppm、
T.O:5~50ppm、
残部がFeおよび不純物である、請求項1または2に記載の鋼の製造方法。 - 前記Alキルド鋼または前記Al-Siキルド鋼の前記化学組成が、質量%で、
Cu:0.1~1.5%、
Ni:0.1~10.0%、
Cr:0.1~10.0%、および
Mo:0.05~1.5%、
から選択される1種以上を含有する、請求項3に記載の鋼の製造方法。 - 前記Alキルド鋼または前記Al-Siキルド鋼の前記化学組成が、質量%で、
Nb:0.005~0.1%、
V:0.005~0.3%、および
Ti:0.001~0.25%、
から選択される1種以上を含有する、請求項3または4に記載の鋼の製造方法。 - 前記Alキルド鋼または前記Al-Siキルド鋼の前記化学組成が、質量%で、
B:0.0005~0.005%、
を含有する、請求項3~5のいずれかに記載の鋼の製造方法。 - 溶鋼中に添加されたSをトレーサーとして、前記トレーサーが平衡濃度の±5%に達した時間を前記均一混合時間とする、請求項1~6のいずれかに記載の鋼の製造方法。
- 前記溶鋼の攪拌を、CAS法、RH真空脱ガス法、ボトムバブリングのいずれかの方法によって行う、請求項1~7のいずれかに記載の鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2018121392A JP7087727B2 (ja) | 2018-06-26 | 2018-06-26 | 鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2018121392A JP7087727B2 (ja) | 2018-06-26 | 2018-06-26 | 鋼の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2020002412A JP2020002412A (ja) | 2020-01-09 |
JP7087727B2 true JP7087727B2 (ja) | 2022-06-21 |
Family
ID=69098892
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2018121392A Active JP7087727B2 (ja) | 2018-06-26 | 2018-06-26 | 鋼の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP7087727B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN113969376B (zh) * | 2021-11-01 | 2022-05-10 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 一种悬索钢丝用盘条的制备方法 |
CN114990425B (zh) * | 2022-01-11 | 2023-07-18 | 长沙中金智能装备有限公司 | 一种废钢破碎用刀具及其制备、修复方法 |
CN115181910A (zh) * | 2022-07-28 | 2022-10-14 | 西王金属科技有限公司 | 一种寒带城铁动车车轴用钢及制备方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005002421A (ja) | 2003-06-12 | 2005-01-06 | Nippon Steel Corp | アルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法 |
JP2005089776A (ja) | 2003-09-12 | 2005-04-07 | Nippon Steel Corp | 取鍋内スラグの改質方法 |
JP2006192439A (ja) | 2005-01-11 | 2006-07-27 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造におけるノズル詰り防止方法 |
JP2009167463A (ja) | 2008-01-16 | 2009-07-30 | Jfe Steel Corp | Mn含有極低炭素鋼の溶製方法 |
JP2014109056A (ja) | 2012-11-30 | 2014-06-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 伸びフランジ性、曲げ加工性に優れた高強度鋼板およびその鋼板用の溶鋼の溶製方法 |
JP2018034189A (ja) | 2016-08-31 | 2018-03-08 | 新日鐵住金株式会社 | 硫黄添加鋼の連続鋳造ノズルの閉塞防止方法 |
-
2018
- 2018-06-26 JP JP2018121392A patent/JP7087727B2/ja active Active
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2005002421A (ja) | 2003-06-12 | 2005-01-06 | Nippon Steel Corp | アルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法 |
JP2005089776A (ja) | 2003-09-12 | 2005-04-07 | Nippon Steel Corp | 取鍋内スラグの改質方法 |
JP2006192439A (ja) | 2005-01-11 | 2006-07-27 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造におけるノズル詰り防止方法 |
JP2009167463A (ja) | 2008-01-16 | 2009-07-30 | Jfe Steel Corp | Mn含有極低炭素鋼の溶製方法 |
JP2014109056A (ja) | 2012-11-30 | 2014-06-12 | Nippon Steel & Sumitomo Metal | 伸びフランジ性、曲げ加工性に優れた高強度鋼板およびその鋼板用の溶鋼の溶製方法 |
JP2018034189A (ja) | 2016-08-31 | 2018-03-08 | 新日鐵住金株式会社 | 硫黄添加鋼の連続鋳造ノズルの閉塞防止方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2020002412A (ja) | 2020-01-09 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
KR100759609B1 (ko) | 알루미나 클러스터가 적은 강재 | |
JP4673343B2 (ja) | 耐食性、溶接性および表面性状に優れるステンレス鋼板およびその製造方法 | |
JP7087727B2 (ja) | 鋼の製造方法 | |
JP2014105341A (ja) | 耐硫酸腐食性、耐粒界腐食性および表面性状に優れるFe−Ni−Cr系合金およびその製造方法 | |
JP7119642B2 (ja) | 鋼の製造方法 | |
JP5381243B2 (ja) | 溶鋼の精錬方法 | |
JP7087728B2 (ja) | 鋼の製造方法 | |
JP7087724B2 (ja) | 鋼の製造方法 | |
JP7087723B2 (ja) | 鋼の製造方法 | |
JP7119641B2 (ja) | 鋼の製造方法 | |
JP7087726B2 (ja) | 鋼の製造方法 | |
JP2004156116A (ja) | 薄鋼板および薄鋼板用溶鋼の脱酸方法 | |
JP7087725B2 (ja) | 鋼の製造方法 | |
JP6958736B2 (ja) | 鋼の製造方法 | |
CN115667563B (zh) | 耐疲劳特性优异的析出硬化型马氏体系不锈钢板 | |
WO2004111277A1 (ja) | アルミナクラスターの少ない鋼材 | |
JP3990653B2 (ja) | アルミナクラスターの少ない鋼材の製造方法 | |
JP4299757B2 (ja) | 表面性状および内質に優れる薄鋼板および鋳片とその製造方法 | |
JP7256381B2 (ja) | キルド鋼の製造方法 | |
JP2020084250A (ja) | 継目無鋼管用鋼材 | |
JP2020084281A (ja) | 鋼板 | |
JP4153615B2 (ja) | 加工性の優れた薄板用鋼およびその脱酸方法 | |
CN116171334A (zh) | 耐疲劳特性优异的析出硬化型马氏体系不锈钢 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20210203 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20211220 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20220104 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20220510 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20220523 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 7087727 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |