JP7001634B2

JP7001634B2 - スパークプラグ

Info

Publication number: JP7001634B2
Application number: JP2019087418A
Authority: JP
Inventors: 達哉後澤; 謙治伴; 大希後藤
Original assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Current assignee: NGK Spark Plug Co Ltd
Priority date: 2019-05-07
Filing date: 2019-05-07
Publication date: 2022-01-19
Anticipated expiration: 2039-05-07
Also published as: CN111917005A; CN111917005B; US10777976B1; DE102020112011A1; JP2020184432A

Description

本発明はスパークプラグに関する。

点火室を備えたスパークプラグが開発されている。例えば、特許文献１のプレチャンバー点火プラグは、円筒状の金属製のハウジングと、中心電極と接地電極との両方を取り囲み点火室を形成する点火室キャップと、を備えている。点火室キャップは、混合気が燃焼室から点火室へ流入することを許容する複数のオリフィスが形成されている。この点火プラグでは、点火室内での着火によりオリフィスから燃焼室内にトーチ状の火炎を噴出させて燃焼室内の混合気を燃焼させる。

特開２０１２－１９９２３６号公報

しかしながら、特許文献１に開示された点火プラグでは、点火室がオリフィスを除いて閉じられている構造であるため、着火時に点火室内部の温度が高くなり易く、プレイグニッションが生じるおそれがある。一方で、この点火プラグでは、点火室内に入り込む燃焼気体の量が少なく、シリンダーヘッド側への熱伝導などにより点火室付近の冷却が進むことによって、失火が発生するおそれがある。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、副室を形成するカバー部を備えるスパークプラグにおいて、プレイグニッション及び失火の発生を抑制することを目的とする。本発明は、以下の形態として実現することが可能である。

（１）中心電極と、
前記中心電極の先端部に対向する対向部を有し、前記対向部と前記中心電極の前記先端部との間に放電ギャップを形成する接地電極と、
前記中心電極の前記先端部が自身の先端よりも露出した状態で前記中心電極を内部に収容する筒状の絶縁体と、
前記絶縁体を内部に収容する主体金具と、
前記中心電極の前記先端部と、前記接地電極の前記対向部と、を先端側から覆って、副室を形成するとともに、貫通孔たる噴孔が形成されたカバー部と、
を備えたスパークプラグであって、
前記噴孔の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、前記カバー部を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とは、式（１）を満たすスパークプラグ。
１０＜Ａ×Ｂ＜４０００ …式（１）

本発明のスパークプラグにおいて、噴孔の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）は、値が大きくなると副室内の熱がカバー部から主体金具側に引かれ易くなる。また、カバー部を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）は、値が大きくなると副室内の熱がカバー部から主体金具側に引かれ易くなる。そのため、Ａ×Ｂを４０００より小さい値とすることで、カバー部から主体金具側に熱が引かれ過ぎることがなく、カバー部の温度が低下して失火することを防ぐことができる。一方で、Ａ×Ｂを１０より大きい値とすることで、カバー部から主体金具側に熱が引かれ易くなり、プレイグニッションの発生を防ぐことができる。

（２）前記合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、前記熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とは、式（２）を満たす（１）に記載のスパークプラグ。
２０＜Ａ×Ｂ＜２４００ …式（２）

このスパークプラグは、噴孔の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、カバー部を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）と、の積Ａ×Ｂを２０より大きい値とすることで、カバー部から主体金具側により一層熱が引かれ易くなり、プレイグニッションの発生をより一層防ぐことができる。

（３）前記噴孔のうち、自身の中心軸線が前記スパークプラグの軸線に対して傾斜しているものについて、前記噴孔の中心軸線を通る面であって、前記スパークプラグの軸線と前記噴孔の中心軸線とを含む面に直交する面Ｐで、前記噴孔の内周面を切ったときに、少なくとも一つの前記噴孔内において、前記面Ｐより先端側の部分の表面積が、後端側の部分の表面積よりも小さい（１）又は（２）に記載のスパークプラグ。

このスパークプラグは、プレイグニッションが起き易い環境において、カバー部の先端側から後端側に熱が誘導して逃げ易くなり、温度が高くなり過ぎることがなくなりプレイグニッションを防ぐことができる。

（４）前記噴孔のうち、自身の中心軸線が前記スパークプラグの軸線に対して傾斜しているものについて、前記噴孔の中心軸線を通る面であって、前記スパークプラグの軸線と前記噴孔の中心軸線とを含む面に直交する面Ｐで、前記噴孔の内周面を切ったときに、少なくとも一つの前記噴孔内において、前記面Ｐより先端側の部分の表面積が、後端側の部分の表面積よりも大きい（１）又は（２）に記載のスパークプラグ。

このスパークプラグは、失火が起き易い環境において、カバー部の先端側に熱を誘導させて貯め易くなり、温度が低下し難くなり、失火を防ぐことができる。

第１実施形態におけるスパークプラグの構成を示す断面図である。第１実施形態におけるスパークプラグの一部拡大断面図である。第２実施形態におけるスパークプラグの一部拡大断面図である。

＜第１実施形態＞
以下、スパークプラグ１００の第１実施形態について、図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、以下の説明では、図１の下方側をスパークプラグ１００の先端側（前方側）と呼び、図１の上方側を後端側とする。
図１は、第１実施形態におけるスパークプラグ１００の概略構成を示す断面図である。図１では、スパークプラグ１００の中心軸線ＣＸ（スパークプラグの軸線）が一点鎖線で図示されている。

スパークプラグ１００は、内燃機関に取り付けられて、燃焼室内の混合気の点火に用いられる。内燃機関に取り付けられたときには、スパークプラグ１００の先端側（紙面下側）は内燃機関の燃焼室内に配置され、後端側（紙面上側）は燃焼室の外部に配置される。スパークプラグ１００は、中心電極１０と、接地電極１３と、絶縁体２０と、端子電極３０と、主体金具４０と、を備えている。

中心電極１０は、軸状の電極部材によって構成され、その中心軸がスパークプラグ１００の中心軸線ＣＸと一致するように配置されている。中心電極１０は、その先端部１１が、主体金具４０の先端側開口部４０Ａよりも後端側（紙面上側）に位置するように、絶縁体２０を介して主体金具４０に保持されている。中心電極１０は、後端側に配置されている端子電極３０を介して外部電源に電気的に接続される。

接地電極１３は、主体金具４０の先端側開口部４０Ａよりわずかに後端側（紙面上側）の位置から、中心電極１０の先端部１１よりわずかに先端側（紙面下側）の位置に向かって延伸している棒状の電極である。具体的には、接地電極１３は、主体金具４０の先端側開口部４０Ａのわずかに後端側（紙面上側）の位置に接続されている。そして、接地電極１３は、中心電極１０の先端部１１の前方まで延びている。接地電極１３は、図２に示すように、中心電極１０の先端部１１に対向する対向部１３Ａを有している。接地電極１３の対向部１３Ａと、中心電極１０の先端部１１との間に放電ギャップＳＧが形成されている。

絶縁体２０は、中心を貫通する軸孔２１を有する筒状部材である。絶縁体２０は、例えば、アルミナや、窒化アルミニウム等のセラミック焼結体によって構成される。絶縁体２０の軸孔２１の先端側には、中心電極１０が、その先端部１１が露出した状態で収容されている。軸孔２１の後端側には軸状の電極部材である端子電極３０が保持されている。端子電極３０の後端部３１は、外部電源と接続可能なように、絶縁体２０の後端開口部２２から延出している。中心電極１０と端子電極３０とは、火花放電発生時における電波雑音の発生を抑制するために、ガラスシール材に挟まれた抵抗体３５を介して電気的に接続されている。絶縁体２０の中心軸は、スパークプラグ１００の中心軸線ＣＸと一致している。

主体金具４０は、中心に筒孔４１を有する略円筒状の金属部材である。主体金具４０は、例えば、炭素鋼によって構成される。主体金具４０の中心軸はスパークプラグ１００の中心軸線ＣＸと一致する。主体金具４０の先端側開口部４０Ａ付近には、上述したように、接地電極１３が取り付けられている。主体金具４０の内側における縮径部分と絶縁体２０との間には、パッキン４３が設けられている。パッキン４３は、例えば、主体金具４０を構成する金属材料よりも軟質の金属材料によって構成されている。

スパークプラグ１００は、カバー部５０を備えている。カバー部５０は、ドーム状に形成されている。カバー部５０は、例えば、ステンレス、ニッケル系合金、銅系合金等によって構成される。カバー部５０は、主体金具４０の先端（より具体的には、先端側開口部４０Ａ）に環状に接合されている。カバー部５０は、図２に示すように、中心電極１０の先端部１１、及び接地電極１３の対向部１３Ａを前方側から覆っている。カバー部５０によって囲まれた空間が、プレチャンバー空間（副室）６３とされている。カバー部５０は、後端側からその頂部５１Ａに近いほど厚みが徐々に小さくなっている。

図２に示すように、カバー部５０には、その頂部５１Ａよりも後端側に複数の噴孔６１が形成されている。噴孔６１は、例えば、４個形成されている。噴孔６１はいずれも略円柱形の貫通孔である。噴孔６１はいずれも、自身の中心軸線ＡＸがスパークプラグ１００の中心軸線ＣＸに対して傾斜している。複数の噴孔６１は、スパークプラグ１００の中心軸線ＣＸを中心とする仮想円周上に位置している。複数の噴孔６１は、上記仮想円周上において等間隔に配列している。

カバー部５０に覆われた空間であるプレチャンバー空間６３は、着火室として構成され、噴孔６１を介して燃焼室と連通する。カバー部５０は、噴孔６１のうち、４個の噴孔６１のそれぞれについて、面Ｐで噴孔６１の内周面を切ったときに、噴孔６１内において、面Ｐより先端側の部分の表面積が、後端側の部分の表面積よりも小さい。ここで、面Ｐとは、噴孔６１の中心軸線ＡＸを通る面であって、スパークプラグ１００の中心軸線ＣＸと噴孔６１の中心軸線ＡＸとを含む面（図２に示すスパークプラグ１００の切断面）に直交する面である。すなわち、スパークプラグ１００の中心軸線ＣＸと噴孔６１の中心軸線ＡＸとを含む面（図２に示すスパークプラグ１００の切断面）で噴孔６１の内周面を切ったときに、噴孔６１の内周面における先端側の切断縁の長さＬ１の方が、後端側の切断縁の長さＬ２よりも小さくなっている。これにより、カバー部５０において、噴孔６１よりも先端側の部分５０Ａは、噴孔６１よりも後端側の部分５０Ｂより薄くされている。このような構成によって、スパークプラグ１００においてプレイグニッションが起き易い環境において、カバー部５０の先端側から後端側に熱が誘導して逃げ易くなり、温度が高くなり過ぎることがなくなりプレイグニッションを防ぐことができる。

本第１実施形態のスパークプラグ１００は、４個の噴孔６１の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、カバー部５０を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とが、下記（１）（３）（４）式を満たす。
１０＜Ａ×Ｂ＜４０００ …（１）
０．７≦Ａ≦１８．５ …（３）
１３≦Ｂ≦３７２ …（４）
このスパークプラグ１００において、４個の噴孔６１の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）は、値が大きくなるとプレチャンバー空間６３内の熱がカバー部５０から主体金具４０側に引かれ易くなる。また、カバー部５０を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）は、値が大きくなるとプレチャンバー空間６３内の熱がカバー部５０から主体金具４０側に引かれ易くなる。そのため、Ａ×Ｂを４０００より小さい値とすることで、カバー部５０から主体金具４０側に熱が引かれ過ぎることがなく、カバー部５０の温度が低下して失火することを防ぐことができる。一方で、Ａ×Ｂを１０より大きい値とすることで、カバー部５０から主体金具４０側に熱が引かれ易くなり、プレイグニッションの発生を防ぐことができる。

また、本第１実施形態のスパークプラグ１００は、４個の噴孔６１の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、カバー部５０を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とが、下記（２）式を満たすことが好ましい。
２０＜Ａ×Ｂ＜２４００ …（２）
このスパークプラグ１００は、４個の噴孔６１の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、カバー部を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）と、の積Ａ×Ｂを２０より大きい値とすることで、カバー部５０から主体金具４０側により一層熱が引かれ易くなり、プレイグニッションの発生をより一層防ぐことができる。

＜第２実施形態＞
次に、第２実施形態に係るスパークプラグ２００について、図３を参照しつつ説明する。第２実施形態のスパークプラグ２００では、カバー部２５０の構成が第１実施形態に係るスパークプラグ１００と異なる。その他の構成については、第１実施形態に係るスパークプラグ１００と略同一であり、略同じ構成部位には同符号を付けて、構造、作用、及び効果の説明は省略する。

図３に示すように、カバー部２５０は、ドーム状に形成されている。カバー部２５０は、主体金具４０の先端（より具体的には、先端側開口部４０Ａ）に環状に接合されている。カバー部２５０は、中心電極１０の先端部１１、及び接地電極１３の対向部１３Ａを前方側から覆っている。カバー部２５０によって囲まれた空間が、プレチャンバー空間２６３とされている。カバー部２５０は、後端側からその頂部２５１Ａに近いほど厚みが徐々に大きくなっている。

図３に示すように、カバー部２５０には、その頂部２５１Ａよりも後端側に複数の噴孔２６１が形成されている。噴孔２６１は、例えば、４個形成されている。噴孔２６１はいずれも略円柱形の貫通孔である。噴孔２６１はいずれも、自身の中心軸線ＡＸがスパークプラグ２００の中心軸線ＣＸに対して傾斜している。複数の噴孔２６１は、スパークプラグ２００の中心軸線ＣＸを中心とする仮想円周上に位置している。複数の噴孔２６１は、上記仮想円周上において等間隔に配列している。

カバー部２５０に覆われた空間であるプレチャンバー空間２６３は、噴孔２６１を介して燃焼室と連通する。カバー部２５０は、面Ｐで、噴孔２６１の内周面を切ったときに、噴孔２６１内において、面Ｐより先端側の部分の表面積が、後端側の部分の表面積よりも大きい。ここで、面Ｐとは、噴孔２６１の中心軸線ＡＸを通る面であって、スパークプラグ２００の中心軸線ＣＸと噴孔２６１の中心軸線ＡＸとを含む面（図３に示すスパークプラグ２００の切断面）に直交する面である。すなわち、スパークプラグ２００の中心軸線ＣＸと噴孔２６１の中心軸線ＡＸとを含む面（図３に示すスパークプラグ２００の切断面）で噴孔２６１の内周面を切ったときに、図３に示すように、噴孔２６１の内周面における先端側の切断縁の長さＬ３の方が、後端側の切断縁の長さＬ４よりも大きくなっている。これにより、カバー部２５０において、噴孔２６１よりも先端側の部分２５０Ａは、噴孔２６１よりも後端側の部分２５０Ｂより厚くされている。このような構成によって、スパークプラグ２００は、失火が起き易い環境において、カバー部２５０の先端側に熱を誘導させて貯め易くなり、温度が低下し難くなり、失火を防ぐことができる。

本第２実施形態のスパークプラグ２００は、第１実施形態のスパークプラグ１００と同様に、４個の噴孔６１の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、カバー部５０を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とが、上記（１）式（１０＜Ａ×Ｂ＜４０００）を満たす。これにより、スパークプラグ２００は、第１実施形態のスパークプラグ１００と同様の効果を奏する。

また、本第２実施形態のスパークプラグ２００は、第１実施形態のスパークプラグ１００と同様に、４個の噴孔６１の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、カバー部５０を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とが、上記（２）式（２０＜Ａ×Ｂ＜２４００）を満たすことが好ましい。これにより、スパークプラグ２００は、第１実施形態のスパークプラグ１００と同様の効果を奏する。

以下、実施例により本発明を更に具体的に説明する。

１．実験１（第１実施形態に対応する実験）
（１）実験方法
（１．１）実験例１（実施例）
図１、２に示されるスパークプラグ１００のサンプルを用いた。詳細な条件は、下記の表１に記載した。このスパークプラグ１００は、第１実施形態の要件を満たしている。表１において、実験例を「Ｎｏ．」を用いて示す。表１のＮｏ．２～２８は実施例である。
（１．２）実験例２（比較例）
図１、２に示されるスパークプラグ１００とは異なる構成（噴孔の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）又はカバー部を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）が異なる）のスパークプラグのサンプルを用いた。詳細な条件は、下記の表１に記載した。このスパークプラグは、第１実施形態の要件を満たしていない。表１において「１＊」のように、「＊」が付されている場合には、比較例であることを示している。すなわち、表１のＮｏ．１，２９，３０は比較例である。

（２）評価方法
（２．１）噴孔の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）の測定
Ｘ線ＣＴスキャナーを用いて、管電圧１２０ｋＶ、管電流１４０μＡの条件で、各サンプルのカバー部をスキャンした。カバー部のスキャン結果から３Ｄ像を作製して、４個の噴孔の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）を測定した。
（２．２）耐プレイグニッション評価試験
各サンプルについて、耐プレイグニッション評価試験を行った。耐プレイグニッション評価試験の概要は次の通りである。各サンプルを、直列４気筒、排気量１．３Ｌの自然吸気エンジンに取り付け、点火角度（クランク角度）を所定の初期値として、全開状態（６０００ｒｐｍ）にてエンジンの一連の工程を１０００サイクル動作させた。エンジン動作時にプレイグニッションが発生したか否かを確認し、プレイグニッションが発生した場合には、そのときの点火角度をプレイグニッション発生角度として特定した。プレイグニッションが発生しなかった場合には、点火角度を１度進角させた上で、再度エンジンを全開状態にて動作させ、プレイグニッションの発生の有無を確認した。これを、プレイグニッションが発生するまで繰り返し行い、各サンプルのプレイグニッション発生角度を特定した。また、基準となるスパークプラグ（試験エンジンに搭載された純正スパークプラグ）についても、同様にしてプレイグニッション発生角度を特定した。そして、基準となるスパークプラグのプレイグニッション発生角度と各サンプルのプレイグニッション発生角度の差分値を算出した。この基準となるスパークプラグに対してプレイグニッション発生角度が進角側であるほど、耐プレイグニッション性能が良好なスパークプラグとして評価される。基準となるスパークプラグに対する各サンプルのプレイグニッション発生角度を以下の基準で評価して、各実験例の評価スコアを付けた。その結果を、表１の「耐プレイグニッション」の欄に示した。

＜耐プレイグニッションの評価＞
評価は以下のような３段階で行った。評価スコアは、点数が高いほど、耐プレイグニッション性能が良好であることを示す。
評価スコア３：基準となるスパークプラグに対して５°ＣＡ以上進角
１：基準となるスパークプラグに対して２°ＣＡ以上５°ＣＡ未満進角
０：基準となるスパークプラグに対して２°ＣＡ未満進角又は遅角

（２．３）耐失火の試験
各サンプルについて、耐失火評価試験を行った。耐失火評価試験の概要は次の通りである。サンプルを、直列４気筒、排気量１．６Ｌ、直噴ターボチャージャエンジンに取り付け、２０００ｒｐｍ、吸気圧１０００ｋＰａの条件で、１０００サイクル運転した際の失火率を測定した。失火率が低いほど、耐失火性能（着火性能）が良好なスパークプラグとして評価される。各サンプルの失火率を以下の基準で評価して、各実験例の評価スコアを付けた。その結果を、表１の「耐失火」の欄に示した。

＜耐失火の評価＞
評価は以下のような３段階で行った。評価スコアは、点数が高いほど、耐失火性能が良好であることを示す。
評価スコア３：失火率が１％未満
１：失火率が１％以上３％未満
０：失火率が３％以上

（２．４）総合評価
耐プレイグニッションの評価スコアと、耐失火の評価スコアの合計スコアをもとに、各サンプルを総合評価した。合計スコアが高いほど、耐プレイグニッションと、耐失火の双方が良好であるとして評価される。合計スコアが６のサンプルの総合評価を「◎」とし、４のサンプルの総合評価を「〇」とし、３のサンプルの総合評価を「×」とした。その結果を、表１の「総合評価」の欄に示した。

（３）評価結果
実験例１（比較例）では、噴孔の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、カバー部を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）と、の積Ａ×Ｂが９．１であり、総合スコアが３であった。また、実験例２９（比較例）では、Ａ×Ｂが４１６６．４であり、総合スコアが３であった。実験例３０（比較例）では、Ａ×Ｂが６８８２．０であり、総合スコアが３であった。一方で、実験例２～２８（実施例）では、１０＜Ａ×Ｂ＜４０００であり、総合スコアが４又は６であった。このように、実施例は、上記（１）式（１０＜Ａ×Ｂ＜４０００）を満たすことで、比較例と比較して、プレイグニッションと失火の双方が抑制されていた。

実験例１（比較例）では、Ａ×Ｂが９．１であり、耐プレイグニッションの評価スコアが０であった。また、実験例２（実施例）では、Ａ×Ｂが１９．５であり、耐プレイグニッションの評価スコアが１であった。また、実験例３（実施例）では、Ａ×Ｂが１８．２であり、耐プレイグニッションの評価スコアが１であった。一方で、実験例３～２８（実施例）では、２０＜Ａ×Ｂ＜２４００であり、耐プレイグニッションの評価スコアが３であった。このように、上記（２）式（２０＜Ａ×Ｂ＜２４００）を満たすことで、より一層プレイグニッションの発生が抑制されていた。

＜他の実施形態（変形例）＞
なお、この発明は上記の実施形態に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能である。

（１）上記実施形態では、カバー部の形状は、特定形状としたが、その形状は適宜変更することができる。カバー部の形状は、例えば、円筒、四角の箱型、円錐等とすることができる。
（２）上記実施形態では、特定数の噴孔を備えたスパークプラグを例示したが、噴孔の数は、特に限定されず、適宜変更できる。また、噴孔の配置、貫通方向も適宜変更可能である。

１０…中心電極
１１…先端部
１３…接地電極
１３Ａ…対向部
２０…絶縁体
２１…軸孔
２２…後端開口部
３０…端子電極
３１…後端部
３５…抵抗体
４０…主体金具
４０Ａ…先端側開口部
４１…筒孔
４３…パッキン
５０，２５０…カバー部
５０Ａ，２５０Ａ…先端側の部分
５０Ｂ，２５０Ｂ…後端側の部分
５１Ａ，２５１Ａ…頂部
６１，２６１…噴孔
６３，２６３…プレチャンバー空間（副室）
１００，２００…スパークプラグ
ＡＸ…中心軸線
ＣＸ…中心軸線
ＳＧ…放電ギャップ

Claims

中心電極と、
前記中心電極の先端部に対向する対向部を有し、前記対向部と前記中心電極の前記先端部との間に放電ギャップを形成する接地電極と、
前記中心電極の前記先端部が自身の先端よりも露出した状態で前記中心電極を内部に収容する筒状の絶縁体と、
前記絶縁体を内部に収容する主体金具と、
前記中心電極の前記先端部と、前記接地電極の前記対向部と、を先端側から覆って、副室を形成するとともに、貫通孔たる噴孔が形成されたカバー部と、
を備えたスパークプラグであって、
前記噴孔の内周面の合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、前記カバー部を構成する材料の熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とは、式（１）を満たすスパークプラグ。
１０＜Ａ×Ｂ≦２４０５ …式（１）
前記合計面積Ａ（ｍｍ^２）と、前記熱伝導率Ｂ（Ｗ／ｍＫ）とは、式（２）を満たす請求項１に記載のスパークプラグ。
２０＜Ａ×Ｂ＜２４００ …式（２）
前記噴孔のうち、自身の中心軸線が前記スパークプラグの軸線に対して傾斜しているものについて、前記噴孔の中心軸線を通る面であって、前記スパークプラグの軸線と前記噴孔の中心軸線とを含む面に直交する面Ｐで、前記噴孔の内周面を切ったときに、少なくとも一つの前記噴孔内において、前記面Ｐより先端側の部分の表面積が、後端側の部分の表面積よりも小さい請求項１又は請求項２に記載のスパークプラグ。
前記噴孔のうち、自身の中心軸線が前記スパークプラグの軸線に対して傾斜しているものについて、前記噴孔の中心軸線を通る面であって、前記スパークプラグの軸線と前記噴孔の中心軸線とを含む面に直交する面Ｐで、前記噴孔の内周面を切ったときに、少なくとも一つの前記噴孔内において、前記面Ｐより先端側の部分の表面積が、後端側の部分の表面積よりも大きい請求項１又は請求項２に記載のスパークプラグ。