JP6981572B2 - ガスバリア性構造体、エアコン部品、ガスメータ装置及び自動車部品 - Google Patents

Description

本発明は、熱硬化性樹脂組成物の硬化物によって形成されたガスバリア性構造体、エアコン部品、ガスメータ装置及び自動車部品に関する。

近年、多くの製品・部品が、軽量化等の観点から金属製からプラスチック（すなわち樹脂成形品）製に置き換わりつつある。そのよう製品・部品等では耐候性や意匠等の観点からめっき処理が施される。樹脂製品のめっき処理については各種の技術が提案されている。例えば、熱硬化性樹脂の成形体とめっき膜との密着性を向上しようとする技術として、特許文献１（特開２０１８−５８９６０号公報）に記載のものがある。同文献には、エポキシ樹脂、フェノール化合物および特定の電子吸引性官能基を有する芳香族モノカルボン酸を含有する封止用樹脂組成物について記載されており、かかる組成物により作製された封止材は、高温下においてめっきされたリードフレームとの高い密着性を有することができるとされている。

また、プラスチックのめっき方法について記載されたものとして、特許文献２（特開平５−５９５８７号公報）が挙げられる。同文献には、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂などのめっきし難い樹脂に粒径１０μｍ以下の炭酸カルシウム微粒子を混入して成形し、次いで該成形品を化学エッチング処理を含むＡＢＳ樹脂の通常のめっき工程で処理することが記載されており、これにより、ＡＢＳ樹脂の通常のめっき工程及び設備をそのまま利用して、めっきのし難いＰＡ，ＰＰ樹脂などにめっき層を密着することができるとされている。

特開２０１８−５８９６０号公報 特開平５−５９５８７号公報

上述のように、製品・部品が金属製からプラスチックに置き換わるなかで、ガスバリア性において、依然として、改善の余地があることが明らかになった。

本発明のある態様は、
熱硬化性樹脂組成物の硬化物と、
前記硬化物の表面に設けられためっき層と、
を有し、
前記熱硬化性樹脂組成物がフェノール樹脂組成物であり、
前記フェノール樹脂組成物が、
（Ａ）レゾール型フェノール樹脂とノボラック型フェノール樹脂とを含むフェノール樹脂、および
（Ｂ）炭酸カルシウム、を含み、
前記フェノール樹脂（Ａ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１０質量％以上８０質量％以下であり、
前記炭酸カルシウム（Ｂ）の平均粒径ｄ_５０は、０．１μｍ以上３０μｍ以下であり、
前記炭酸カルシウム（Ｂ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１質量％以上５０質量％以下であり、
前記めっき層はＣｕ層を含み、
前記Ｃｕ層の厚さは２μｍ以上５０μｍ以下である、
ガスバリア性構造体にある。

本発明の別の態様は、
熱硬化性樹脂組成物の硬化物と、
前記硬化物の表面に設けられためっき層と、
を有し、
前記熱硬化性樹脂組成物がフェノール樹脂組成物であり、
前記フェノール樹脂組成物が、
（Ａ）レゾール型フェノール樹脂とノボラック型フェノール樹脂とを含むフェノール樹脂、および
（Ｂ）炭酸カルシウム、を含み、
前記フェノール樹脂（Ａ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１０質量％以上８０質量％以下であり、
前記炭酸カルシウム（Ｂ）の平均粒径ｄ_５０は、０．１μｍ以上３０μｍ以下であり、
前記炭酸カルシウム（Ｂ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１質量％以上５０質量％以下であり、
水素ガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境２３℃、湿度０％、透過面積１５．２×１０^−４ｍ^２、試験圧力４５１１ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ^−１５ｍｏｌ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である、ガスバリア性構造体にある。

本発明の別の態様は、
熱硬化性樹脂組成物の硬化物と、
前記硬化物の表面に設けられためっき層と、
を有し、
前記熱硬化性樹脂組成物がフェノール樹脂組成物であり、
前記フェノール樹脂組成物が、
（Ａ）レゾール型フェノール樹脂とノボラック型フェノール樹脂とを含むフェノール樹脂、および
（Ｂ）炭酸カルシウム、を含み、
前記フェノール樹脂（Ａ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１０質量％以上８０質量％以下であり、
前記炭酸カルシウム（Ｂ）の平均粒径ｄ_５０は、０．１μｍ以上３０μｍ以下であり、
前記炭酸カルシウム（Ｂ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１質量％以上５０質量％以下であり、
１３４ａフロンガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境８０℃、湿度０％、透過面積３８ｃｍ^２、試験圧力７６０ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ^−１４ｍｏｌ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である、ガスバリア性構造体にある。

本発明の別の態様は、上記のガスバリア性構造体を備えるエアコン部品である。

本発明の別の態様は、上記のガスバリア性構造体を備えるガスメータ装置である。

本発明の別の態様は、上記のガスバリア性構造体を備える自動車部品である。

本発明によれば、樹脂成形体で形成された構造体のガスバリア性を向上させることができる。

実施形態におけるエアコン部品の概略構成を模式的に示す断面図である。 図１の配管部品の肉厚部分断面の一部領域を拡大して示した図である。

以下に、本発明の実施形態について、図面を用いて説明する。なお、すべての図面において、同様な構成要素には共通の符号を付し、適宜説明を省略する。なお、数値範囲の「〜」は、断りがなければ、以上から以下を表し、両端の数値をいずれも含む。また、本実施形態において、組成物は、各成分を単独でまたは２種以上組み合わせて含むことができる。
以下では、（１）ガスバリア性を有するメッキ処理がなされた構造体、（２）構造体のフェノール樹脂組成物、（３）めっき層の順に説明し、さらに、（４）ガスバリア性に着目しためっき層の実施例について説明する。また、ガスバリア性の実施例については、水素ガス及びフロンガス（１３４ａフロンガス）のガスバリア性について説明する。

（ガスバリア性を有するメッキ処理がなされた構造体）
本実施形態では、ガスバリア性を有するめっき処理された構造体が用いられる製品（部品を含む）として、エアコン部品（具体的には冷媒ガス用の配管）を例示するが、これに限る趣旨ではなく、例えば燃料電池や水素自動車等の水素ガス供給部材等に適用できる。

図１はエアコン部品１２０の概略構成を模式的に示す断面図である。ここではエアコン部品１２０のうち、特に冷媒ガスの流路となり高いガスバリア性が求められる冷媒ガスの配管部品１２１を例示している。

配管部品１２１は、例えば管状であり、樹脂成形体にめっき処理が施された構造である。配管部品１２１には、内部に冷媒ガス（例えば１３４ａフロンガス）が流れるガス通路１２３が形成されている。

配管部品１２１では、外側壁１２５及び内側壁１２６にめっき処理が施されている。図２は、図１の配管部品１２１の肉厚部分断面の一部領域Ａ１を拡大して示している。この肉厚部分において、配管部品１２１は、樹脂成形体１０１と、樹脂成形体１０１の外側壁１２５と内側壁１２６とに設けられためっき層１０３とを有する。すなわち、樹脂成形体１０１には両面めっき処理が施されている。

めっき層１０３は、図２に示すように、樹脂成形体１０１側から第１のめっき層１０５と第２のめっき層１０７とを有する。

樹脂成形体１０１は、フェノール樹脂組成物の硬化物である。樹脂成形体１０１の厚さは、例えば２ｍｍである。

第１のめっき層１０５は、例えば無電解Ｎｉ膜（Ｎｉ層）である。第１のめっき層１０５の厚さは例えば０．１μｍ以上であり、また３μｍ以下である。

第２のめっき層１０７は、例えば電解Ｃｕ膜（Ｃｕ層）である。第２のめっき層１０７の厚さは例えば２μｍ以上であり、好ましくは１０μｍ以上であり、より好ましくは２０μｍ以上であり、また６０μｍ以下であり、好ましくは５０μｍ以下である。

めっき層１０３は、外側壁１２５及び内側壁１２６の全面に形成されることが好ましい。特に、内側壁１２６については冷媒ガスに直接曝される領域であることから全面に形成し、ガスの外部透過を遮断することが望ましい。

以下では、まずフェノール樹脂組成物について説明し、つづいて、めっき層１０３について説明する。

（フェノール樹脂組成物）
フェノール樹脂組成物（以下、適宜単に「樹脂組成物」ともよぶ。）は、表面にめっき処理が施される樹脂成形体に用いられる樹脂組成物であって、以下の成分（Ａ）および（Ｂ）を含む。
（Ａ）フェノール樹脂
（Ｂ）炭酸カルシウム
本実施形態において、樹脂組成物は、具体的には、熱硬化性樹脂組成物である。
以下、樹脂組成物の構成成分について具体例を挙げて説明する。

（成分（Ａ））
成分（Ａ）は、フェノール樹脂である。
成分（Ａ）は、たとえば成形材料に用いられるものであればよく、具体的には、レゾール型フェノール樹脂およびノボラック型フェノール樹脂からなる群から選択される１種または２種以上を含む。樹脂成形体の表面に形成されるめっき膜との密着性を向上する観点から、成分（Ａ）は、より好ましくはレゾール型フェノール樹脂とノボラック型フェノール樹脂とを含み、さらに好ましくはレゾール型フェノール樹脂およびノボラック型フェノール樹脂である。

このうち、成分（Ａ）がレゾール型フェノール樹脂を含むことにより、樹脂成形体の表面に形成されるめっき膜との密着性を高めるとともに、樹脂成形体の架橋密度を適度に向上させ、樹脂成形体の靱性を向上させ、機械的強度を高めることができる。また、このように架橋密度を適度に向上させることができるため、樹脂成形体の吸水・吸湿寸法変化を効率的に抑制することができる。
レゾール型フェノール樹脂は、たとえば、フェノール類とアルデヒド類とを、塩基性触媒の存在下で、通常、フェノール類に対するアルデヒド類のモル比（アルデヒド類／フェノール類）を１．３〜１．７として反応させて得ることができる。

ここで、レゾール型フェノール樹脂を製造する際に用いるフェノール類としては、たとえば、フェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、キシレノール、アルキルフェノール類、カテコールおよびレゾルシンからなる群から選択される１または２以上のフェノール化合物が挙げられる。
また、レゾール型フェノール樹脂を製造する際に用いるアルデヒド類としては、たとえば、ホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、ベンズアルデヒド等のアルデヒド化合物、およびこれらのアルデヒド化合物の発生源となる物質、あるいはこれらのアルデヒド化合物の溶液が挙げられる。

成分（Ａ）がレゾール型フェノール樹脂を含むとき、その含有量は、樹脂成形体の耐熱性を向上する観点、および、樹脂成形体の吸水・吸湿寸法変化を抑制する観点から、樹脂組成物に含まれる成分（Ａ）全体に対して、０質量％超であり、好ましくは５０質量％以上であり、より好ましくは６０質量％以上、さらに好ましくは７０質量％以上、さらにより好ましくは７５質量％以上である。
また、樹脂成形体の加熱寸法変化を抑制する観点から、レゾール型フェノール樹脂の含有量は、樹脂組成物に含まれる成分（Ａ）全体に対して、１００質量％以下であり、好ましくは９５質量％以下、より好ましくは９０質量％以下、さらに好ましくは８５質量％以下、さらにより好ましくは８０質量％以下である。

また、成分（Ａ）がノボラック型フェノール樹脂を含むことにより、樹脂成形体の表面に形成されるめっき膜との密着性を高めるとともに、樹脂成形体の機械的強度を高めることができる。
ノボラック型フェノール樹脂として、たとえば、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、ビスフェノールノボラック樹脂が挙げられる。
樹脂成形体の表面に形成されるめっき膜との密着性を高めるとともに、樹脂成形体の機械的強度を高める観点から、ノボラック型フェノール樹脂は、好ましくは、下記一般式（１）で表される樹脂および下記一般式（２）で表される樹脂からなる群から選択される１または２以上の樹脂を含む。

（上記一般式（１）中、Ｒ¹はそれぞれ独立して水素原子、水酸基、炭素原子数１以上１０以下のアルキル基、炭素原子数１以上１０以下のシクロアルキル基、または炭素原子数６以上１０以下のアリール基または置換アリール基を表し、Ｒ²はそれぞれ独立して、水素原子、炭素原子数１以上１０以下のアルキル基、炭素原子数１以上１０以下のシクロアルキル基、または炭素原子数６以上１０以下のアリール基または置換アリール基を表し、ｌは１以上１０以下の数である。）

一般式（１）に示した樹脂は、たとえば、フェノール類とアルデヒド類とを、無触媒または酸性触媒の存在下で反応させて得られる樹脂から、用途に合わせて適宜選択することができる。さらに具体的には、一般式（１）に示した樹脂として、ランダムノボラック型やハイオルソノボラック型のフェノール樹脂を用いることができる。
なお、このノボラック型フェノール樹脂は、通常、フェノール類に対するアルデヒド類のモル比（アルデヒド類／フェノール類）を０．７〜０．９に制御した上で、反応させて得ることができる。

一般式（１）に示した樹脂を調製する際に用いられるフェノール類の具体例としては、フェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、キシレノール、アルキルフェノール類、カテコール、レゾルシンが挙げられる。
また、一般式（１）に示した樹脂を調製する際に用いられるアルデヒド類としては、たとえば、ホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、ベンズアルデヒド等のアルデヒド化合物、およびこれらのアルデヒド化合物の発生源となる物質、あるいはこれらのアルデヒド化合物の溶液が挙げられる。

（上記一般式（２）中、Ｒ¹はそれぞれ独立して水素原子、水酸基、炭素原子数１以上１０以下のアルキル基、炭素原子数１以上１０以下のシクロアルキル基、または炭素原子数６以上１０以下のアリール基または置換アリール基を表し、Ｒ²はそれぞれ独立して、水素原子、炭素原子数１以上１０以下のアルキル基、炭素原子数１以上１０以下のシクロアルキル基、または炭素原子数６以上１０以下のアリール基または置換アリール基を表し、基Ｘは下記一般式（３）〜（５）で表される基から選ばれる２価の基であり、ｍは１以上１０以下の数であり、ｎは１以上１０以下の数である。）

（上記一般式（３）〜（５）中、Ｒ³はそれぞれ独立して水素原子、炭素原子数１以上１０以下のアルキル基、炭素原子数１以上１０以下のシクロアルキル基である。）

一般式（２）に示した樹脂の調製方法の具体例を挙げると、一般式（３）〜（５）におけるＲ³がすべて水素原子である場合に相当するベンゼン変性フェノール樹脂では、たとえば、パラキシレンジメチルエーテルとフェノール類とを酸性触媒の存在下で反応させることで調製することができる。また、一般式（３）〜（５）におけるＲ³が炭素原子数１以上１０以下のアルキル基、炭素原子数１以上１０以下のシクロアルキル基に相当する置換ベンゼン変性フェノール樹脂の場合は、まず、置換ベンゼンとアルデヒド類とを酸性触媒の存在下で反応させ、得られた重合物を、酸性触媒下でフェノール類、あるいはフェノール類およびアルデヒド類と反応させることで調製することができる。
こうすることで、ノボラック型フェノール樹脂の繰り返し単位中に、ベンゼンまたは置換ベンゼンに由来する構造単位を介在させることができる。
なお、一般式（２）において末端の構成単位は示していないが、かかる構成単位としては、フェノール類に由来する構成単位と、ベンゼンまたは置換ベンゼンに由来する構成単位の双方を取り得るものである。

また、一般式（２）に示した樹脂の変性率は、一般式（２）におけるｍとｎとの和に対するｎの割合すなわち（ｎ／（ｍ＋ｎ））の値で定義される。この変性率は、用いる用途等に応じて適宜調節することができるが、フェノール樹脂組成物から樹脂成形体を作製する際に、適度な架橋密度に制御する観点から、たとえば０．１５以上であり、好ましくは０．２０以上であり、また、たとえば０．６０以下であり、好ましくは０．５０以下である。

一般式（２）に示した樹脂を調製する際に用いられるフェノール類の具体例としては、たとえば、フェノール、ｏ−クレゾール、ｍ−クレゾール、ｐ−クレゾール、キシレノール、アルキルフェノール類、カテコール、レゾルシン等が挙げられる。なお、これらのフェノール類は単独、あるいは２種以上を混合して使用してもよい。
一般式（２）に示した樹脂を調製する際に用いられるアルデヒド類としては、たとえば、ホルムアルデヒド、パラホルムアルデヒド、ベンズアルデヒド等のアルデヒド化合物、およびこれらのアルデヒド化合物の発生源となる物質、あるいはこれらのアルデヒド化合物の溶液等を用いることができる。なお、これらのアルデヒド類は単独、あるいは２種以上を混合して使用してもよい。
また、一般式（２）に示した樹脂を調製する際に用いられる置換ベンゼンとしては、たとえば、トルエン、キシレン、メシチレン、シクロヘキシルベンゼンが挙げられる。

一般式（２）に示した樹脂の調製に際しては、入手容易性の高さから、ベンゼン、または上記の置換ベンゼンのうちトルエンまたはキシレンを採用し、かつ、フェノール類としてはＲ¹基がすべて水素原子であるフェノールを採用することで、ベンゼン変性ノボラック型フェノール樹脂、トルエン変性ノボラック型フェノール樹脂またはキシレン変性ノボラック型フェノール樹脂を調製し、これを一般式（２）に示した樹脂とすることが好ましい。

成分（Ａ）がノボラック型フェノール樹脂を含むとき、その含有量は、樹脂成形体の加工性を好ましいものとする観点から、樹脂組成物に含まれる成分（Ａ）全体に対して、０質量％超であり、好ましくは５質量％以上であり、より好ましくは１０質量％以上、さらに好ましくは１５質量％以上、さらにより好ましくは２０質量％以上である。
また、樹脂成形体の機械的強度を向上する観点から、ノボラック型フェノール樹脂の含有量は、樹脂組成物に含まれる成分（Ａ）全体に対して、１００質量％以下であり、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは４０質量％以下、さらに好ましくは３５質量％以下、さらにより好ましくは３０質量％以下、よりいっそう好ましくは２０質量％以下である。

樹脂組成物中の成分（Ａ）の含有量は、樹脂組成物の硬化特性を向上する観点から、樹脂組成物全体に対して、好ましくは１０質量％以上であり、より好ましくは２０質量％以上、さらに好ましくは３０質量％以上である。
また、樹脂成形体の表面に形成されるめっき膜との密着性を高める観点から、樹脂組成物中の成分（Ａ）の含有量は、樹脂組成物全体に対して、たとえば９９質量％以下であってもよく、好ましくは９０質量％以下であり、より好ましくは８０質量％以下、さらに好ましくは７０質量％以下、さらにより好ましくは６０質量％以下、よりいっそう好ましくは５０質量％以下である。

（成分（Ｂ））
成分（Ｂ）は、炭酸カルシウムである。
炭酸カルシウムの形状に制限はなく、たとえば球状等の粒状のものを用いることができる。

成分（Ｂ）の平均粒径ｄ₅₀は、樹脂成形体とめっき膜との密着性を向上する観点から、好ましくは０．１μｍ以上であり、より好ましくは０．５μｍ以上、さらに好ましくは１．０μｍ以上であり、また、好ましくは３０μｍ以下であり、より好ましくは２０μｍ以下、さらに好ましくは１０μｍ以下である。

また、同様の観点から、成分（Ｂ）は、粒子径の大きい成分と小さい成分とを含んでもよい。
たとえば、成分（Ｂ）において、粒径０．１μｍ以上１μｍ以下の粒子の割合が、成分（Ｂ）全体に対して、好ましくは５％以上であり、より好ましくは２５％以上であり、また、好ましくは４５％以下であり、より好ましくは３０％以下であってもよい。
また、成分（Ｂ）において、粒径１μｍ以上１０μｍ以下の粒子の割合が、成分（Ｂ）全体に対して、好ましくは１０％以上であり、より好ましくは４５％以上であり、また、好ましくは８０％以下であり、また、たとえば６０％以下であってもよい。

ここで、炭酸カルシウムの平均粒径ｄ₅₀および他の粒度特性は、市販のレーザー回折式粒度分布測定装置（たとえば、島津製作所社製、ＳＡＬＤ−７０００）を用いて粒子の粒度分布を体積基準で測定することができる。ここで、得られたメディアン径（ｄ₅₀）を、平均粒径とすることができる。

樹脂組成物中の成分（Ｂ）の含有量は、樹脂成形体とめっき膜との密着性を向上する観点から、樹脂組成物全体に対して、好ましくは１質量％以上であり、より好ましくは２質量％以上、さらに好ましくは５質量％以上、さらにより好ましくは７質量％以上である。

また、樹脂成形体の強度を向上する観点から、樹脂組成物中の成分（Ｂ）の含有量は、樹脂組成物全体に対して、好ましくは５０質量％以下であり、より好ましくは３０質量％以下、さらに好ましくは２０質量％以下、さらにより好ましくは１５質量％以下である。

本実施形態においては、樹脂組成物が成分（Ａ）および（Ｂ）を含むため、樹脂組成物の硬化物により構成される樹脂成形体の表面にめっき処理を施す際に、樹脂成形体とめっき膜との密着性を効果的に向上させることができる。このため、本実施形態の樹脂組成物は、表面にめっき処理が施される樹脂成形体を得るために好適に用いられる。

樹脂組成物を１７５℃、３分で成形した後、１８０℃４時間で硬化して得られる硬化物について、熱機械分析（ＴＭＡ）にて５℃／分の昇温速度で測定される、４０℃から１５０℃の範囲における線膨張係数は、樹脂成形体の表面にめっき処理を施して得られる成形体の温度サイクルの信頼性を向上する観点から、好ましくは５ｐｐｍ／℃以上であり、より好ましくは８ｐｐｍ／℃以上、さらに好ましくは１０ｐｐｍ／℃以上であり、また、たとえば７０ｐｐｍ／℃以下であってもよく、好ましくは３０ｐｐｍ／℃以下、より好ましくは２５ｐｐｍ／℃以下、さらに好ましくは２０ｐｐｍ／℃以下、さらにより好ましくは１８ｐｐｍ／℃以下である。

本実施形態において、樹脂組成物は、成分（Ａ）および（Ｂ）以外の成分を含んでもよい。

（成分（Ｃ））
成分（Ｃ）は、エラストマーである。樹脂組成物が成分（Ｃ）をさらに含むことにより、めっき膜との密着性に優れる樹脂成形体をよりいっそう安定的に得ることができる。

成分（Ｃ）は、酸に溶解するものであることが好ましい。
成分（Ｃ）の具体例として、ブタジエンゴム；ブタジエン・アクリロニトリル共重合体；およびアルキルアセタール化ポリビニルアルコール等の変性ポリビニルアルコールからなる群から選択される１種または２種以上が挙げられる。
樹脂成形体とめっき膜との密着性を向上する観点から、成分（Ｃ）は、好ましくはブタジエンゴム、ブタジエン・アクリロニトリル共重合体および変性ポリビニルアルコールからなる群から選択される１種または２種以上を含む。

樹脂組成物中の成分（Ｃ）の含有量は、樹脂成形体とめっき膜との密着性を向上する観点から、樹脂組成物全体に対して好ましくは０．５質量％以上であり、より好ましくは１質量％以上、さらに好ましくは１．５質量％以上、さらにより好ましくは２．５質量％以上である。
また、樹脂成形体の強度を向上する観点から、樹脂組成物中の成分（Ｃ）の含有量は、樹脂組成物全体に対して好ましくは１０質量％以下であり、より好ましくは８質量％以下、さらに好ましくは６質量％以下、さらにより好ましくは４質量％以下である。

（充填材）
樹脂組成物は、成分（Ｂ）以外の充填材を含んでもよい。充填材の形状としては、たとえば繊維状；球状等の粒状が挙げられる。

繊維状の充填材の具体例としては、ガラス繊維、炭素繊維、繊維状のワラストナイトおよびロックウールが挙げられる。繊維状の充填材の数平均繊維径としては、たとえば１０〜１５μｍであり、数平均繊維長としては、たとえば２０〜５０００μｍとすることができる。このような繊維状の充填材を用いることで、樹脂組成物の製造時における作業性を向上させ、また、樹脂成形体の機械的強度をさらに向上させることができる。

また、粒状の充填材の具体例としては、ガラスビーズ、ガラスパウダー等の球状ガラス；球状シリカ、破砕シリカ等のシリカ；水酸化アルミニウム；クレー；およびマイカが挙げられる。

樹脂成形体の表面に形成されるめっき膜との密着性を高めるとともに、樹脂成形体の機械的強度を向上する観点から、樹脂組成物は、好ましくは無機充填材を含み、より好ましくはガラス繊維を含む。

樹脂組成物中の成分（Ｂ）以外の充填材の含有量は、樹脂成形体の機械的強度を向上する観点から、樹脂組成物全体に対して好ましくは０．５質量％以上であり、より好ましくは１質量％以上、さらに好ましくは１．５質量％以上、さらにより好ましくは２．５質量％以上である。
また、樹脂組成物の硬化特性を向上する観点から、樹脂組成物中の成分（Ｂ）以外の充填材の含有量は、樹脂組成物全体に対して好ましくは７０質量％以下であり、より好ましくは６０質量％以下、さらに好ましくは５５質量％以下、さらにより好ましくは５０質量％以下である。

また、樹脂組成物は、成分（Ａ）以外の樹脂成分を含んでもよい。このような樹脂成分は、たとえば、ユリア（尿素）樹脂、メラミン樹脂等のトリアジン環を有する樹脂；ビスマレイミド（ＢＭＩ）樹脂；ポリウレタン樹脂；シリコーン樹脂；ベンゾオキサジン環を有する樹脂；シアネートエステル樹脂；ポリビニルブチラール樹脂；およびポリ酢酸ビニル樹脂からなる群から選択される１種または２種以上である。

また、樹脂組成物は、たとえば、熱硬化性樹脂成形材料に用いられる各種添加剤を含んでもよい。添加剤の具体例として、ステアリン酸、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸マグネシウム、カルナバワックス、ポリエチレンなどの離型剤；酸化マグネシウム、水酸化カルシウム（消石灰）などの硬化助剤；カーボンブラックなどの着色剤；充填材と熱硬化性樹脂との接着性を向上させるための密着性向上剤、もしくはカップリング剤；溶剤が挙げられる。
樹脂組成物中のこれらの成分の含有量は、樹脂組成物全体に対して、それぞれ、たとえば０．１〜５質量％程度である。

（樹脂組成物の配合例）
表１を参照してめっき層の密着性に関する樹脂組成物（フェノール樹脂成形品）の配合例を説明する。
（樹脂組成物の調製）
各配合例のそれぞれについて、以下のように封止用樹脂組成物を調製した。すなわち、表１に示す配合量に従って各成分を配合した混合物を回転速度の異なる加熱ロールで混練し、シート状に冷却したものを粉砕することにより、顆粒状の成形材料（フェノール樹脂組成物）を得た。ここで、加熱ロールの混練条件については、回転速度は高速側／低速側２０／１４ｒｐｍ、温度は高速側／低速側９０／２０℃で、混練時間は５〜１０分間とした。

表１中の各成分の詳細は下記のとおりである。また、表１中に示す各成分の配合割合は、樹脂組成物全体に対する配合割合（質量％）を示している。
（Ａ）フェノール樹脂１：レゾール型フェノール樹脂、ＰＲ−５３５２９（住友ベークライト社製）
（Ａ）フェノール樹脂２：ノボラック型フェノール樹脂、ＰＲ−５１３０５（住友ベークライト社製）
硬化助剤１：消石灰
充填材１：ガラス繊維、ＣＳ３Ｅ４７９（日東紡社製）、数平均繊維径１１μｍ、数平均繊維長３ｍｍ
充填材２：破砕シリカ、ＲＤ−８（龍森社製），ｄ₅₀＝１５μｍ
（Ｂ）炭酸カルシウム１：ＮＳ＃１００（日東粉化工業社製）、平均粒径ｄ₅₀＝５．３μｍ、粒径０．１μｍ以上１μｍ以下の粒子の割合９．５％、粒径１μｍ以上１０μｍ以下の粒子の割合８０％
（Ｂ）炭酸カルシウム２：エスカロン＃８００（三共製粉社製）、平均粒径ｄ₅₀＝３．０μｍ、粒径０．１μｍ以上１μｍ以下の粒子の割合２７％、粒径１μｍ以上１０μｍ以下の粒子の割合７３％
（Ｃ）エラストマー１：ブタジエン・アクリロニトリル系共重合物、ＴＲ２２５０（ＪＳＲ社製）
（Ｃ）エラストマー２：アルキルアセタール化ポリビニルアルコール、エスレックＢＨ−３（積水化学工業社製）
（Ｃ）エラストマー３：アルキルアセタール化ポリビニルアルコール、エスレックＢＬ−５（積水化学工業社製）
離型剤１：ステアリン酸カルシウム（東京化成社製）
着色剤１：カーボンブラック、＃５（三菱ケミカル社製）

各例で得られた樹脂組成物について、以下の測定をおこなった。結果を表１にあわせて示す。

（樹脂成形体の物性測定方法）
（線膨張係数αの測定方法）
各例で得られた樹脂組成物について、曲げ試験片を１７５℃、３分で成形した後、オーブンで１８０℃、４時間の硬化処理をおこない、硬化物の試験片を得た。得られた試験片の流動方向のＴＭＡ測定を実施した。ＴＭＡ測定は、昇温５℃／ｍｉｎで実施し、４０〜１５０℃の平均線膨張係数をαとした。

（評価方法）
（ピール強度の測定方法）
各例で得られた樹脂組成物について、１２５ｍｍ四方×１．５ｍｍ厚さの成形品を、１７５℃９０秒の条件で成形し、樹脂成形体を得た。その後、オーブンで１８０℃、８時間の硬化処理を行い得られた樹脂成形体のめっき膜形成面に、クロム酸エッチングを実施してめっき膜形成面を粗化した。エッチング液は、無水クロム酸および硫酸をそれぞれ以下の濃度で含む水溶液とした。
（エッチング液）
成分 濃度
無水クロム酸 ４００ｇ／Ｌ
硫酸 ４００ｇ／Ｌ

その後、樹脂成形体のエッチング面に、無電解ＮｉめっきにてＮｉ膜を０．１〜３μｍ形成し、次いで、電解ＣｕめっきにてＣｕ膜を２〜５０μｍ形成した。めっき幅は１０ｍｍとした。各めっき工程で用いためっき液（水溶液）の組成を以下に示す。

（無電解Ｎｉめっきのめっき液）
成分 濃度
硫酸ニッケル ２０ｇ／Ｌ
次亜リン酸ナトリウム １５ｇ／Ｌ
クエン酸アンモニウム ３０ｇ／Ｌ

（電解Ｃｕめっきのめっき液）
成分 濃度
硫酸銅 ２００ｇ／Ｌ
硫酸 ５０ｇ／Ｌ

以上により得られた成形体からめっきを垂直に剥がす際の強度、すなわち、９０°ピール試験をおこなった際の最大剥離強度をピール強度とした。強度の測定方法は以下の通りである。
測定方法：銅はくの一端を適切な長さにはがしてから支持金具に取り付け、はがした銅はくの先端をつかみ具でつかみ、引張方向が銅はく面に垂直になる方向に、毎分約５０ｍｍの速さで連続的に約５０ｍｍはがした。この間での荷重の最低値を引きはがし強さ［Ｎ／ｃｍ］とした。

（曲げ強度および曲げ弾性率の測定方法）
各例で得られた樹脂組成物について、ＪＩＳ Ｋ ６９１１に準拠して、曲げ試験片を１７５℃、３分の硬化条件で成形した後、１８０℃、４時間で硬化して試験片を得た。ＪＩＳ Ｋ ６９１１準拠の方法で試験片を破壊した際の強度を曲げ強度とした。また、応力−歪み曲線の弾性域での傾きから曲げ弾性率を求めた。

表１より、配合例１−４における樹脂組成物を用いて得られた成形体においては、配合例５−７のものに比べてめっき膜の樹脂成形体からのピール強度が高かった。したがって、配合例１−４の樹脂組成物を用いることにより、樹脂成形体の表面にめっき膜を形成する際のめっき膜と樹脂成形体との密着性を向上させることができる。
また、配合例１−４で得られた樹脂組成物は、硬化物の曲げ強度、曲げ弾性率および線膨張係数についても、好ましい特性を有するものであった。

（樹脂成形体）
樹脂成形体（成形品）は、上述した樹脂組成物の硬化物により構成される。
また、樹脂成形体は、上述した樹脂組成物を成形することにより得ることができる。成形方法は、好ましくはトランスファー成形または射出成形である。
このときの条件は樹脂成形体の厚みにもよるが、たとえば、射出成形で５ｍｍ程度の肉厚成形品を成形する場合は、金型温度１７０〜１９０℃、成形圧力１００〜１５０ＭＰａ、硬化時間３０〜９０秒の条件を採用することができる。
また、得られた樹脂成形体には、必要に応じてアフターベーキングをおこなうことができ、アフターベーキングの条件は用途に合わせて適宜選択することができる。たとえば、最高到達温度を１５０℃から２７０℃とし、その保持時間を１時間から１５時間とすることができる。より好ましくは最高到達温度が１７０℃から２４０℃とし、その保持時間を１時間から１０時間とすることができる。アフターベーキングを高温でおこなうほど使用環境下の加熱寸法変化は小さくなる傾向にある。

また、樹脂成形体とめっき膜との密着性をさらに高める観点から、樹脂成形体は、好ましくは海島構造を有するものであり、より好ましくは樹脂成形体が海島構造であり、成分（Ｃ）が、島相に存在する。
ここで、海島構造は、電子顕微鏡観察により確認することができる。

（成形体）
成形体は、上述した樹脂組成物の硬化物と、硬化物の表面に接して設けられためっき層と、を有する。この成形体は、図１で示したエアコン部品１２０の配管部品１２１の肉厚部分（樹脂成形体１０１）に利用される。
図２に示したように、成形体１００（配管部品１２１）は、樹脂組成物の硬化物により構成される樹脂成形体１０１と、樹脂成形体１０１の表面に接して設けられためっき層１０３とを有する。めっき層１０３は１つの層から構成されていても複数の層を有してもよく、たとえば、図２には、めっき層１０３が、樹脂成形体１０１側から第１のめっき層１０５および第２のめっき層１０７を含む構成が示されている。また、めっき層１０３は、好ましくは樹脂成形体１０１の表面全体に設けられる。

第１のめっき層１０５および第２のめっき層１０７のめっき方法は同じであっても異なってもよい。
樹脂成形体とめっき層１０３との密着性を向上する観点から、第１のめっき層１０５は、具体的には無電解めっき層である。また、第２のめっき層１０７については、無電解めっき層であってもよいし、電解めっき層であってもよい。

また、第１のめっき層１０５および第２のめっき層１０７は、具体的には金属層であり、たとえば、これらの層は独立して、Ｃｕ、Ｎｉ、Ａｌ、Ｆｅ、Ａｕおよびこれらの合金からなる群から選択される１または２種以上を含む層である。
樹脂成形体とめっき層１０３との密着性を向上する観点から、好ましくは、第１のめっき層１０５および第２のめっき層１０７の一方がＮｉ膜であり、他方がＣｕ膜である。

樹脂成形体１０１とめっき層１０３との密着性を向上する観点から、樹脂成形体１０１は、好ましくはめっき層１０３との接合面に粗化層を有し、粗化層に設けられた凹部の内部にめっき層１０３が設けられている。

（高いガスバリア性が要求される場合に好適なめっき層）
ここで、図１のように、成形体１００をエアコン部品１２０の配管部品１２１に適用する場合のように高いガスバリア性が要求される場合には、めっき層１０３は次のような構成が好ましい。すなわち、図２において、樹脂成形体１０１側の第１のめっき層１０５がＮｉ膜（Ｎｉ層）で、外側の第２のめっき層１０７がＣｕ膜（Ｃｕ層）であることが好ましい。
このとき、めっき層１０３、第１のめっき層１０５（Ｎｉ層）及び第２のめっき層１０７（Ｃｕ層）の厚さは次の値を満たすことが好ましい。すなわち、めっき層１０３の厚さは２μｍ以上であり、好ましくは１０μｍ以上であり、より好ましくは２０μｍ以上であり、また６０μｍ以下であり、好ましくは５０μｍ以下である。
また、より好ましくは、めっき層１０３のうち第２のめっき層１０７（Ｃｕ層）の厚さは２μｍ以上であり、好ましくは１０μｍ以上であり、より好ましくは２０μｍ以上であり、また６０μｍ以下であり、好ましくは５０μｍ以下である。
また、より好ましくは、めっき層１０３のうち第１のめっき層１０５（Ｎｉ層）の厚さが０．１μｍ以上であり、また３μｍ以下である。
めっき層１０３の別の構成として、樹脂成形体１０１側の第１のめっき層１０５がＣｕ膜（Ｃｕ層）で、外側の第２のめっき層１０７がＮｉ膜（Ｎｉ層）であってもよい（図示せず）。このとき、Ｃｕ膜（Ｃｕ層）である第１のめっき層１０５の厚さが２μｍ以上であり、好ましくは１０μｍ以上であり、より好ましくは２０μｍ以上であり、また６０μｍ以下であり、好ましくは５０μｍ以下である。また、Ｎｉ膜（Ｎｉ層）である第２のめっき層１０７（Ｎｉ層）の厚さが０．１μｍ以上であり、また３μｍ以下である。
また、図２で示しためっき層１０３の構成において、第２のめっき層１０７（Ｃｕ層）のさらに外側に第３のめっき層（図示せず）が設けられてもよい。第３のめっき層として、例えば、厚さ０．１μｍ以上のＮｉ膜（Ｎｉ層）がある。
いずれにせよ、めっき層１０３にＣｕ層が含まれ、そのＣｕ層の厚さが２μｍ以上であり、好ましくは１０μｍ以上であり、より好ましくは２０μｍ以上であり、また６０μｍ以下であり、好ましくは５０μｍ以下であることで、高いガスバリア性を実現できる。

（成形体の製造方法）
次に、成形体１００の製造方法を説明する。成形体の製造方法は、たとえば、前述した樹脂組成物の硬化物すなわち樹脂成形体１０１を準備する工程と、樹脂成形体１０１の表面をエッチングして粗化する工程と、粗化された面にめっき層１０３を形成する工程を含む。

樹脂成形体１０１の表面をエッチングして粗化する工程は、具体的には、めっき層１０３を形成しようとする面をめっき処理に先立ちエッチングすることにより、樹脂成形体１０１の表面近傍に存在する炭酸カルシウムを溶解して除去し、表面に凹凸が設けられた粗化層を形成する工程である。また、樹脂成形体１０１がエッチング液に溶解するエラストマーを含むとき、樹脂成形体１０１の表面近傍に存在するエラストマーを炭酸カルシウムとともに除去することが好ましい。
エッチング方法としては、たとえば酸処理が挙げられる。酸処理に用いる酸の具体例としては、クロム酸、硫酸等が挙げられる。たとえば用いる酸がクロム酸のみである場合のエッチング条件は、たとえば樹脂成形体１０１に含まれるフェノール樹脂等の成分の種類に応じて適宜設定することができる。
また、酸処理後、めっき層１０３を形成する前に、樹脂成形体１０１の表面を洗浄して中和することが好ましい。

また、めっき層１０３を形成する工程においては、めっき膜を構成する金属の種類、めっき方法に応じて第１のめっき層１０５および第２のめっき層１０７を公知の方法を用いて順次形成する。たとえば、樹脂成形体１０１の粗化面にシード層を形成し、シード層を基点として金属膜を成長させる。
本実施形態においては、樹脂成形体１０１に粗化層が形成されているため、粗化層に設けられた凹部の内部にめっき膜が充填された第１のめっき層１０５を形成することができる。このため、樹脂成形体１０１との密着性に優れるめっき層１０３を得ることができる。

以上により、図２に示した成形体１００を得ることができる。
本実施形態において得られる成形体１００の用途に制限はなく、様々な用途に展開することができるが、たとえば、航空機用部品、自動車用部品、電子機器用部品、家庭用電化製品用部品、産業機器用部品などに用いることができる。
中でも、成形体１００は、めっき層１０３が熱拡散部材として機能する部材、または、めっき層１０３がガスバリアとして機能する部材等に好適に用いることができ、たとえば、例えばエアコンの部品や、ガスメータ、燃料電池自動車や水素自動車の水素供給部材等に用いることもできる。

以上、本発明の実施形態について述べたが、これらは本発明の例示であり、上記以外の様々な構成を採用することもできる。
以下、実施形態の例を付記する。
１． 熱硬化性樹脂組成物の硬化物と、
前記硬化物の表面に設けられためっき層と、
を有し、
前記めっき層はＣｕ層を含み、
前記Ｃｕ層の厚さは２μｍ以上５０μｍ以下である、
ガスバリア性構造体。
２． 前記熱硬化性樹脂組成物がフェノール樹脂組成物である、１．に記載のガスバリア性構造体。
３． 前記フェノール樹脂組成物がレゾール型フェノール樹脂を含む、２．に記載のガスバリア性構造体。
４． 前記熱硬化性樹脂組成物は、以下の成分（Ａ）および（Ｂ）を含む、１．から３．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体。
（Ａ）フェノール樹脂
（Ｂ）炭酸カルシウム
５． 前記熱硬化性樹脂組成物を成形した後、得られる前記硬化物について、熱機械分析にて５℃／分の昇温速度で測定される、４０℃から１５０℃の範囲における線膨張係数が、５ｐｐｍ／℃以上２５ｐｐｍ／℃以下である、１．から４．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体。
６． 前記熱硬化性樹脂組成物の硬化物の曲げ強度が１４０ＭＰａ以上である、１．から５．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体。
７． 前記めっき層はＮｉ層を含む、１．から６．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体。
８． 水素ガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境２３℃、湿度０％、透過面積１５．２×１０ ^−４ ｍ ^２ 、試験圧力４５１１ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ ^−１５ ｍｏｌ／ｍ ^２ ・ｓ・Ｐａ以下である、１．から７．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体。
９． １３４ａフロンガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境８０℃、湿度０％、透過面積３８ｃｍ ^２ 、試験圧力７６０ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ ^−１４ ｍｏｌ／ｍ ^２ ・ｓ・Ｐａ以下である、１．から８．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体。
１０． 熱硬化性樹脂組成物の硬化物と、
前記硬化物の表面に設けられためっき層と、
を有し、
水素ガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境２３℃、湿度０％、透過面積１５．２×１０ ^−４ ｍ ^２ 、試験圧力４５１１ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ ^−１５ ｍｏｌ／ｍ ^２ ・ｓ・Ｐａ以下である、ガスバリア性構造体。
１１． 熱硬化性樹脂組成物の硬化物と、
前記硬化物の表面に設けられためっき層と、
を有し、
１３４ａフロンガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境８０℃、湿度０％、透過面積３８ｃｍ ^２ 、試験圧力７６０ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ ^−１４ ｍｏｌ／ｍ ^２ ・ｓ・Ｐａ以下である、ガスバリア性構造体。
１２． 前記熱硬化性樹脂組成物は、以下の成分（Ａ）および（Ｂ）を含む、１０．または１１．に記載のガスバリア性構造体。
（Ａ）フェノール樹脂
（Ｂ）炭酸カルシウム
１３． 前記熱硬化性樹脂組成物を成形した後、硬化して得られる前記硬化物について、熱機械分析にて５℃／分の昇温速度で測定される、４０℃から１５０℃の範囲における線膨張係数が、５ｐｐｍ／℃以上２５ｐｐｍ／℃以下である、１０．から１２．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体。
１４． １．から１３．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体を備えるエアコン部品。
１５． １．から１３．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体を備えるガスメータ装置。
１６． １．から１３．までのいずれかに記載のガスバリア性構造体を備える自動車部品。

以下、本実施形態を、実施例および比較例を参照して詳細に説明する。なお、本実施形態は、これらの実施例の記載に何ら限定されるものではない。

（実施例１〜３、比較例１〜６：めっき層の構成とガスバリア性）
表２を参照して、めっき層１０３の構成とガスバリア性に関する実施例を説明する。
使用ガスとして水素及び１３４ａフロンを用いてガスバリア性を測定した。
（めっき層を有する成形品及び比較例の成形品の概要）
実施例１〜３は、めっき層１０３として、樹脂成形体１０１側から無電解Ｎｉ膜、Ｃｕ膜の２層の両面めっきで、膜厚２０μｍとした。使用ガスとして実施例１「水素ガス ２３℃」、実施例２「水素ガス １５０℃」、実施例３「１３４ａフロン ８０℃」である。
比較例１は、試験片「フェノール樹脂体」、使用ガス「水素 ２３℃」で測定した例である。
比較例２は、試験片「フェノール樹脂体」、使用ガス「水素 １５０℃」で測定した例である。
比較例３は、試験片「コーティング品（フェノール樹脂体＋コーティング）」、使用ガス「水素 １５０℃」で測定した例である。
比較例４は、試験片「フェノール樹脂体」、使用ガス「１３４ａフロン ８０℃」で測定した例である。
比較例５は、試験片「コーティング品（フェノール樹脂体＋コーティング） ８０℃」、使用ガス「１３４ａフロン」で測定した例である。
比較例６は、試験片「アルミ合金ＡＤＣ１２」、使用ガス「１３４ａフロン ８０℃」で測定した例である。

（サンプル作成方法）
ガスバリア性能測定用サンプル：１７５℃３ｍｉｎで成形した成形品をＪＩＳ Ｋ ７１２６−１（差圧法）に準拠される試験片に加工した。
実施例１〜３のメッキ品は、膜厚２０μｍをねらい、成形品表面に無電解Ｎｉ＋電解Ｃｕめっきを施して作成した。
比較例３、５のコーティング品は、膜厚３０μｍをねらい、成形品表面にガスバリア性の効果を持つコーティング剤をバーコーターで塗布し、温度８０℃１時間＋１２０℃１時間+２２０℃２時間で乾燥・焼成して作成した。

（ガスバリア性能測定方法）
ガスバリア性の測定（気体透過度試験）についてはＪＩＳ K ７１２６−１に準拠される試験方法で実施した。

（曲げ強度の測定方法）
ＪＩＳ曲げ試験片を１７５℃３ｍｉｎで成形し、ＪＩＳ Ｋ ６９１１準拠の方法で試験片を破壊した際の強度を曲げ強度とした。

（線膨張係数（ＣＴＥ）αの測定方法）
ＪＩＳ曲げ試験片を１７５℃３ｍｉｎで成形し、１８０℃８時間で硬化して試験片を得て、流動方向のＴＭＡ測定を実施した。昇温５℃／ｍｉｎで実施し、４０〜１５０℃の平均線膨張係数をαとした。

表２に実施例及び比較例の測定結果を示す。実施例１〜３の両面めっきの結果では、非常に高いガスバリア性を示した。例えば、使用ガスが「水素 ２３℃」の場合の気体透過度を参照すると、実施例１の両面めっきでは、比較例１のフェノール樹脂成形品と比較して、高いガスバリア性を示した。使用ガスが「水素 １５０℃」の場合についても、実施例２の両面めっきの測定結果は、比較例２フェノール樹脂成形品や比較例３のフェノール樹脂成形品の測定結果と比較して、高いバリア性を示した。また、使用ガスが１３４ａフロンガス（温度８０℃）の場合の気体透過度を参照すると、実施例３の両面めっきでは、比較例４のフェノール樹脂成形品と比較して高いガスバリア性を示し、また、比較例５のコーティング品や比較例６のＡＤＣ１２と同レベルのガスバリア性を示した。

この出願は、２０１９年１２月２４日に出願された日本出願特願２０１９−２３２４９７号を基礎とする優先権を主張し、その開示の全てをここに取り込む。

１００ 成形体
１０１ 樹脂成形体
１０３ めっき層
１０５ 第１のめっき層
１０７ 第２のめっき層
１２０ エアコン部品
１２１ 配管部品（構造体）
１２３ ガス通路
１２５ 外側壁
１２６ 内側壁

Claims (12)

1. 熱硬化性樹脂組成物の硬化物と、
   前記硬化物の表面に設けられためっき層と、
   を有し、
   前記熱硬化性樹脂組成物がフェノール樹脂組成物であり、
   前記フェノール樹脂組成物が、
   （Ａ）レゾール型フェノール樹脂とノボラック型フェノール樹脂とを含むフェノール樹脂、および
   （Ｂ）炭酸カルシウム、を含み、
   前記フェノール樹脂（Ａ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１０質量％以上８０質量％以下であり、
   前記炭酸カルシウム（Ｂ）の平均粒径ｄ_５０は、０．１μｍ以上３０μｍ以下であり、
   前記炭酸カルシウム（Ｂ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１質量％以上５０質量％以下であり、
   前記めっき層はＣｕ層を含み、
   前記Ｃｕ層の厚さは２μｍ以上５０μｍ以下である、
   ガスバリア性構造体。
2. 前記熱硬化性樹脂組成物を成形した後、得られる前記硬化物について、熱機械分析にて５℃／分の昇温速度で測定される、４０℃から１５０℃の範囲における線膨張係数が、５ｐｐｍ／℃以上２５ｐｐｍ／℃以下である、請求項１に記載のガスバリア性構造体。
3. 前記熱硬化性樹脂組成物の硬化物の曲げ強度が１４０ＭＰａ以上である、請求項１または２に記載のガスバリア性構造体。
4. 前記めっき層はＮｉ層を含む、
   請求項１から３までのいずれか１項に記載のガスバリア性構造体。
5. 水素ガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境２３℃、湿度０％、透過面積１５．２×１０^−４ｍ^２、試験圧力４５１１ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ^−１５ｍｏｌ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である、請求項１から４までのいずれか１項に記載のガスバリア性構造体。
6. １３４ａフロンガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境８０℃、湿度０％、透過面積３８ｃｍ^２、試験圧力７６０ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ^−１４ｍｏｌ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である、請求項１から５までのいずれか１項に記載のガスバリア性構造体。
7. 熱硬化性樹脂組成物の硬化物と、
   前記硬化物の表面に設けられためっき層と、
   を有し、
   前記熱硬化性樹脂組成物がフェノール樹脂組成物であり、
   前記フェノール樹脂組成物が、
   （Ａ）レゾール型フェノール樹脂とノボラック型フェノール樹脂とを含むフェノール樹脂、および
   （Ｂ）炭酸カルシウム、を含み、
   前記フェノール樹脂（Ａ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１０質量％以上８０質量％以下であり、
   前記炭酸カルシウム（Ｂ）の平均粒径ｄ_５０は、０．１μｍ以上３０μｍ以下であり、
   前記炭酸カルシウム（Ｂ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１質量％以上５０質量％以下であり、
   水素ガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境２３℃、湿度０％、透過面積１５．２×１０^−４ｍ^２、試験圧力４５１１ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ^−１５ｍｏｌ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である、ガスバリア性構造体。
8. 熱硬化性樹脂組成物の硬化物と、
   前記硬化物の表面に設けられためっき層と、
   を有し、
   前記熱硬化性樹脂組成物がフェノール樹脂組成物であり、
   前記フェノール樹脂組成物が、
   （Ａ）レゾール型フェノール樹脂とノボラック型フェノール樹脂とを含むフェノール樹脂、および
   （Ｂ）炭酸カルシウム、を含み、
   前記フェノール樹脂（Ａ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１０質量％以上８０質量％以下であり、
   前記炭酸カルシウム（Ｂ）の平均粒径ｄ_５０は、０．１μｍ以上３０μｍ以下であり、
   前記炭酸カルシウム（Ｂ）の含有量は、前記フェノール樹脂組成物全体に対して、１質量％以上５０質量％以下であり、
   １３４ａフロンガスのガス透過度が、差圧法によるガス透過試験（測定環境８０℃、湿度０％、透過面積３８ｃｍ^２、試験圧力７６０ｍｍＨｇ）で２．０Ｅ^−１４ｍｏｌ／ｍ^２・ｓ・Ｐａ以下である、ガスバリア性構造体。
9. 前記熱硬化性樹脂組成物を成形した後、硬化して得られる前記硬化物について、熱機械分析にて５℃／分の昇温速度で測定される、４０℃から１５０℃の範囲における線膨張係数が、５ｐｐｍ／℃以上２５ｐｐｍ／℃以下である、請求項７または８に記載のガスバリア性構造体。
10. 請求項１から９までのいずれか１項に記載のガスバリア性構造体を備えるエアコン部品。
11. 請求項１から９までのいずれか１項に記載のガスバリア性構造体を備えるガスメータ装置。
12. 請求項１から９までのいずれか１項に記載のガスバリア性構造体を備える自動車部品。

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