JP6941480B2 - 天井支持構造 - Google Patents

Description

本発明は、天井構造物を支持する天井支持構造に関する。

上述の天井支持構造として、例えば、特許文献１に示す吊天井構造が存在する。この吊天井構造では、躯体の一例である上階床スラブなどから垂設して要所箇所に配置される吊ボルト（天井吊材）の先端部に、野縁と野縁受けを略格子状に枠組みした天井構造枠が吊り下げ支持されている。
また、吊ボルトのみで吊り下げ支持させた天井構造枠は、地震などの発生時に振り子のように揺れるため、隣り合う吊ボルト同士に渡ってブレース（斜め部材）が筋交い状に配設されている。

特開２００８−０５０７８４号公報

上述の吊天井構造では、吊ボルト同士に渡ってブレースを配設することにより、水平方向の剛性及び耐力を強化しているものの、吊天井構造故に、まだ地震時における水平方向の変形が大きい。それ故に、天井構造物の落下を防止するためには、天井構造物の周囲の壁側との間のクリアランスを大きくする必要があり、音響環境の弱点となっている。

また、上述の吊天井構造において、遮音性能を確保するために、要所箇所に配置されている全ての吊ボルトの各々に、防振ゴムを有する防振機構を設ける防振対策が講じられている。この防振機構を備えた吊天井構造の場合、地震時における天井構造物の水平方向での変形が大きくなり、しかも、ブレースを通じて振動が伝搬してしまう問題がある。

この実情に鑑み、本発明の主たる課題は、天井構造物の振動（音）を防振機構で抑制しながら、地震時の天井構造物の水平方向での変形を減少して音響環境の改善を図ることのできる天井支持構造を提供する点にある。

本発明による第１の特徴構成は、躯体に結合され、且つ、当該躯体と共に挙動する非吊構造の支持部で天井構造物を支持する天井支持構造において、
前記支持部と前記天井構造物との間に、鉛直荷重を防振ゴムを介して伝達する防振機構が設けられ、前記防振機構には、前記防振ゴムと水平方向から当接可能な状態で前記支持部側に設けられる水平変位ストッパーが備えられ、
前記防振機構は、前記支持部側の上受け材と前記天井構造物側の下受け材とが防振ゴムを介在した状態で貫通ボルトにて連結され、前記防振ゴムの天板と前記水平変位ストッパーとの間には、前記防振ゴムのボルト挿通孔の内面に前記貫通ボルトの外面が当接した状態で設定間隔の隙間が形成され、水平力の作用時に、前記防振ゴムの前記天板が前記水平変位ストッパーに当接するまでの前記隙間の範囲において、前記貫通ボルトが鉛直姿勢のままスライド移動して前記防振ゴムをせん断変形させる第１ゴム変形作動と、前記防振ゴムの前記天板が前記水平変位ストッパーに当接した以降において、前記貫通ボルトが傾動して前記防振ゴムを圧縮変形させる第２ゴム変形作動と、が実行可能に構成されている点にある。

上記構成によれば、躯体と共に挙動する非吊構造の支持部に対して、天井構造物の鉛直荷重を防振機構の防振ゴムを介して伝達することにより、天井構造物の振動（音）が支持部側に伝播されることを抑制することができる。それでいて、地震時の天井構造物の水平力は、支持部側の水平変位ストッパーに当接した状態での防振ゴムの変形に伴う復元力で支持部に伝達することにより、防振ゴムの復元力による水平剛性及び回転剛性によって地震時の天井構造物の水平方向での変形を少なくすることができる。これにより、防振及び遮音性能が求められる特定天井において、音響環境の弱点となる天井構造物の周囲（壁側）のクリアランスを小さくすることができる。

上記構成によれば、防振機構の第１ゴム変形作動においては、防振ゴムの天板と水平変位ストッパーとの間に形成されている隙間の範囲において、貫通ボルトが鉛直姿勢のままスライド移動して防振ゴムをせん断変形させる。この防振ゴムのせん断変形による復元力によって大きな水平剛性が発生する。この第１ゴム変形作動に続く防振機構の第２ゴム変形作動においては、防振ゴムの天板が水平変位ストッパーに当接して、防振ゴムのせん断変形が抑止される。これと同時に、貫通ボルトが水平変位ストッパーとの当接位置で防振ゴムの曲げ剛性を回転拘束度とするキャンチレバーとなり、貫通ボルトの傾動（回動）と防振ゴムの圧縮変形（曲げ変形）によってより大きな水平剛性及び回転剛性を得ることができる。
したがって、防振ゴムと水平変位ストッパーとの合理的な配置構成により、防振機構の第１ゴム変形作動から第２ゴム変形作動への移行に伴って大きな水平剛性及び回転剛性を確保することができる。これにより、天井構造物の振動（音）を防振機構で抑制しながら、地震時における天井構造物の水平方向での変形量を減少することができ、音響環境の弱点となる天井構造物の周囲（壁側）のクリアランスをより小さくすることができる。

本発明による第２の特徴構成は、前記防振ゴムの前記ボルト挿通孔の内面と前記貫通ボルトの外面との間にクリアランスが形成され、前記防振機構は、前記水平力の作用時に、前記貫通ボルトが前記ボルト挿通孔のクリアランスの範囲で鉛直姿勢のままスライド移動したのち、前記第１ゴム変形作動に移行する点にある。

上記構成によれば、水平力の作用時において、防振機構の第１ゴム変形作動前に、貫通ボルトがボルト挿通孔のクリアランスの範囲で鉛直姿勢のままスライド移動するものの、そのスライド移動は微小で、天井構造物の水平方向での変動に与える影響は極めて小さい。それよりも、ボルト挿通孔のクリアランスによって防振機構の第２ゴム変形作動での貫通ボルトの傾動がスムーズになり、防振ゴムを傾動方向から適正に圧縮変形させることができる。

本発明による第３の特徴構成は、前記水平変位ストッパーには、前記防振ゴムの天板における円形輪郭形状と相似形の水平変位規制孔が形成されている点にある。

上記構成によれば、防振ゴムの天板が水平方向のいずれに移動しても、当該防振ゴムの天板は水平変位ストッパーの水平変位規制孔の内面に確実に当接する。この全方向対応の水平変位ストッパーにより、地震時における天井構造物のいずれの水平方向の変動も抑制することができる。

建物の天井支持構造の縦断面図 図１のＩＩ−ＩＩ線矢視図 図２のＸ方向視での拡大図 図２のＹ方向視での拡大図 要部の分解斜視図 地震時の貫通ボルトと防振ゴムの挙動図 Ｙ方向視での防振接合部の応力伝達図 Ｘ方向視での防振接合部の応力伝達図

〔第１実施形態〕
図１、図２は、音楽ホールや複合型映画館（シネコン）、劇場等に適した防振及び遮音性能を有する建物の天井支持構造を示す。この天井支持構造では、建物の躯体１に結合され、且つ、当該躯体１と共に挙動する非吊構造の支持部１０で天井構造物３０が支持されている。尚、便宜上、図２の柱スパンの広い方向をＸ方向とし、柱スパンの狭い方向をＹ方向として説明する。
建物の躯体１は、図１、図２に示すように、複数の柱２間に複数の大梁３が架設され、大梁３間に複数の小梁４が架設されているとともに、大梁３及び小梁４の上側部には上階床スラブ５が構築されている。複数の小梁４には、鉛直姿勢で下方に延設される複数の束材１１がＸ方向及びＹ方向に所定ピッチで配設され、各束材１１と小梁４との間には、束材１１の水平方向耐力・剛性を強化するための各方向の方杖（補強材）１２が斜め姿勢で架設されている。この複数の束材１１と方杖１２とをもって、躯体１と共に挙動する非吊構造の支持部１０が構成されている。

各束材１１は、図３〜図５に示すように、Ｈ形鋼から構成され、各束材１１の両フランジ１１Ａの下端部には、両フランジ１１Ａの外面間のウエブ外寸法よりも長い水平姿勢の上受け材１５が略逆「Ｔ」字状に取付けられている。各上受け材１５は、上方開口の状態で水平に配置される溝形鋼から構成され、上受け材１５の凹部の長手方向中間部には、束材１１の両フランジ１１Ａの外面に当て付けられる一対の第１連結板１６が溶接等で固着されている。各上受け材１５の両第１連結板１６は、束材１１の両フランジ１１Ａにボルト１７Ａ・ナット１７Ｂ等の第１締結具１７で固定連結されている。

図３〜図５に示すように、所定ピッチで配設される複数の束材１１のうち、小梁４の長手方向（Ｙ方向）に対して直交する方向（Ｘ方向）に配置される各列の複数の束材１１の上受け材１５に渡って、各列に沿って配置される天井構造物３０側の複数の野縁受け支持梁（梁材）３１に設けられた複数の下受け材３２が取付けられている。
各野縁受け支持梁３１は、横向き開口の状態で水平に配置される溝形鋼から構成されている。各下受け材３２は、束材１１の両フランジ１１Ａの外面間のウエブ外寸法よりも幅広な水平姿勢の下受け板３２Ａと、野縁受け支持梁３１のウエブ３１Ｂの外面沿う鉛直姿勢で下受け板３２Ａの下面に溶接等で固着される第２連結板３２Ｂと、第２連結板３２Ｂの背面と下受け板３２Ａの下面とに溶接等で固着される補強板３２Ｃから構成されている。各下受け材３２の第２連結板３２Ｂは、野縁受け支持梁３１のウエブ３１Ｂにボルト３３Ａ・ナット３３Ｂ等の第２締結具３３で固定連結されている。

天井構造物３０においては、図１に示すように、複数の野縁受け支持梁３１に、これと直交する複数の第１野縁受け３５が水平方向に沿って平行に配設されている。第１野縁受け３５には、遮音用天井板３６を備えた第１野縁３７が取付けられている。また、第１野縁受け３５から遮音用天井板３６よりも下方に垂設された複数のハンガ３８には、複数の第２野縁受け３９が水平方向に沿って平行に配設されている。第２野縁受け３９には、吸音用天井板４０を備えた第２野縁４１が取付けられている。

そして、図３〜図５に示すように、支持部１０側の各上受け材１５とそれに対応する天井構造物３０側の各下受け材３２との間にはそれぞれ防振機構２０が設けられている。防振機構２０の各々は次に示すように構成されている。
図５に示すように、上受け材１５のウエブ１５Ｂの上面における束材１１の両フランジ１１Ａよりも外方側で、且つ、束材１１のウエブ１１Ｂの幅方向中心位置から等距離だけ離れた対称位置の各々に、中心にボルト挿通孔２１ａが貫通形成されている円筒状の防振ゴム２１が配設されている。この一対の防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａに対応する上受け材１５のウエブ１５Ｂの二箇所には、防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａと同芯状態で連通するボルト貫通孔１５ａが形成されている。同じく、一対の防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａに対応する下受け材３２の下受け板３２Ａの二箇所には、防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａと同芯状態で連通するボルト貫通孔３２ａが形成されている。
上受け材１５のウエブ１５Ｂの下面と下受け材３２の下受け板３２Ａの上面との間で、且つ、一対の防振ゴム２１に対応する部位の各々には遮音用のゴム板２２が配設されている。一対のゴム板２２には、上受け材１５のボルト貫通孔１５ａ及び下受け材３２のボルト貫通孔３２ａと同芯状態で連通するボルト貫通孔２２ａが形成されている。

そして、同芯状態で上下に配置されている防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａ、上受け材１５のボルト貫通孔１５ａ、ゴム板２２のボルト貫通孔２２ａ、下受け材３２のボルト貫通孔３２ａに対して、上方からワッシャー２３付きの貫通ボルト２４を挿入し、下受け材３２のボルト貫通孔３２ａから下方に突出する貫通ボルト２４の先端部にナット２５を螺合して締結する。
上受け材１５のウエブ１５Ｂと下受け材３２の下受け板３２Ａとの間に介在された一対の防振ゴム２１が貫通ボルト２４で締結された状態では、天井構造物３０側の鉛直荷重は、下受け材３２→貫通ボルト２４→防振ゴム２１→上受け材１５→束材１１の順で伝達される。防振ゴム２１での防振機能により振動（音）の伝播を抑制することができる。

図３〜図５に示すように、上受け材１５の両フランジ１５Ａにおける束材１１の両フランジ１１Ａよりも外方側部位の各々には、防振ゴム２１の金属製の天板２１Ａと水平方向から当接可能な水平変位ストッパー２７が設けられている。各水平変位ストッパー２７には、防振ゴム２１の天板２１Ａにおける円形輪郭形状と相似形の水平変位規制孔２７ａが形成されている。
水平変位ストッパー２７の水平変位規制孔２７ａの内周面と防振ゴム２１の天板２１Ａの外周面との間には、図３、図４、図６に示すように、防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａの内面に貫通ボルト２４の外面が当接した状態で設定間隔の円環状の隙間Ｃ１が形成されている。

防振機構２０は、水平変位ストッパー２７の水平変位規制孔２７ａの内周面と防振ゴム２１の天板２１Ａの外周面との間に形成した隙間Ｃ１により、地震による水平力の作用時に、防振ゴム２１の天板２１Ａが水平変位ストッパー２７に当接するまでの範囲において、貫通ボルト２４が鉛直姿勢のままスライド移動して防振ゴム２１をせん断変形させる第１ゴム変形作動（図６（ｂ）参照）と、防振ゴム２１の天板２１Ａが水平変位ストッパー２７に当接した以降において、貫通ボルト２４が傾動して防振ゴム２１を圧縮変形させる第２ゴム変形作動（図６（ｃ）参照）と、が実行可能に構成されている。

防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａの内径は、図６に示すように、貫通ボルト２４の外径よりも若干大きく構成され、防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａの内面と貫通ボルト２４の外面との間にクリアランスＣ２が形成されている。そのため、防振機構２０は、水平力の作用時に、貫通ボルト２４がボルト挿通孔２１ａのクリアランスＣ２の範囲で鉛直姿勢のままスライド移動したのち、上述の第１ゴム変形作動に移行する。

本実施形態においては、水平変位ストッパー２７の水平変位規制孔２７ａの内周面と防振ゴム２１の天板２１Ａの外周面との間に形成される隙間Ｃ１は、防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａの内面と貫通ボルト２４の外面との間のクリアランスＣ２よりも大に設定されている。

次に、上述の如く構成された防振機構２０の実施例について説明する。
［防振ゴム２１の概要］
防振ゴム２１の基本的な物性値（メーカーカタログ値、製品名称：ヤクモ(株)社製ＹＭＤＨ-８０）を以下に示す。
静的バネ定数＝圧縮：７５０Ｎ／ｍｍ、せん断：１００Ｎ／ｍｍ
常用荷重（積載荷重）＝１，５００Ｎ〜３，５００Ｎ
許容荷重＝圧縮：４，８００Ｎ

［鉛直方向の力学特性］
防振ゴム２１を介在した接合部の鉛直剛性は、防振ゴム製品のカタログ値とほぼ同等であるため、接合部の鉛直剛性Ｋｖは製品のカタログ値を準用した弾性系とする。
Ｋｖ＝Ｆｖ（鉛直力）／δｖ（鉛直変位）
＝７５０Ｎ／ｍｍ（カタログ値）×２基＝１，５００Ｎ／ｍｍ

次に、水平力に応じた防振ゴム２１周辺の挙動について詳述する。
〔ステップ１〕
［水平方向の力学特性］
図６（ａ）に示すように、水平力Ｆ１が作用したとき、防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａのクリアランスＣ２内で貫通ボルト２４が鉛直姿勢のままスライド移動する。
このとき、貫通ボルト２４の頭部２４ａと防振ゴム２１の天板２１Ａとの間に摩擦抵抗が存在するが、この摩擦抵抗は微小で無視できる値である。
防振ゴム２１のボルト挿通孔２１ａの孔径がφ＝１６ｍｍであるのに対して貫通ボルト２４の軸径が１２ｍｍであるため、貫通ボルト２４のスライド変位量δ１は±２ｍｍを標準値とする。
この場合、防振ゴム２１の水平剛性は以下の通りとなる。
水平剛性：ＫＨ０＝０［Ｎ／ｍｍ］
変形域：−２ｍｍ〜＋２ｍｍ（標準）

〔ステップ２〕
［水平方向の力学特性］
図６（ｂ）に示すように、ステップ１の水平力Ｆ１よりも大きな水平力Ｆ２が作用したとき、水平変位ストッパー２７の水平変位規制孔２７ａの内周面と防振ゴム２１の天板２１Ａの外周面との間に形成されている隙間Ｃ１により、防振ゴム２１の天板２１Ａが水平変位ストッパー２７の水平変位規制孔２７ａの内周面に当接するまでの範囲において、貫通ボルト２４が鉛直姿勢のままスライド移動して防振ゴム２１をせん断変形させる第１ゴム変形作動が実行される。
防振ゴム２１と水平変位ストッパー２７との間の隙間Ｃ１の３ｍｍでの変形域で、防振ゴム２１のせん断変形が卓越する復元力特性を示す。
防振ゴム２１のせん断バネ定数（カタログ値）をベース値とし、補正係数α1（１，２５）を乗じて試験値との対照を図るものとする。
この場合、防振ゴム２１の水平剛性は以下の通りとなる。
水平剛性：ＫＨ１＝α１×1００Ｎ／ｍｍ（カタログ値）×２基＝α1×２００［Ｎ／ｍｍ］

〔ステップ３〕
図６（ｃ）に示すように、ステップ２の水平力Ｆ２よりも大きな水平力Ｆ３が作用したとき、防振ゴム２１の天板２１Ａが水平変位ストッパー２７の水平変位規制孔２７ａの内周面に当接し、防振ゴム２１のせん断変形が抑止される。これと同時に、貫通ボルト２４がストッパー当接位置で防振ゴム２１の曲げ剛性を回転拘束度とするキャンチレバーとなり、この状況下での貫通ボルト２４の回転（傾動）と曲げ変形に応じた水平変位が生じる第２ゴム変形作動が実行される。
防振ゴム２１の天板２１Ａが水平変位ストッパー２７の水平変位規制孔２７ａの内周面に当接したときの水平方向の力学特性、及び、上述のキャンチレバー状況下での貫通ボルト２４の回転と防振ゴム２１の曲げ変形による回転方向の力学特性について説明する。

［水平方向の力学特性］
上述のキャンチレバー状況下での貫通ボルト２４の回転と曲げ変形による水平変位に対して復元力特性を設定する。
防振ゴム２１の諸元は下記の通り。
有効断面積：ｒＡｅ＝π（３７^２―８^２）＝４，０５０ｍｍ^２
有効断面２次モーメント：ｒＩｅ＝π（７４^４−１６^４）／４＝２３，４９９，４３０ｍｍ^４
ゴム厚：ｒＨ=３４．５ｍｍ（図６（ａ）参照）
Ｋｖ：防振ゴム２１の鉛直剛性。
鉛直剛性より見かけの弾性係数を略算すると、
ｒＥ＝Ｋｖ・ｒＨ／ｒＡｅ＝７５０×３４．５／４，０５０＝５．９６Ｎ/ｍｍ^２
防振ゴム２１（１個あたり）の曲げ剛性を下式で略算する。
ｒＫ＝ｒＥ・ｒＩｅ／ｒＨ＝５．９６×２３，４９９，４３０／３４．５＝４．０６×１０^６Ｎ・ｍｍ／ｒａｄ

今、図７に示すように、貫通ボルト２４に単位水平力（Ｈ＝１.０Ｎ）が接合部の下受け材３２の下受け板３２Ａの上面で伝達されると仮定すると、貫通ボルト２４に生じる回転角θとこれに伴う野縁受け支持梁３１の梁心位置での水平変形δＨは以下の通り。
尚、Ｍ：偏心曲げ、ｒＫ：防振ゴム２１の曲げ剛性、Ｈ：水平力、ｈ１：下受け板３２Ａの上面から水平変位ストッパー２７までの偏心距離（５０ｍｍ）、ｈ２：野縁受け支持梁３１の梁心位置から水平変位ストッパー２７までの偏心距離（１３２．５ｍｍ）とする。
θ=Ｍ／ｒＫ＝（Ｈ×ｈ１）／（ｒＫ×２基）
δＨ＝θ×ｈ２＝（Ｈ×ｈ１×ｈ２）／（ｒＫ×２）
＝（１．０×５０×１３２．５）／（４．０６×１０^６×２）＝８．１５９×１０^-４

貫通ボルト２４の曲げ変形は、防振ゴム２１の曲げ変形によって生じる回転変形の５０分の１程度であったため、簡単化のためにこれを無視する。
単位水平力（Ｈ＝１．０Ｎ）に対する水平変位Δｈに、試験値との対照を図るための補正係数α２（１．２５）を考慮し、水平剛性として下式を得る。
水平剛性：ＫＨ２＝α２×Ｈ／δＨ＝α２×（１．０／８．１５９×１０^−４）≒α２×１，２００［Ｎ／ｍｍ］

［回転方向の力学特性］
Ｘ方向（野縁受け支持梁３１の長手方向）
Ｘ方向については、図８に示すように、水平力Ｈの荷重心を第１野縁受け３５の図心と仮定し、この第１野縁受け３５の図心から水平変位ストッパー２７までの距離を偏心距離ｈ３（２１７．５ｍｍ）とみなす。
偏心曲げＭは束材１１の両側に配された防振ゴム位置の偶力として処理され、防振ゴム２１の変形に伴う回転が野縁受け支持梁３１を含む下部架構に生じている。
水平力をＨ、偏心曲げによって下部架構に生じる回転角をθとしたときの各部の関係を以下に示す。
尚、ｒＬ：両防振ゴム２１の芯間距離（２８８ｍｍ）、Ｋｖ：防振ゴム２１の鉛直剛性。
支持部１０に作用する偏心曲げ：Ｍ＝Ｈ×ｈ３
防振ゴム位置に作用する偶力：Ｖ＝Ｍ／ｒＬ＝Ｈ×ｈ３／ｒＬ
防振ゴム２１の鉛直変位量：δｖ＝Ｖ／Ｋｖ＝Ｈ×ｈ３／（ｒＬ×Ｋｖ）
下部架構に生じる回転角：θ＝２×δｖ／ｒＬ＝２×Ｈ×ｈ３／（ｒＬ^２×Ｋｖ）
試験値との対照を図るための補正係数をα３（１．００）とし、接合部のＸ方向の回転剛性ＫＲＸを以下に求める。
Ｘ方向の回転剛性：ＫＲＸ＝α３×Ｍ／θ＝α３×（Ｈ×ｈ３）／｛２×Ｈ×ｈ３／（ｒＬ^２×Ｋｖ）}
＝α３×ｒＬ^２×Ｋｖ／２＝α３×２８８^２×７５０／２
＝α３×３．１１０×1０^７→α３×３．１０×1０^７[Ｎ・ｍｍ/ｒａｄ]

Ｙ方向（野縁受け支持梁３１の長手方向に対して直交する方向）
Ｙ方向については、水平力の荷重心を野縁受け支持梁３１の図心とみなすが偏心距離に関係なく、回転剛性としては前節で算定した防振ゴム２１の曲げ剛性ｒＫと同等と考える。
試験値との対照を図るための補正係数をα４（１．００）とし、接合部のＹ方向の回転剛性ＫＲＹを以下に求める。
Ｙ方向の回転剛性：ＫＲＹ＝α４×ｒＫ×２基＝α４×〔４．０６×１０^６〕×２
＝α４×８．１２×１０^６→α４×８．１０×１０^６［Ｎ・ｍｍ／ｒａｄ］

上述のように、防振機構２０の第１ゴム変形作動においては、防振ゴム２１のせん断変形が大きな復元力特性を示し、さらに、防振機構２０の第２ゴム変形作動においては、高い値の水平剛性と回転剛性を得ることができるため、音響環境の弱点となる天井構造物３０の周囲（壁側）のクリアランスを小さくすることができる。しかも、このクリアランスの縮小化によって、クリアランスをアングル等で塞ぐ簡易なディテールを採用することができる。

〔その他の実施形態〕
（１）上述の実施形態では、防振ゴム２１を上受け材１５のウエブ１５Ｂの上面における束材１１の両側に配設したが、防振ゴム２１を束材１１の片側にのみ配設してもよい。
さらに、防振ゴム２１を、束材１１周りの３箇所以上に配置してのよい。

（２）上述の実施形態では、躯体１側の支持部１０を、複数の束材１１と方杖１２とをもってしたが、これに限定されるものではない。躯体１と共に挙動する非吊構造の支持部１０であればよい。

１ 躯体
１０ 支持部
１５ 上受け材
２０ 防振機構
２１ 防振ゴム
２１Ａ 天板
２１ａ ボルト挿通孔
２４ 貫通ボルト
２７ 水平変位ストッパー
２７ａ 水平変位規制孔
３０ 天井構造物
３２ 下受け材
Ｃ１ 隙間
Ｃ２ クリアランス

Claims (3)

1. 躯体に結合され、且つ、当該躯体と共に挙動する非吊構造の支持部で天井構造物を支持する天井支持構造において、
   前記支持部と前記天井構造物との間に、鉛直荷重を防振ゴムを介して伝達する防振機構が設けられ、前記防振機構には、前記防振ゴムと水平方向から当接可能な状態で前記支持部側に設けられる水平変位ストッパーが備えられ、
   前記防振機構は、前記支持部側の上受け材と前記天井構造物側の下受け材とが防振ゴムを介在した状態で貫通ボルトにて連結され、前記防振ゴムの天板と前記水平変位ストッパーとの間には、前記防振ゴムのボルト挿通孔の内面に前記貫通ボルトの外面が当接した状態で設定間隔の隙間が形成され、水平力の作用時に、前記防振ゴムの前記天板が前記水平変位ストッパーに当接するまでの前記隙間の範囲において、前記貫通ボルトが鉛直姿勢のままスライド移動して前記防振ゴムをせん断変形させる第１ゴム変形作動と、前記防振ゴムの前記天板が前記水平変位ストッパーに当接した以降において、前記貫通ボルトが傾動して前記防振ゴムを圧縮変形させる第２ゴム変形作動と、が実行可能に構成されている天井支持構造。
2. 前記防振ゴムの前記ボルト挿通孔の内面と前記貫通ボルトの外面との間にクリアランスが形成され、前記防振機構は、前記水平力の作用時に、前記貫通ボルトが前記ボルト挿通孔のクリアランスの範囲で鉛直姿勢のままスライド移動したのち、前記第１ゴム変形作動に移行する請求項１記載の天井支持構造。
3. 前記水平変位ストッパーには、前記防振ゴムの天板における円形輪郭形状と相似形の水平変位規制孔が形成されている請求項２記載の天井支持構造。

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